火力發(fā)電廠節(jié)能降耗策略資料講解

1、TPRI火力發(fā)電廠節(jié)能降耗策略TPRITPRITPRIcyelgdPPBb原煤耗率 標準煤耗率 100/1b29270Qbbcydbfdgdgdbgd kg/(kW.h) kg/(kW.h) TPRIndcndcgdfdbfd123. 029270360029270QbbndcgdelfdQ3600PBb 原煤耗率 標準煤耗率 kg/(kW.h) kg/(kW.h) TPRI100NNfdlcydcydcydNfdlN 式中 發(fā)電廠用電量，kW.h 發(fā)電量，kW.h TPRIndcgdelndcelndcq3600QBP3600QP3600 kJ/(kW.h) gmgdgltTPRITPRI1

2、高壓缸效率2中壓缸效率3低壓缸效率4主蒸汽壓力5主蒸汽溫度6再熱蒸汽溫度7再熱蒸汽壓損8最終給水溫度9凝汽器壓力10 再熱器減溫水流量11 鍋爐吹灰蒸汽流量12 小汽輪機進汽流量TPRI13機組補水率14調(diào)節(jié)閥運行法是及開度15給水泵焓升16凝結(jié)水泵焓升17軸封漏汽量18加熱器給水端差19加熱器疏水端差20凝汽器端差21凝汽器過冷度22閥門內(nèi)漏23設(shè)備散熱損失24TPRI1過量空氣系數(shù)（O2）2排煙溫度3飛灰可燃物4入爐煤熱值5石子煤量TPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRI項目項目參數(shù)變化量參數(shù)變化量影響煤耗影響煤耗(g/kwh

3、)(g/kwh)設(shè)計設(shè)計8 8月實際值月實際值影響煤耗影響煤耗(g/kwh)(g/kwh)主汽壓力主汽壓力每每0.5MPa0.5MPa0.5716.214.771.63主汽溫度主汽溫度每每550.31540535.680.27再熱汽溫再熱汽溫每每551.46540535.721.25真空真空每每1KPa1KPa2.1495.491.867.58給水溫度給水溫度每每10101.32255.8243.461.63補水率補水率每每110.331.51.1-0.13高壓缸效率高壓缸效率每每110.51中壓缸效率中壓缸效率每每111.34負荷率負荷率240MW240MW以上以上每每10MW10MW2.0

4、3TPRI負荷率負荷率240MW240MW以下以下每每10MW10MW1.361.36267.5267.54.424.42端差端差每每330.910.913 32.282.28-0.22-0.22過冷度過冷度每每220.120.120 03.643.640.220.22排煙溫度排煙溫度每每10101.001.00133.2133.2138.34138.340.510.51飛灰可燃物飛灰可燃物每每110.700.705%5%1.261.26-2.62-2.62入爐煤熱值入爐煤熱值每每230kj/kg230kj/kg3.003.00227602276022744.1922744.190.210.2

5、1石子煤石子煤(T)(T)4704700.310.31累計累計15.0515.05TPRITPRI項目項目參數(shù)變化量參數(shù)變化量影響煤耗影響煤耗(g/kwh)(g/kwh)設(shè)計值設(shè)計值8 8月實際月實際值值影響煤耗影響煤耗(g/kwh)(g/kwh)主汽壓力主汽壓力每每0.5MPa0.5MPa0.1250.12524.224.221.0721.070.80.8主汽溫度主汽溫度每每550.550.55566566563.67563.670.30.3再熱汽溫再熱汽溫每每550.2770.277566566564.18564.180.10.1真空真空每每1KPa1KPa2.212.2196.196.1

6、91.9791.979.19.1給水溫度給水溫度每每10100.830.83282282267.64267.641.21.2補水率補水率每每110.610.611.51.50.930.93-0.3-0.3高壓缸效率高壓缸效率每每0.50.50.250.25中壓缸效率中壓缸效率每每0.50.50.170.17低壓缸效率低壓缸效率每每0.50.50.580.58TPRI負荷率負荷率400MW400MW以下以下每每10MW10MW1.601.60負荷率負荷率400MW400MW以上以上每每10MW10MW0.500.50504.8504.84.84.8排煙溫度排煙溫度每每10101.001.0012

7、3123130.85130.850.80.8飛灰可燃物飛灰可燃物每每110.400.404%4%3.553.55-0.2-0.2入爐煤熱值入爐煤熱值每每230kj/kg230kj/kg3.003.00227602276022689.622689.60.90.9石子煤石子煤(T)(T)215821584.14.1累計累計21.521.5TPRITPRITPRITPRITPRI治理閥門內(nèi)漏治理閥門內(nèi)漏TPRITPRITPRITPRITPRI工作水溫度（） 21.01 21.69 22.01 22.51 23.35 25.02 29.98凝汽器壓力（kPa）4.504.614.664.754.905

8、.216.31注：試驗條件：機組200MW負荷、工作水流量980m3/h、抽吸空氣量75kg/h。TPRI圖1 9 射 汽抽氣器性能曲線01234567891011121314151617180102030405060708090100抽吸空氣量（k g / h ）吸入室壓力（k P a ）混合氣體溫度 t m i x 50t mix 45t mix 40t mix 35t mix 30t mix 25TPRITPRIn 在300 MW工況下，真空泵冷卻水溫度分別為18.5、22.25和30.5，真空泵出口循環(huán)液溫度分別為35.34、38.875和45.11時，凝汽器壓力分別為9.534kPa

9、、9.94kPa和11.28kPa 。n 在試驗300 MW工況下，減去循環(huán)水溫度變化對凝汽器壓力的影響后，真空泵冷卻水全部改用工業(yè)水(18.5)，較原運行方式(循環(huán)水與工業(yè)水混合冷卻)可以提高凝汽器真空0.288kPa，煤耗降低約0.86 g/(kWh)；較全部采用循環(huán)水可以提高真空約1.426kPa，煤耗降低約4.26 g/(kWh)。TPRITPRITPRIl 完善和改進汽輪機本體結(jié)構(gòu)。通過改進汽輪機本體結(jié)構(gòu)，重點解決正常運行中高壓缸上、下缸溫差大，汽缸變形、法蘭螺栓松馳或斷裂、結(jié)合面漏汽等問題；l 完善和改進汽封結(jié)構(gòu)、合理調(diào)整通流中心分徑向間隙。根據(jù)計算和測量汽缸與轉(zhuǎn)子的變形結(jié)果，提出

10、合理的汽封結(jié)構(gòu)和通流中心分徑向間隙，改進檢修工藝，減少本體內(nèi)漏損失；l 優(yōu)化和改進疏水系統(tǒng)。取消冗余系統(tǒng)，優(yōu)化聯(lián)接方式，使用先進成熟的產(chǎn)品，消除外漏，減少內(nèi)漏； 合理調(diào)整配套輔機和回?zé)嵯到y(tǒng)設(shè)備性能，根據(jù)不同的負荷工況，確定最佳運行方式和控制參數(shù)。l 供電煤耗率下降10g/(kW. h)或更多；TPRITPRI序號廠名機號 設(shè)計（%）%序號廠名機號 設(shè)計（%）%1石橫185.60*81.683.9212珠江187.58*84.203.382吳涇1186.9079.907.0013珠江287.58*84.103.483吳涇1286.9080.406.5014珠江387.58*84.353.234沙

11、角486.2179.576.6415珠江487.58*84.962.625外高橋186.24*80.046.2016媽灣286.0780.225.856陽邏186.30*76.959.3517媽灣487.40*77.2010.207大壩386.15*76.609.5518西柏坡186.03*79.396.648大壩486.15*77.758.4019衡水187.35*78.708.659嘉興186.24*77.568.6820鐵嶺187.58*79.028.5610嘉興286.2479.147.1021渭河587.6078.149.4611漢川487.56*81.965.6022雙遼186.0

12、2*80.315.71*5VWO、6VWO平均值實際（%）實際（%）上 汽 廠 制 造哈 汽 廠 制 造TPRITPRITPRI設(shè)計熱耗率試驗功率試驗熱耗率與設(shè)計值差修正后修正量kJ/(kWh)MWkJ/(kWh)kJ/(kWh)kJ/(kWh)kJ/(kWh)1寶鋼2號8026.1334.517992.6-33.57984.68.02福州1號7904.7342.367803.4-101.37838.1-34.83福州2號7904.7347.217931.927.27837.394.64大連1號7833.5354.957785.0-48.57758.027.05石橫1號8080.5304.97

13、8397.8317.38093.1304.76吳涇11號8000.0302.158319.1319.17991.0328.17吳涇12號8000.0288.848396.4396.47988.3408.18外高橋1號7992.0301.408213.2221.27979.9233.29陽邏1號7987.0295.658338.4351.48067.7270.710陽邏3號7894.2320.598477.9583.78058.5419.411陽邏4號7889.2304.488416.2532.07998.0418.112大壩3號7907.0315.258313.7406.78054.9258.

14、813媽灣1號7947.4293.878563.6616.28116.8446.814衡水1號7938.6305.668451.4512.88197.0254.415西柏坡1號7936.5316.918479.9543.47980.4499.516渭河6號7936.5310.808535.5599.08175.5360.0 項目電廠序號TPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRI020406080100020406080100調(diào)門開度%進汽量%TPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRI疏水位置功率增量吸熱量增量熱耗率增量折合煤耗

15、率MWMWkJ/(kWh)g/(kWh)主蒸汽-435.9-143.29.50.36再熱蒸汽-332.20.08.60.32高壓缸排汽-332.2-143.26.90.261段抽汽-364.7-143.27.70.292段抽汽-332.2-143.26.90.263段抽汽-274.50.07.10.274段抽汽-218.90.05.70.215段抽汽-164.40.04.20.166段抽汽-114.90.03.00.117段抽汽-87.10.02.20.098段抽汽-41.40.01.10.04疏水每泄漏疏水每泄漏1t/h1t/h對機組經(jīng)濟性的影響對機組經(jīng)濟性的影響(F156)(F156)TP

16、RITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRI鍋爐及其主要輔機調(diào)整 n風(fēng)量標定 為了準確反映一次風(fēng)量、二次風(fēng)量及入爐總風(fēng)量，同時為調(diào)整試驗做準備，優(yōu)化試驗首先對風(fēng)量測量一次元件進行標定，并將標定結(jié)果用于修正熱工測量系統(tǒng)，以保證控制系統(tǒng)自動調(diào)節(jié)的正確性。n制粉系統(tǒng)調(diào)整 重點調(diào)整煤粉細度和煤粉分配均勻性（有條件的情況下），同時對于中儲式和直吹式系統(tǒng)，根據(jù)其各自特點，進行相關(guān)的專門試驗，得出制粉系統(tǒng)最佳運行方式。n燃燒器配風(fēng)調(diào)整 燃燒器配風(fēng)調(diào)整主要是從安全的角度出發(fā)，重點調(diào)整爐膛火焰結(jié)構(gòu)，使?fàn)t膛內(nèi)火焰不偏斜、不飛邊、著火點位置合理、減低燃燒器區(qū)域結(jié)焦傾向；同時解決汽溫偏差、氧量偏差等問題。對于四角切圓燃燒方式，調(diào)整對象