鍋爐房課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書

1、精品文檔設(shè)計(jì)題目：青島市械制造廠鍋爐房設(shè)計(jì)該廠設(shè)在青島市。 本設(shè)計(jì)任務(wù)是新建一集中鍋爐房，以滿足該廠生產(chǎn)、 采暖通風(fēng)及生活用汽需要。1 設(shè)計(jì)的原始資料1.1熱負(fù)荷資料表 1-1熱負(fù)荷資料用汽部門蒸汽凝結(jié)水回收率備注壓力溫度消耗量（ t/h ）（ %）（ MPa）（ ）最大平均生產(chǎn)熱負(fù)荷0.40.8飽和13.707.1250采暖熱負(fù)荷0.2飽和1.8090通風(fēng)熱負(fù)荷0.2飽和1.1090生活熱負(fù)荷0.20.3飽和2.200.2750此表中的蒸汽消耗量為采暖季熱負(fù)荷，非采暖季熱負(fù)荷中無(wú)采暖、 通風(fēng)熱負(fù)荷，其他相同。1.2煤質(zhì)資料Car =58.0%, H ar =2.5%, O ar =3.0%,

2、 N ar =0.8%, S ar =0.8%,War =10.9%,Aar =24.0%，Var =10.5%，Qnet ，ar =20977Kj/kg 。1.3水質(zhì)資料總硬度 H02.9me/L ；非碳酸鹽硬度 HFT1.0 me/L ；碳酸鹽硬度 HT1.9 me/L ；總堿度 A1.9 me/L ；pH值7.9 ；溶解氧7.79.6mg/L ；溶解固形物434mg/L；懸浮物和含油量微量，可忽略不計(jì)；夏季平均水溫26，冬季平均水溫13；供水壓力0.4MPa。1歡迎下載徐若鴻：青島市機(jī)械制造廠鍋爐房設(shè)計(jì)1.4氣象與地質(zhì)資料海拔高度260.6m；冬季采暖室外計(jì)算溫度4，冬季通風(fēng)室外計(jì)算溫度

3、8，采暖期室外平均溫度9，采暖室內(nèi)計(jì)算溫度18；采暖天數(shù)60；夏季通風(fēng)室外計(jì)算溫度33；年主導(dǎo)風(fēng)向東南；大氣壓力冬季99.19kPa，夏季97.33 kPa ；平均風(fēng)速冬季1.3m/s ，夏季1.6m/s ；最高地下水位-2.5m ；土壤凍結(jié)深度本地區(qū)凍土厚度一般在 0.5m。1.5工作班次三班制全年工作 306 天。2精品文檔2 鍋爐型號(hào)和臺(tái)數(shù)選擇2.1鍋爐房最大計(jì)算熱負(fù)荷鍋爐房最大小時(shí)用汽量按下式計(jì)算：DK 0 (K 1 D1K 2 D 2K 3 D3K 4 D 4 )t / h式中K0官網(wǎng)熱損失及鍋爐房自用系數(shù)，考慮到蒸汽管網(wǎng)漏損較大和采用熱力噴霧式除氧，鍋爐房自用蒸汽較多等因素，故K0

4、 取為 1.25 ；D1、D2 、D3、D4 生產(chǎn)、采暖、通風(fēng)及生活的最大小時(shí)熱負(fù)荷，t/h ；K1、 K2、K3、 K4 生產(chǎn)、采暖、通風(fēng)及生活的同時(shí)使用系數(shù)，分別為0.8 、1、1、及 0.5 。D d1.25(0.813.7011.8011.100.52.20)18.70t / h非采暖季節(jié)最大小時(shí)用熱量為：D df1.25(0.813.700.52.20)15.08t / h2.2鍋爐房平均熱負(fù)荷計(jì)算（1）系數(shù)計(jì)算式tnt pjtnt w式中 tn 采暖室內(nèi)計(jì)算溫度， ；tpj 采暖室外平均溫度， ；tw 采暖季采暖（或通風(fēng)）室外計(jì)算溫度， 。（2）采暖系數(shù)1890.6431418采暖

5、平均熱負(fù)荷0.6431.80 1.16t / h（3）通風(fēng)系數(shù)1890.92818通風(fēng)平均熱負(fù)荷0.9 1.100.99t / h（4）鍋爐房平均熱負(fù)荷由熱負(fù)荷資料提供：生產(chǎn)平均熱負(fù)荷7.12t/h，生活平均熱負(fù)荷0.275t/h，所以，鍋爐房平均熱負(fù)荷為。3歡迎下載徐若鴻：青島市機(jī)械制造廠鍋爐房設(shè)計(jì)1.25(1.160.997.120.275)11.93t / h2.3鍋爐房年熱負(fù)荷計(jì)算鍋爐房三班制運(yùn)行，按全年工作306 天計(jì)算：生產(chǎn)年熱負(fù)荷Q1243067.1252289.28t / a ，采暖年熱負(fù)荷Q224601.161670.4t / a ，通風(fēng)年熱負(fù)荷Q324600.991425.

6、6t / a ，生活年熱負(fù)荷Q4243060.2752019.6t / a 。鍋爐房全年熱負(fù)荷Q1.25(52289.281670.41425.62019.6)71756.1t / a 。2.4鍋爐型號(hào)和臺(tái)數(shù)選擇根據(jù)鍋爐房最大計(jì)算熱負(fù)荷為18.70t/h 、用汽壓力不高于 0.8Mpa 的飽和蒸汽，燃料為貧煤， 同時(shí)考慮該廠熱負(fù)荷是以生產(chǎn)負(fù)荷為主，生產(chǎn)用汽晝夜變化較大的特點(diǎn)，本設(shè)計(jì)確定選用SHL10-1.3-P 型鍋爐兩臺(tái)。 鍋爐房低負(fù)荷時(shí) （即廠區(qū)主要用汽設(shè)備檢修時(shí)）一臺(tái)運(yùn)行，最大負(fù)荷時(shí)兩臺(tái)同時(shí)運(yùn)行。如此，鍋爐房容量為 20t/h ?？紤]生產(chǎn)上各車間熱負(fù)荷可以進(jìn)行適當(dāng)調(diào)度，鍋爐與主要用汽設(shè)備

7、同時(shí)檢修而不至影響生產(chǎn)，故本鍋爐房未設(shè)置備用鍋爐。4精品文檔3 水處理設(shè)備的選擇3.1軟化系統(tǒng)選擇SHL10-1.3-P 型鍋爐對(duì)給水和鍋水的水質(zhì)要求：給水總硬度0.03me/L ，給水含氧量0.1mg/L ，給水 pH 值7鍋水總堿度20me/L，鍋水含鹽量3500mg/L。本鍋爐房原水為城市自來(lái)水， 其硬度不符合鍋爐給水要求， 需進(jìn)行軟化處理。陽(yáng)離子交換軟化法處理效果穩(wěn)定， 設(shè)備及運(yùn)行管理都比較簡(jiǎn)單。 而低流速逆流再生鈉離子交換系統(tǒng)具有出水水質(zhì)好， 再生液的耗量低， 且再生效果亦比順流再生好等優(yōu)點(diǎn)。故本設(shè)計(jì)水處理確定選用 “低流速逆流再生 ”鈉離子交換系統(tǒng)。樹脂作為交換劑，還原劑采用食鹽。

8、 選用兩臺(tái)鈉離子交換器， 輪換運(yùn)行使用。3.2鍋爐房總軟化水量的計(jì)算本設(shè)計(jì)鍋爐房總軟化水量Gzr 等于鍋爐房總給水量Gzg 與鍋爐房凝結(jié)水回收量Ghs 之差。G zrG zg G hs（1）鍋爐房總給水量G zgD (1PlsPpw )t / h式中D 鍋爐房額定總蒸發(fā)量， t/h ；Pls 給水管路的漏損率，取0.5%；Ppw 鍋爐排污率，%。鍋爐排污率的大小與給水品質(zhì)有關(guān)， 可根據(jù)給水及鍋水的堿度和含鹽量由下式計(jì)算，取二者中較大值。Ppw(1) Ags100%AgAgs式中 凝結(jié)水回收率 （ %），即鍋爐房凝結(jié)水總回水量 Ghs 占鍋爐房額定蒸發(fā)量 D 的百分?jǐn)?shù)；。5歡迎下載徐若鴻：青島市

9、機(jī)械制造廠鍋爐房設(shè)計(jì)Ags 補(bǔ)給水中的堿度，1.9me/L 或含鹽量， 434mg/L；Ag 鍋水允許堿度，20me/L 或允許含鹽量， 3500mg/L。鍋爐房凝結(jié)水總回水量Ghs=10.19t/h （詳見后面計(jì)算）。10.1910051%20按堿度計(jì)算的鍋爐排污率為PA(1 0.51) 1.9 100 5.14%201.9按含鹽量計(jì)算的鍋爐排污率為PS(1 0.51)434 100 6.94%3500434按含鹽量計(jì)算的鍋爐排污率較大，故本設(shè)計(jì)鍋爐排污率為6.94%。鍋爐排污量為D pwDPpw200.06941.39t / h最后求得鍋爐房總給水量為G zg201.39200.00521

10、.49t / h（2）鍋爐房凝結(jié)水總回收量（圖31）圖 3 1 水量計(jì)算示意圖6精品文檔鍋爐房凝結(jié)水總回收量Ghs，等于生產(chǎn)負(fù)荷、采暖負(fù)荷、通風(fēng)負(fù)荷等廠區(qū)凝”結(jié)水回收量 Ghs 及除氧器凝結(jié)水回收量 Ghs 之和。生產(chǎn)負(fù)荷凝結(jié)水回收量為13.70.80.5 5.48t / h ；采暖負(fù)荷凝結(jié)水回收量為1.800.91.62t / h ；通風(fēng)負(fù)荷凝結(jié)水回收量為1.100.90.99t / h 。廠區(qū)熱用戶凝結(jié)水回收量為G hs'5.481.62 0.99 8.09t / h若忽略除氧器頂部排氣損失， 除氧器凝結(jié)水回收量”即為除氧器耗汽量 D，Ghsqt/h 。計(jì)算如下：熱力噴霧式除氧器工

11、作壓力為0.023MPa，除氧器水溫tcs為104 ，除氧器熱效率為0.98 。i zr 、 t zr 軟水的焓， kJ/kg及溫度， 13；i hs、 i hs 廠區(qū)用戶凝結(jié)水回水的焓， kJ/kg及回水溫度， 95；iq 進(jìn)入除氧器蒸汽的焓，2682 kJ/kg ；i 除氧器出口水的焓， kJ/kg ；osDq、 Dwq 除氧用二次蒸汽及新蒸汽量kJ/kg 。根據(jù)除氧器進(jìn)出口介質(zhì)量和熱平衡關(guān)系：GzrGhs'Ghs''Gzg（）1Gzr (i cs i zr ) Ghs' (i osi hs ) Dq (i q i cs ) 0.98（2）將（ 1）式中 G

12、”hs 代以 Dq，并將（ 1）、（2）兩式中各項(xiàng)數(shù)值代入后得：Gzr8.09103Dg21.49103（ ）3Gzr (43554)8.09103 (435398)Dq (2682435) 0.98 （4）將（ 3）、（4）兩式整理化簡(jiǎn)后得：D q2.10t/h即除氧用蒸汽帶來(lái)的凝結(jié)水回收量G”hs 為 2.10t/h 。故鍋爐房凝結(jié)水回收量為：GhsG hs'Ghs''8.092.1010.19t / h 。7歡迎下載徐若鴻：青島市機(jī)械制造廠鍋爐房設(shè)計(jì)如此，鍋爐房總軟化水量為：G zrG zgGhs21.4910.1911.30t / h3.3離子交換器的選擇計(jì)算表

13、 3 1 離子交換器的選擇計(jì)算序 號(hào)名稱符 號(hào)單 位1總的軟化水量Gzrt/h2軟化速度Wm/h3總的軟化面積F2m4實(shí)際軟化面積F2m5樹脂裝填高度hm6實(shí)際軟化速度m/hW7交換劑密度（干燥狀態(tài) t/m 38交換劑重量gtR9交換劑的工作能力Ege/m310離子交換器的軟化能力 E0ge11ge/h每小時(shí)需軟化的克當(dāng)量 E 012 時(shí)間裕度13連續(xù)軟化時(shí)間th14小反洗、還原、逆洗、 t h小正洗及正洗時(shí)間15工作周期Th16還原時(shí)食鹽單位耗量bg/ge17食鹽純度%18每次還原理論耗鹽量Bkg19小反洗流速Wm/h120小反洗時(shí)間t 1min21小反洗用水量Gt122小反洗小時(shí)用水量t/

14、hG123逆流沖洗流速Wm/h2計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù) 值計(jì)算值11.30根據(jù)原水硬度H 選定20Gzr /W=11.30/200.565選用 1000 交換器0.785離子交換器規(guī)格1.514.38Gzr /F =11.30/0/785離子交換劑特性0.4Fh=0.785 ×1.5 ×10000.471據(jù)樹脂特性1000FhE=0.785×1.5 ×0.41177.532.40G (H-H )=11.30(2.9-0.03)zr取用0.95E00.951177.534.530.9532.40E0'取定2.537.03t+t =34.53+2.5選

15、取110取用95bE 01101177 .5136.34100010000 .9512選取20選取3.14W1 F 't112 0.785 209.4260601 2WF =12×0.7858精品文檔24逆流沖洗時(shí)間t 2min選取3025逆洗用水量G2t選取0.785'26逆流小時(shí)用水量t/hW2 F t22 0.785301.57G227小正洗流速Wm/h6060153W2F =2×0.78528小正洗時(shí)間t 3min選取1029小正洗用水量Gt1.963選取30小正洗小時(shí)用水量t/h'11.78G315 0.78510W3F t331正洗流速W

16、4m/h60601532正洗時(shí)間t 4minW3F =15×0.7851033正洗用水量G4t選取1.9634正洗小時(shí)用水量t/h選取11.78G435離子交換器還原一次總 GtW4F 't415 0.785107.845606036量t/h4 23.08GWF =15×0.785離子交換器小時(shí)最大耗G1 +G2+G3+G4=3.14+0.785+1.96+1.9G +G =11.30+11.78zr43.4鹽溶液制備設(shè)備的計(jì)算采用鹽溶解器制備鹽溶液，有濃度不易控制，設(shè)備腐蝕嚴(yán)重等缺點(diǎn)。所以，本設(shè)計(jì)采用鹽溶液池作為還原液的制備設(shè)備。考慮到工業(yè)用鹽含雜質(zhì)物較多，因此在

17、濃鹽溶液池中裝有過(guò)濾裝置。（1）配置鹽液用水量Q1 ，Q1B136.342.27m31000 C y1000 0.06，其中B 每次還原的理論耗鹽量，又計(jì)算得136.34kg （表 2）Cy 還原鹽液濃度，一般58%，本設(shè)計(jì)取 6%。（2）還原一次所需濃鹽液池的體積V1V1 1.2B1.2136.340.63m31000Cby1000 0.26其中C by 飽和鹽液濃度，在室溫下為26%。9歡迎下載徐若鴻：青島市機(jī)械制造廠鍋爐房設(shè)計(jì)（3）還原一次稀鹽液溶液池的體積V2V21.2Q11.22.272.72m 3。（4）鹽溶液泵的容量 QyQ y 1.2Q1601.22.27603602.72m/

18、 hh，式中h 還原時(shí)間，設(shè)計(jì)中由再生一次用鹽液量及再生流速而定。離子交換器再生（鹽液）系統(tǒng)簡(jiǎn)單，管路不長(zhǎng)，鹽溶液泵揚(yáng)程Hy 可取150200kPa。所以，本設(shè)計(jì)鹽溶液泵選用102 型塑料泵兩臺(tái)，一臺(tái)運(yùn)行，一臺(tái)備用。鹽泵流量為6t/h ，揚(yáng)程為 196kPa；電機(jī)功率 1.7kW，轉(zhuǎn)速 2900r/min 。3.5鍋爐給水的除氧（1）決定除氧方法、選擇除氧設(shè)備該型鍋爐要求給水含氧量低于0.1mg/L ，給水溫度為 104，而原水中溶解氧含量高達(dá) 7.79.6mg/L ，故需除氧。另一方面，對(duì)于單臺(tái)蒸發(fā)量為2t/h以上的工業(yè)鍋爐，根據(jù)GB157685 水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)也應(yīng)考慮除氧。因熱力噴霧式除氧器由較

19、好的除氧效果，而且，當(dāng)除氧器的出力在較大范圍內(nèi)變動(dòng)時(shí)，除氧效果仍能保持穩(wěn)定。出水含氧量可降至0.03mg/L 以下，能滿足鍋爐給水的水質(zhì)要求。鍋爐房待除氧的最大水量GG Gzg Ghs''21.49 2.10 19.39t / h綜合考慮上述因素， 本設(shè)計(jì)選用 SO403-0-0 型噴霧式熱力除氧器一臺(tái)， 額定出力 20t/h ，工作壓力 0.023MPa，工作溫度 104，進(jìn)水溫度 40。選配一個(gè)310m除氧水箱，以作鍋爐給水箱之用。（2）除氧器耗汽量計(jì)算由前面計(jì)算得知，除氧器耗汽量Dq 約為 2.10t/h 。然而，根據(jù)熱力噴霧式除氧器的特點(diǎn)，當(dāng)除氧器沒有排汽冷卻器時(shí)， 除

20、氧器排氣中的蒸汽損失量約為除氧器總耗汽量的 1%。因此，除氧器實(shí)際耗汽量為Gq 2.10(1 0.01)2.12t / h此量為連續(xù)排污擴(kuò)容器產(chǎn)生的二次蒸汽量和鍋爐供給除氧器的新蒸汽量Dqwq之和。連續(xù)排污擴(kuò)容器產(chǎn)生的二次蒸汽量q=192.6kg/h（詳見后面計(jì)算）。DD10精品文檔故除氧器新蒸汽耗量為D wq2120192.61927.4kg / h（3）凝結(jié)水箱中混合水溫的計(jì)算凝結(jié)水和軟水混合后的水溫t h 可由下式?jīng)Q定：t hGzr tzrGhs'ths GzrGhs'式中： Gzr 、 G； 軟水量及廠區(qū)凝結(jié)水回水量，分別為 11.30 、 8.09t/hhstzr、t

21、 軟水及凝結(jié)回水溫度，分別為13、 95。hs如此，混合水溫th11.30138.099547.23 11.308.09能滿足 SO403-0-0 型噴霧式熱力除氧器對(duì)進(jìn)水溫度（40 ）的要求。3.6鍋爐排污（1）鍋爐的排污系統(tǒng)SHL10-1.3 型鍋爐有連續(xù)排污裝置，為了節(jié)能設(shè)計(jì)中選用了連續(xù)排污器一臺(tái)，以回收部分排污水的熱量。 擴(kuò)容器產(chǎn)生的二次蒸汽用于給水除氧，排出的高溫?zé)崴铃仩t房浴室水箱，通過(guò)盤管加熱器加熱洗澡水。鍋爐的定期排污引入排污降溫池，冷卻至40以下再排入下水道。為了鍋水化驗(yàn)需要，每臺(tái)鍋爐單獨(dú)設(shè)有一臺(tái)鍋水取樣冷卻器。（2）排污擴(kuò)容器選擇計(jì)算在排污擴(kuò)容器中，由于壓力降低而汽化所形

22、成的二次蒸汽量Dq 可按下式計(jì)算：Dq'D pw' (i 'i1' )(i1''kg / hi1' ) x式中Dpw 進(jìn)入擴(kuò)容器的排污水量，近似取用鍋爐排污量，；DpwDpw=1.39t/hi鍋爐工作壓力下飽和水的焓， P=1.3MPa，i =826kJ/kg ；i 1 擴(kuò)容器工作壓力下飽和水的焓，P=1.3MPa，i =826kJ/kg ；i ” 擴(kuò)容器壓力下飽和蒸汽的焓，2706 kJ/kg ；1。11歡迎下載徐若鴻：青島市機(jī)械制造廠鍋爐房設(shè)計(jì)x 二次蒸汽的干度，本設(shè)計(jì)取0.98 ；排污管熱損失系數(shù)，設(shè)計(jì)取0.97 。'1.3

23、9103 (8260.97502)D q(2706192.6kg / h502) 0.98擴(kuò)容器所需的容積VKD q'm3R式中 K 容積富裕系數(shù)，本設(shè)計(jì)取1.4 ；二次蒸汽比容，其值為 0.9018m3/kg ；RV 擴(kuò)容器中，單位容積的蒸汽分離強(qiáng)度，設(shè)計(jì)取600 m3/ m3 ·。hV1.4192.60.90180.405m3600根據(jù)計(jì)算所需擴(kuò)容器容積，本設(shè)計(jì)選用 650 型連續(xù)排污擴(kuò)容器一臺(tái)，其容積為 0.75m3。12精品文檔4 汽水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)4.1給水系統(tǒng)（1）給水系統(tǒng)的組成根據(jù)鍋爐房容量、凝結(jié)水為余壓回水以及給水采用熱力噴霧除氧等多種因素，本鍋爐房采用二級(jí)給水系

24、統(tǒng)。 凝結(jié)回水及軟水 ( 鍋爐補(bǔ)給水 ) 都流入鍋爐房凝結(jié)水箱，然后由除氧水泵將水送至除氧器除氧。除氧后，由鍋爐給水泵升壓，經(jīng)省煤器進(jìn)入鍋爐。為使鍋爐各給水泵之間能互相切換使用，本鍋爐房采用集中給水系統(tǒng)。（2）給水泵的選擇考慮本鍋爐房是三班制， 全年運(yùn)行， 并以生產(chǎn)負(fù)荷為主， 故設(shè)計(jì)選用三臺(tái)給水泵。兩臺(tái)電動(dòng)給水泵作為常用給水泵，一臺(tái)蒸汽往復(fù)泵作為備用水泵。按規(guī)范規(guī)定，本設(shè)計(jì)兩臺(tái)并聯(lián)工作電動(dòng)給水泵所需滿足的流量為Q d d =1.1G zg=1.1 ×21.49=23.64t/h,單臺(tái)汽懂給水泵流量為Q q d =0.4Gzg=0.4 ×21.49=8.60t/h.給水泵揚(yáng)程

25、H=P+(100200)k Pa式中 P鍋爐工作壓力， 1.3MPa 。（100200）為壓頭附加值，本設(shè)計(jì)的鍋爐裝設(shè)有省煤器，此附加值應(yīng)采用較高值。故H=1300+200=1500kPa根據(jù)計(jì)算，本設(shè)計(jì)選用 D25 30 型電動(dòng)給水泵兩臺(tái)，單臺(tái)流量為3揚(yáng)25m/h,程為 1471kPa，電機(jī)功率 22kW。QB 5 型汽動(dòng)給水泵一臺(tái)，流量為3揚(yáng)616m/h,程為 1750kPa。（3）給水箱的容積和安裝高度給水箱的容量主要根據(jù)鍋爐反高度容量和軟水設(shè)備的設(shè)計(jì)出力，運(yùn)行方式等來(lái)確定。本設(shè)計(jì)按所有運(yùn)行鍋爐在額定蒸發(fā)量時(shí)所需2530 分鐘的給水量計(jì)算，3選用體積為10m 的除氧水箱一個(gè)作為鍋爐房的給

26、水箱。給水箱檢修或清洗時(shí)，短期的鍋爐給水由鍋爐給水泵從凝結(jié)水箱抽水供給。13歡迎下載徐若鴻：青島市機(jī)械制造廠鍋爐房設(shè)計(jì)除氧水箱出口水溫104，為使水泵安全可靠運(yùn)行，給水箱設(shè)于標(biāo)高為7m的除氧平臺(tái)上。（4）除氧水泵和凝結(jié)水箱的選擇回 鍋 爐 房 的 凝 結(jié) 水 和 軟 水 混 合 輸 送 ， 混 合 水 量G h=G z r +G'hs=11.30+8.09=19.39t/h,則本設(shè)計(jì)除氧水泵的流量為G z y=1.1Gh=1.1*19.39=21.33t/h鑒于除氧器工作壓力為 0.023MPa凝結(jié)水箱最低水位與除氧器凝結(jié)水進(jìn)口的高差有 10m左右以及鍋爐房中凝結(jié)水與軟水在凝結(jié)水箱中混

27、合后輸送管路較短，水溫又低（ 47.23 ），故選用 IS80 50315 型電動(dòng)泵兩臺(tái)，一臺(tái)運(yùn)轉(zhuǎn)，一臺(tái)備3用，每臺(tái)除氧水泵流量為25m/h ，揚(yáng)程為 257kPa。由于軟水全部通入凝結(jié)水箱， 當(dāng)除氧器檢修時(shí)， 凝結(jié)水箱還兼作鍋爐給水箱使用，故凝結(jié)水箱體積確定的原則與給水箱相同。 又顧及凝結(jié)水箱置于地下建筑3物內(nèi)，為節(jié)約投資，減少地下構(gòu)筑物體積，故選體積為 20m 的凝結(jié)水箱一個(gè)，且一隔為二，以備檢修時(shí)可相互切換使用。廠區(qū)凝結(jié)水利用疏水器后的剩余壓力返回鍋爐房。凝結(jié)水箱設(shè)于鍋爐房 2.00m 的標(biāo)高上；凝結(jié)水箱最低水位至凝結(jié)水泵中心的垂直高度，保持不小于500mm。4.2蒸汽系統(tǒng)蒸汽母管采用單

28、管系統(tǒng)。鍋爐生產(chǎn)的蒸汽大部分通過(guò)蒸汽母管引至分汽缸，爾后再分配至各熱用戶。 鍋爐房蒸汽泵用汽自分汽缸引出； 鍋爐蒸汽吹灰的用汽，直接引自副汽管。根據(jù)蒸汽總流量為 20t/h ，蒸汽壓力為 1.3MPa，蒸汽流速取 10m/s, 本設(shè)計(jì)分汽缸選用 325X8mm。4.3主要管道直徑?jīng)Q定鍋爐房中各管道內(nèi)徑D n ，可按推薦流速w由下式計(jì)算。D n 594.5 G mmw式中 G 管內(nèi)介質(zhì)的質(zhì)量流量， t/h ；V3 管內(nèi)介質(zhì)的比容， m/kg 。14精品文檔鍋爐房汽水系統(tǒng)中宇設(shè)備直接相連接的管道，其直徑與設(shè)備本身的引入或引出管管徑相同。表 4-1結(jié)果及選用直徑管段名稱流量推薦流速計(jì)算直徑選用直徑備

29、注（t/h ）（ m/s）（ mm）（ mm）蒸汽母管2025201.4219×6蒸汽壓力； 1.3MPa鍋爐給水總管21.491.571.189×4吸水總管21.490.897.4108×4自來(lái)水總管30272.8Dg80二次蒸汽0.19261564.089×4二次蒸汽壓力 0.1MPa。15歡迎下載徐若鴻：青島市機(jī)械制造廠鍋爐房設(shè)計(jì)5 通風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)備選擇計(jì)算鍋爐通風(fēng)計(jì)算， 是計(jì)算鍋爐在額定負(fù)荷下通風(fēng)系統(tǒng)的流動(dòng)阻力，其目的是為選用送、引風(fēng)機(jī)和合理布置風(fēng)、煙道提供依據(jù)。本鍋爐房為平衡通風(fēng)系統(tǒng)， 阻力計(jì)算包括空氣吸入口到爐膛的空氣阻力和爐膛到煙囪出口的煙氣

30、阻力兩大部分。其中鍋爐本體的煙風(fēng)阻力由鍋爐制造廠氣體動(dòng)力計(jì)算提供； 除塵器阻力由產(chǎn)品樣本查取。本設(shè)計(jì)所進(jìn)行的僅是風(fēng)、 煙道和煙囪的阻力計(jì)算。5.1送風(fēng)系統(tǒng)的阻力計(jì)算與送風(fēng)機(jī)選擇1. 送風(fēng)量的計(jì)算（1）冷風(fēng)流量由燃料燃燒計(jì)算和熱平衡（B=1482.3kg/h,q 4=12.10%）知：理論空氣量V03而爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)為1.5 ，N /kg ，計(jì)算燃料消耗量 Bj =1303kg/h,k=5.745m爐膛及空氣預(yù)熱器漏入煙道的漏風(fēng)系數(shù)各為0.1 ，所以冷空氣流量為0"tlk273B j VkllkyVlk36002731303 5.745 1.50.10.1 302733.46 m

31、3 / s3600273（2）熱風(fēng)流量已知空氣預(yù)熱溫度 t k140 , 所以熱風(fēng)風(fēng)道中的流量為V k=B j Vk( ll )(273 + t k )=1303×5.745 1.50.1 273 + 140= 4.40m 3 / s0"()()3600 ×2733600 ×273表 5-1風(fēng)道的計(jì)算溫度和流量管段名稱從窗柵至風(fēng)機(jī)的冷風(fēng)道風(fēng)道區(qū)段從風(fēng)機(jī)出口至空氣預(yù)熱器從空氣預(yù)熱器至爐排丅風(fēng)室V管段平均流速F = 平均溫度過(guò)量空氣系數(shù)V3）（ ）（ m/sF = VF =1.503.4630VF =1.503.4630 1401.404.40（2）風(fēng)道斷面

32、尺寸與流速風(fēng)道斷面積（或流速）可由下式計(jì)算，并將結(jié)果列于表5 中。F = Vm216精品文檔3式中 V 流經(jīng)該風(fēng)道的空氣量， m/s; 空氣流速， m/s。表 5-2風(fēng)道斷面尺寸與流速風(fēng)道名稱材 料流 量流 速截面積截面尺寸3）(m/s)2(mm)（ m/s（ m）冷風(fēng)豎井管金屬3.466.410.54600×900風(fēng)機(jī)吸入短管金屬3.466.920.50800風(fēng)機(jī) - 空氣預(yù)熱器金屬3.468.650.40500×800預(yù)熱器出口熱風(fēng)管金屬4.407.860.56700×800水泥熱風(fēng)道混凝土4.405.710.77700×1100（3）風(fēng)道阻力計(jì)算送

33、風(fēng)系統(tǒng)的布置如簡(jiǎn)圖（圖51）所示。1 冷風(fēng)吸風(fēng)口；2 吸氣風(fēng)箱； 3 送風(fēng)機(jī)；4 冷風(fēng)道； 5 空氣預(yù)熱器；6 熱風(fēng)道； 7 送入爐膛圖 51 送風(fēng)系統(tǒng)簡(jiǎn)圖1）進(jìn)口冷風(fēng)道阻力（表5-2 ）2）空氣預(yù)熱器的阻力由鍋爐空氣動(dòng)力計(jì)算書中查知，或參見表3-28 計(jì)算，空氣預(yù)熱器的流動(dòng)阻力為h kky901.3Pa3）出口熱風(fēng)道的阻力計(jì)算方法與進(jìn)口冷風(fēng)道阻力計(jì)算相同，可參見表3-29 、表 3-30 計(jì)算，其金屬、水泥熱風(fēng)道的阻力分別為61.8Pa 和 105.3Pa。所以，熱風(fēng)道總阻力為h khjh"Pakk61.8 105.3 167.14）爐排下風(fēng)室的進(jìn)風(fēng)管阻力參見表 3-31 計(jì)算知：

34、h 'lp60Pa。17歡迎下載徐若鴻：青島市機(jī)械制造廠鍋爐房設(shè)計(jì)5）鍋爐風(fēng)道總阻力鍋爐風(fēng)道阻力如圖5 3 所示。表 5-3鍋爐風(fēng)道阻力序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源數(shù)值吸風(fēng)口入口冷空氣量Vlkm3/s計(jì)算值3.46吸風(fēng)豎井截面F2m20.6 ×0.90.54豎井中空氣流速W2m/sVlk3.46/0.546.41F21豎井中的動(dòng)壓頭hdPat lk =30 , 查教材圖 8-324有欄柵吸風(fēng)口阻教材表 8-2第 9 項(xiàng)F220.77力系數(shù)1 .707- 11.707 1 .1F 11234吸風(fēng)口阻力 h1原始阻力系數(shù)與粗糙影響系數(shù)的K zy乘積角度系數(shù)B截面形狀系數(shù)C9

35、0°轉(zhuǎn)彎阻力系數(shù)動(dòng)壓頭hd2 個(gè) 90°轉(zhuǎn)彎管阻力2 h摩擦阻力系數(shù)當(dāng)量直徑ddl豎井長(zhǎng)度l摩擦阻力 h3局部阻力系數(shù)Pah =0.77 ×2418.48d90°轉(zhuǎn)彎管R/b=1 查教材圖 8-16a0.27=90°查教材圖 8-16c1a0.61.04b0.67查教材圖 8-16d0.9PaKzy BC0.27 1 1.040.28PaW=6.41,t lk =30 , 查教材圖 8-3242××hd=2×0.28 ×2413.44進(jìn)風(fēng)豎井管鋼制風(fēng)道，教材表8-10.02m40.540.724F/U0.

36、92 0.6m幾何尺寸13Pal0.02138.67d dlhd240.72吸氣風(fēng)箱工業(yè)鍋爐房設(shè)計(jì)手冊(cè)第二版，第0.733 頁(yè)18進(jìn)口截面積F4速度w動(dòng)壓頭hd吸氣風(fēng)箱阻力 h4變徑阻力系數(shù)5速度w動(dòng)壓頭hd變徑管阻力 h5原始阻力系數(shù)與粗糙影響系數(shù)的kzy乘積角度系數(shù)B截面形狀系數(shù)C6轉(zhuǎn)彎阻力系數(shù)動(dòng)壓頭hd2 個(gè) 90°轉(zhuǎn)彎管阻力 h6擴(kuò)散角t a27Fx/F d截面積比值截面積突然擴(kuò)大阻力系數(shù)擴(kuò)散管阻力系數(shù)動(dòng)壓頭hd擴(kuò)散管阻力 h7精品文檔續(xù)表 53m2r 2=3.14 ×0.4 20.502m/s3.46/0.5026.92Pa查教材圖 8-3287Pah =0.7

37、×28.720.09d風(fēng)機(jī)出口變徑管F20.520.8F10.521.140.710.05l / b10.81.127 查教材圖 8-150.71m/s3.46/0.52×0.719.37PaW=9.37,t lk=30 , 查教材圖 8-352Pah =0.05 ×522.60d90°轉(zhuǎn)彎管R/b=0.4, 查教材圖 8-16b0.31=90°查教材圖 8-16c1a0.520.651.05b0.80查教材圖 8-16dkzy BC =0.31 ×1×1.050.326PaW=3.46/0.52 ×0.8=8.3241.3t lk =30 , 查教材圖 8-3Pa2××hd=2×0.28 ×246.93棱錐形擴(kuò)散管b 2b1 1.080.520.61度2l20.4662Fx0.520.800.355Fd1.081.084查教材圖 8-130.47=60°故按突然擴(kuò)大計(jì)算0.47PaW=8.32,t lk=