MG10t28m門式起重機設(shè)計計算書要點

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)雙雙梁梁通通用用門門式式起起重重機機MLH10T28MMLH10T28M 設(shè)設(shè) 計計 計計 算算 書書精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè) 目目 錄錄一、產(chǎn)品用途二、主要技術(shù)參數(shù)三、設(shè)計計算校核 1主梁設(shè)計 2支腿設(shè)計校核 3上下橫梁設(shè)計校核 4起重機剛度設(shè)計校核 5起重機拱度設(shè)計校核6減速電機的選用精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè) 設(shè)計計算校核：一、產(chǎn)一、產(chǎn) 品品 用用 途途一、用途門式起重機是廣泛用于工廠、建筑工地、鐵路貨場、碼頭倉庫等處的重要裝卸設(shè)備，按其用途不同，分為通用門式起重機，造船門式起重機和集裝箱門式起重機。本產(chǎn)品為雙梁

2、門式起重機，為應(yīng)用最廣的一種。二、主要技術(shù)參數(shù)二、主要技術(shù)參數(shù)項目名稱主要技術(shù)參數(shù)備注安全起重量10T跨距28m起升高度9m起重機等級A5起升機構(gòu)等級M4起升速度5/0.83m/min大車速度32m/min 變頻無級調(diào)速小車速度20m/min 變頻無級調(diào)速起重機橋架質(zhì)量32T 起重機控制室內(nèi)地面操作總功率23KW主梁形式箱形梁焊接表面處理要求拋丸處理小車質(zhì)量0.7T最大輪壓140KN控制電壓48V電源380V/50Hz精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)三設(shè)計計算校核三設(shè)計計算校核（一） 主梁計算 主梁的截面高度取決于強度、剛度條件，一般取 h=（）121141L=2333.32000

3、主梁計算的最不利工況為：起重機帶載（小車在任意位置）運行起、制動并發(fā)生偏斜的情況。主梁承受的載荷有：結(jié)構(gòu)重量，小車載荷，起升或運行沖擊力，運行慣性力，偏斜側(cè)向力。1.載荷與內(nèi)力主梁承受垂直載荷與水平載荷，應(yīng)分別計算。A，垂直平面主梁在垂直平面內(nèi)的計算模型應(yīng)按門式起重機的各種工況分析確定。當門式起重機靜止工作時，由于超靜定門架的剛性支腿下端有水平約束,而使主梁減載、支腿加載；當門式起重機帶載運行工作時，卻能明顯地減小超靜定門架支腿下端的水平約束，甚至降低到零，這時主梁受載最大。因此，應(yīng)取簡支梁計算模型。對門式起重機的靜定門架，不管其工況如何，主梁始終為簡支梁模型。精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-

4、專注-專業(yè)（1）載荷1）主梁自重載荷自重載荷可參照相近的結(jié)構(gòu)估算，也可根據(jù)預(yù)選的主梁截面推算，已知一根主梁質(zhì)量 mG=21070kg，則一根主梁的單位重量（N/m）Fg=7101.5N/mlLgmG2小車軌道重量 Fg=mgg=249.81=235.4N/m主梁的均布載荷 Fq=Fq+Fg=7336.9N/m 2）小車集中載荷 小車輪壓 根據(jù)提升機構(gòu)和運行機構(gòu)的設(shè)計布置，近似看成吊鉤鉛垂線中心通過小車中心 O，小車重心也在 O 點，l1=400mm，l2=400mm計算小車輪壓：提升載荷為 PQ=（mQ+m0）g=99081N小車重量為 PGx=mxg=6867N滿載小車的靜輪壓為Pj1=0.

5、5PQ（1-l1/b）+ PGxl2/2b=26487NPj2=0.5PQl1/b+ 0.5PGx（1-l2/b）=26487NP= Pj1+Pj2=52974N空載小車輪壓為P1=0.5 m0g（1-l1/b）+ PGxl2/2b=1717NP2=0.5 m0gl1/b+ 0.5PGx（1-l2/b）=1717N3）沖擊力自重載荷與小車載荷還應(yīng)考慮起重機工作時的動力效應(yīng)。精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)起升沖擊系數(shù)1=1.1起升動載系數(shù)2=1+0.7Vq=1+0.75/60=1.0583運行沖擊系數(shù)4=1.1+0.058vd=1.1+0.05832/60=1.130h （h=1mm

6、）統(tǒng)一取較大值 4=1.13通常根據(jù)運行速度可以查表得到 4 的值為 1.0綜上所述：4 =1.0（2）內(nèi)力 小車位于跨中央對主梁產(chǎn)生的垂直彎矩 Mcv=4（）=.2842LFPLqB.水平平面主梁在水平平面內(nèi)采取一側(cè)與支腿鉸接另一側(cè)與支腿剛接的簡支梁模型，以便傳遞偏斜側(cè)向力產(chǎn)生的力偶作用，這種模型計算最簡單，（1） 載荷 主梁在是水平面內(nèi)承受大車運行起、制動產(chǎn)生的慣性載荷和偏斜側(cè)向力作用。1）大車運行起、制動的慣性力大車運行起、制動時由結(jié)構(gòu)自重和小車質(zhì)量產(chǎn)生的水平慣性力，與大車主動輪的輪數(shù)及其分布有關(guān)，因：主動輪數(shù)為全部輪數(shù)的一半且分配與下橫梁的四角，所以結(jié)構(gòu)或小車的慣性力分別取為各自重量的

7、101一根主梁的慣性力 PGg=20669.7N大，小車都是 4 各車輪，其中主動輪各占一半，按車輪打滑條件確定大， 一根主梁上小車的慣性力為精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)()()Pxg =P/27=52974/14=3783.9N大車運行起、制動慣性力為（一根主梁上）PH=P/27=52974/14=3783.9N FH=Fq/27=524.1N/m主梁跨端設(shè)備慣性力影響小，忽略2）偏斜運行側(cè)向力 門式起重機偏斜運動時，大車輪的輪緣與軌道側(cè)面接觸而產(chǎn)生水平側(cè)向力。通常側(cè)向力僅作用在一側(cè)支腿架底部，一根主梁的重量為PG=mQg=.7N一根端梁單位長度的重量為Fq1= kAg=1.5

8、78500.0269.81N/m=3003.3N/m一根端梁的重量為PGd=Fq1B=3003.35.9N=17761.5N（1）滿載小車在主梁跨中央左側(cè)端梁總靜輪壓按下圖計算PR1=0.5（PQ+PGx）+0.5（2PG） +PGd =.2N精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)由 L/B0的數(shù)值可查得 =0.175側(cè)向力為 Ps1=0.5PR1=24275.3N（2）滿載小車在主梁左端極限位置左側(cè)端梁總靜輪壓為PR2=（PQ+PGx） （1-e1/L）+0.5（2PG）+PGd=.4N側(cè)向力為Ps2=0.5PR2=19640.1N（2）內(nèi)力 1）垂直載荷 計算大車傳動側(cè)得主梁，在固定載

9、荷與移動載荷作用下，主梁按簡支梁計算，如圖所示 11固定載荷作用下主梁跨中的彎矩為Mq=4（FqL2/8+PGjd1/2） =1（+8829） 8287336.92265. 0精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè) =.6N跨端剪切力為Fqc4（0.5 FqL+PGj）=1(0.57336.928+8829) =N移動載荷作用下主梁的內(nèi)力a滿載小車在跨中。跨中 E 點彎距為 Mp 4 （b）4L輪壓合力 與左輪的距離為 b1=b/2=0.45m則 Mp=52974（28-0.45）2 /428 =Nm 跨中 E 點剪切力為Fp 0.54 （1b/L）=26061.39N跨中內(nèi)扭矩為Tn=0

10、.5（4TP+TH）=23176.1mb。滿載小車在跨端極限位置。小車左輪距梁端距離為c1=e1-l1=0.263m跨端剪切力為=4（Lbc）51719.7N跨端內(nèi)扭矩為n1（4p） （e） =46055.9N精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)主梁跨中總彎矩為xq.6Nm主梁跨端總剪切力（支承力）為q.7N x1y2y）水平載荷a.水平慣性載荷。在水平載荷作用下，橋架按剛架計算。因箱形主梁與端梁連接面較寬，應(yīng)取兩主梁軸線間距代替原小車軌距構(gòu)成先的水平剛架，這樣比較符合實際，于是x1= 2+20.225=2.m b=0.5 =1.225m a=0.5（B0K）=2.1375m水平剛架計算

11、模型如下圖所示：精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)1 小車在跨中。剛度的計算系數(shù)為 r1=1+2abI1/3（a+b）LI2 =1.0232 跨中水平彎矩 與單梁計算相同MH=17670.8Nm跨中水平剪切力為FPH0.5PH=3153.5N跨中軸力為NH=（a-b） （FHL2/12+PHL）/abr1=-23681.4r小車在跨端。跨端水平剪切力為PH（e1/L） =6334.6N2）偏斜側(cè)向力。在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平剛架分析這時，計算系數(shù)為rS=1+KI1/3LI2=1.0654 小車在跨中。側(cè)向力為PS1=8681.96N精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)超前

12、力為PW1= PS1B0/L=3307.4N端梁中點的軸力為Nd1=0.5 PW1=1653.7N端梁中點的水平剪切力為Fd1=1450.52N主梁跨中的水平彎矩為MS=221.2Nm主梁軸力為NS1=7231.44N主梁跨中總的水平彎矩為My=17892 Nm同理小車在跨端時的應(yīng)力也能計算出來：側(cè)向力 Ps2=13246.6N超前力 PW2=5046N端梁中點的軸力為 Nd2=2523N端梁中點的水平剪切力為Fd2=2213.1N主梁跨端的水平彎矩為Mcs= Ps2a+Fd2b=13583.8 Nm主梁跨端的水平剪切力為Fcs= Pw2- Nd2=0.5 Pw2=2523N精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情

13、為你奉上專心-專注-專業(yè)主梁跨端總的水平剪切力為FcH= FcH +Fcs=8857.6N 小車在跨端時，主梁跨中水平彎矩與慣性載荷下的水平彎矩組合值較小，不需計算。2強度需計算主梁跨中截面危險點的強度（1）主腹板上邊緣點的應(yīng)力 主腹板邊至軌頂距離為hy=107+5=112mm主腹板邊的局部壓力應(yīng)為m=32.22Mpa垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為01= Mxy/Ix=58.4MPa水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為02=Myx1/Iy=1.58MPa慣性載荷與側(cè)向力對主梁產(chǎn)生的軸向力較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計算主梁上翼緣板的靜矩為 Sy=mm3主腹板上邊的切應(yīng)力為=1.25Mpa該點的折算應(yīng)力為0=01+

14、02=59.98Mpa精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)z=0.5(L-b1)d1GjFqLEGjd1=02+m2-0m+32 =51.96 MpaII=259Mpa同理校核其他危險點，其應(yīng)力也都小于許用應(yīng)力（2）主梁跨端的切應(yīng)力主梁跨端截面變小，為便與大，端梁連接，取腹板高度等于端梁高度 hd=1300mm，跨端只需計算切應(yīng)力a) 主腹板。承受垂直剪力 Fc及扭矩 Tn1，故主腹板中點切應(yīng)力為=37.13MpaII=150Mpa副腹板中兩切應(yīng)力反向，可不計算b) 翼緣板。承受水平剪切力 FCH及扭矩 Tn1 =8.21MPaII=150Mpa 主梁翼緣焊縫厚度取 hf=8mm。采用自

15、動焊接，不需計算。3主梁疲勞強度橋架工作級別為 A5，應(yīng)按載荷組合 I 計算主梁跨中的最大彎矩截面的疲勞強度。由于水平慣性載荷產(chǎn)生的應(yīng)力小，為了計算簡明而忽略慣性應(yīng)力。求截面 E 的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中，則Mmax=Mx=.9Nm空載小車位于右側(cè)跨端時左端支反力為FR1=1/LP1（b+c2）+ P2c2=1636NMmin=Mq+4FR1z=.2Nm精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè) 上圖主梁跨中最小彎矩計算 4主梁的穩(wěn)定性（1） 整體穩(wěn)定性主梁寬高比h/b=1300/450=2.93 穩(wěn)定（2）局部穩(wěn)定性翼緣板 b0/0=350/16=21.87550翼緣板最大外伸

16、部分 be/0=42/8=5.25160 81300除設(shè)置橫向加勁肋外，還需設(shè)置兩條縱向加勁肋，第一條設(shè)置在距腹板受壓邊為 h1=175mm，h2=745mm，通常只驗算最上面的區(qū)格 I 的穩(wěn)定性。 1)中主腹板上區(qū)格 I 的穩(wěn)定性。區(qū)格兩邊正應(yīng)力為1=o1+o2=(101.2+5.9)MPa =107 MPa2=o1 y1-330 +o2=65.2 y1-10 =o1 /2= 65.2/107=0.61 01精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)(屬不均勻壓縮板) 區(qū)格 I 的歐拉應(yīng)力為B =18.6(100/b)2=18.6(1008/320)2MPa=116.25 MPa(b=h1=

17、320mm) 區(qū)格分別受 1、m和 用時的臨界壓應(yīng)力為 1 c r =XKE 嵌固系數(shù) X=1.2, a=a/b=1600/32051 ,屈曲系數(shù) k=8.4/+1.1=4.912, 則 1cr =1.24.912116.25 MPa = 685.2 MPa0.75B=176 MPa需修正,則1 c r=B (1B /5.31cr )=235 (1235/5.3685.2) MPa=219.8 MPa腹板邊局部壓應(yīng)力 m =50.57 MPa壓力分布長 C =2hy +50 =2(134+10)+50mm= 338mm=a/b=53, 按 a= 3b 計算，= 3= c/a = c/3b =3

18、38/3320 =0.352區(qū)格 I 屬雙邊局部壓縮板，板的屈曲系數(shù)為精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè) lm = 0.8(2 + 0.7/ a2 ) (1+/)= 0.8 (2 +0.7/32 ) (1+0.352/30.352 )=2.128 mcr = XKmE = 1.22.128116.25 MPa = 296.86 MPa 0.75E 需修正， 則mcr =235 (1- 235/5.3296.86 ) MPa= 200 MPa區(qū)格平均切應(yīng)力為 = Fp / h0 +Tn /2A0 =.8/1600(8+6) + 51645103/28MPa =8.42 MPa由 = /

19、= 1600/320 = 51, 板的屈曲系數(shù)為K = 5.34 + 4/2 = 5.34 + 4/52 = 5.5cr =X KE =1.25.5116.25 MPa =767.25 MPa3cr = 3 767.25 MPa =1329 MPa 0.75需修正，則3cr = 235（1- 235/51329）MPa = 227.16 MPa cr = 227.16/3 MPa =131.15MPa精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)區(qū)格上邊緣的復(fù)合應(yīng)力為21 +2m 1m +32= 1072+50.572-10750.57+38.422 MPa=93.85 MPa= / = 52,區(qū)

20、格的臨界復(fù)合應(yīng)力為cr = 21 +2m 1m +32 +2+2+2cr1141crX1143mcrmcr = MPa 215.13142. 820057.508 .219107461. 038 .219107461. 0185.932 =160 MPa = = MPa crncr33. 1160 = 120.3 MPa21 +2m 1m +32 cr區(qū)格的尺寸與相同，而應(yīng)力較小，與上翼緣板頂緊以支承小車軌道，間距 a1=400mm2) 驗算跨中副腹板上區(qū)格的穩(wěn)定性。 副腹板上區(qū)格只受 1與 的作用。 區(qū)格兩的正應(yīng)力為 1=01+021223XX = MPa7 .330233 .4459 .

21、52 .101X = MPa53. 72 .101精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè) =108.7 MPa 2=01+021033011yy1223XX =(101.2X+7.53) MPa106 .7833306 .783 =66.9 MPa切應(yīng)力=-0hFp02ATn = MPa61212330210516456816008 .1289603XXX =2.2 MPa （很?。﹨^(qū)格的歐拉應(yīng)力為E =18.62 =18.6X2 MPab1003206100X =65.4 MPa=0.6151127 .1089 .66(屬于不均勻壓縮板)=513201600K=4.8981 . 14 .

22、 8715. 14 . 81cr= XKE=1.2X4.898X65.4 MPa =384.4 MPa1cr0.75E 需要修正，則1 c r =235MPa4 .3843 . 52351X精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè) =208 MPa=51, K=5.34+24 =5.34+=5.5254cr = XKE =1.2X5.5X65.4 MPa =431.6 MPacr =X431.6 MPa33 =747.55 MPa0.75E需修正，則cr =235 MPa355.7473 . 52351X =221 MPacr = MPa=127.6 MPa3221復(fù)合應(yīng)力為 = MPa22

23、31222 . 237 .108X =108.77 MPa2, 區(qū)格的臨界復(fù)合應(yīng)力為5 cr =2222111143413crcrcr = MPa226 .1272 . 22087 .1084615. 032087 .1084615. 0177.108 =207.94 MPa=108.77 MPa2231ncr精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè) = MPa33. 194.207 =156.3 MPa區(qū)格和跨端應(yīng)力較小，不再計算3) 加勁肋的確定，橫隔板厚度 =6mm,板中開孔尺寸為340mmX1100MM. 翼緣板縱向加勁肋選用角鋼70X70X6,A=816mm2, x1=mm4 ，縱

24、向加勁肋以翼緣板厚度中線（1-1）的慣性矩為Z =x1+Ae2 =x1+A(b+0.50-Z0)2=+816(70+0.5X10-19.5)2mm4 (x) =0.8m30 =0.8XX103mm4 =2.7453X106mm402b74616002 x (x) （合格） 主、副腹板采用相同的縱向加勁肋60*63*5, A=614.3mm2, x1 =mm4 縱向加勁肋對主腹板厚度中線的慣性矩為 x = x1+Ae=+614.3X49.62mm4=mm4(Z) =(2.5-0.45)()230h0h=(2.5-0.45X)()2 X83mm4 Z1600160016001600(x) =1.5

25、h03=1.5X1600X83mm4 =mm4 x （合格）（二） 支腿計算因此行車支腿上下截面是一樣的，故不用折算。精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)1載荷及內(nèi)力 支腿平面內(nèi)計算餓最不利工況是：滿載小車在主梁極限位置，起重機不動或帶偏斜運行并制動，支腿在門架平面和支腿平面同時受載，應(yīng)按同一工況進行計算。支腿承受的載荷有：結(jié)構(gòu)重量，小車載荷，運行沖擊力，運行慣性力，偏斜側(cè)向力。（1）門架平面LPFFFBFAABCD0.5L受力如上圖所示支反力 FA=P=26487N21 FB=P=26487N21 F= =4048.4N）（）（321654322kHLbLP彎矩 MC=MD=-FH=-

26、32585.4Nm Mmax=.8Nm DAMbLF ）（24支腿頂部垂直彎矩 精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè) Mdv= （2）支腿平面由計算模型簡圖可得： FA=FB=P=26487N F=1972.3N）（121233233kIbHABabkabIPHtt MC=MD=FAa-FHi=17.2NmMP=FAd-FHi=17.2Nm2支腿強度與穩(wěn)定性（1）強度剛性支腿除承壓外，還在兩個剛架平面內(nèi)承受彎矩，故為雙向精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)壓彎構(gòu)件。支腿強度為：a.支腿頂部截面 （開始彎曲處） =tddydxtdANIxMIyM支腿頂部截面慣性矩b.支腿上法蘭截面

27、=fdyfxtfANIxMIyM精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)支腿法蘭截面慣性矩（2）穩(wěn)定性1）整體穩(wěn)定性 支腿兩端與主梁、橫梁剛接構(gòu)成空間剛架，計算支腿穩(wěn)定性時，必須考慮主梁對支腿端部的約束影響。空間剛架的支腿穩(wěn)定性計算十分復(fù)雜，為了簡化，可將空間剛架分解成兩個相互垂直的平面剛架來計算，而忽略兩個平面剛架之間的相互影響。根據(jù)研究，各種剛架在失穩(wěn)事將發(fā)生對稱屈曲或反對稱屈曲，除 U 形門架外，各種門架反對稱屈曲的穩(wěn)定性最差，最不利。門架設(shè)計中考慮主梁橫梁對腿端的約束的影響，主要是根據(jù)剛構(gòu)件的剛度比 ri來確定支腿的計算長度系數(shù) 1，從而求得支腿的計算長度。各種門架，支腿剛架的支腿，

28、考慮腿端約束的計算長度系數(shù)1可以查表得出。精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)這樣門架平面支腿的計算長度為 l0=1l1=27.54=15.08m穩(wěn)定系數(shù) =1 支腿穩(wěn)定性=tddydxtdANIxMIyM2）局部穩(wěn)定性由薄鋼板制成的固定截面箱形支腿，其截面受力是均勻壓應(yīng)力。所以比較穩(wěn)定。（三） 上，下橫梁計算1上橫梁上橫梁由鋼板組成箱形截面，與支腿上部構(gòu)成曲梁，它承受彎矩，扭矩，剪力和軸向力的作用。但因其截面較大，強度和整體穩(wěn)定性一般都沒問題，只要是驗算翼緣板和腹板的局部穩(wěn)定性。 整體的穩(wěn)定性=1.793 穩(wěn)定bh420753局部穩(wěn)定翼緣板=52.560 穩(wěn)定00b8420腹板=92.

29、125 大于 65，小于 130 因此，需設(shè)置隔板，根據(jù)情0h8737況需要，也可以調(diào)整。2.下橫梁整體的穩(wěn)定性精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)=1.933 穩(wěn)定bh270523局部穩(wěn)定翼緣板=16.87560 穩(wěn)定00b16270腹板=27.3 小于 65 因此，不需設(shè)置隔板，根據(jù)情況需要，也0h18491可以調(diào)整。下橫梁在支腿法蘭座截面和跨中截面都產(chǎn)生彎矩，后者最大，在跨中由支腿水平力對下橫梁引起的反向力矩將起減載的作用，下橫梁跨中彎矩 MC=FRD=20B2120142hNBFSBFxDq 下橫梁的計算模型（四）剛度計算精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)根據(jù)行業(yè)標準的要

30、求，對于門式起重機結(jié)構(gòu)，除了計算強度和穩(wěn)定性外，還要驗算門架結(jié)構(gòu)的靜態(tài)剛度和起重機的動態(tài)剛度。1靜剛度門架結(jié)構(gòu)的靜剛度以滿載小車位于門架指定位置產(chǎn)生的靜撓度、水平位移和慣性位移來表達。（1）門架的垂直剛度門架垂直靜剛度用垂直靜撓度表達。對于具有兩側(cè)剛性支腿的門架，應(yīng)按外部一次超靜定剛度來計算主梁跨中的靜撓度，計算模型按門加受力圖。 滿載小車位于懸臂端極限位置產(chǎn)生的垂直靜撓度為 128384832643482333YkkEIPLEIkPLEIPLY）（）（2門架水平慣性位移滿載小車運行慣性力對超靜定門架頂部產(chǎn)生的慣性位移，xg門架水平位移計算精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)12122EIkPxgLHxg）（3橋架水平慣性位移 滿載小車位于跨中時由大車運行起、制動對主梁跨中產(chǎn)生的慣性位移， )385(48482223syHyHXlLEILFEILcPXs4支腿剛架水平慣性位移滿載小車位于支腿剛架處，物品高位懸掛，起重機運行起、制動時支腿剛架頂部的慣性位移