GB50017鋼結構設計規(guī)范

1、鋼結構設計標準 GB50017-2003第一章 總 那么第條 為在鋼結構設計中貫徹執(zhí)行國家的技術經(jīng)濟政策， 做到技術先進、 經(jīng)濟合理、 安 全適用、確保質量，特制定本標準。第條 本標準適用于工業(yè)與民用房屋和一般構筑物的鋼結構設計。第條 本標準的設計原那么是根據(jù)?建筑結構設計統(tǒng) 一標準? (CBJ68-84) 制訂的。第條 設計鋼結構時，應從工程實際情況出發(fā)，合理選用材料、結構方案和構造措施， 滿足結構在運輸、 安裝和使用過程中的強度、 穩(wěn)定性和剛度要求， 宜優(yōu)先采用定型的和標準 化的結構和構件，減少制作、安裝工作量，符合防火要求，注意結構的抗腐蝕性能。第條 在鋼結構設計圖紙和鋼材訂貨文件中，

2、應注明所采用的鋼號 對普通碳素鋼尚應 包括鋼類、爐種、脫氧程度等 、連接材料的型號或鋼號和對鋼材所要求的機械性能和 化學成分的附加保證工程。 此外， 在鋼結構設計圖紙中還應注明所要求的焊縫質量級別 焊 縫質量級別的檢驗標準應符合國家現(xiàn)行?鋼結構工程施工及驗收標準? 。第條 對有特殊設計要求和在特殊情況下的鋼結構設計， 尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的 要求。第二章 材 料第條 承重結構的鋼材， 應根據(jù)結構的重要性、荷載特征、 連接方法、工作溫度等不同 情況選擇其鋼號和材質。 承重結構的鋼材宜采用平爐或氧氣轉爐 3 號鋼沸騰鋼或鎮(zhèn) 靜鋼、 16Mn 鋼、 16Mnq 鋼、 15MnV 鋼或 15MnV

3、q 鋼，其質量應分別符合現(xiàn)行標準?普通碳素結 構鋼技術條件? 、?低合金結構鋼技術條件? 和?橋梁用碳素鋼及普通低合金鋼鋼板技術條件? 的規(guī)定。第條 以下情況的承重結構不宜采用 3 號沸騰鋼 :一、焊接結構： 重級工作制吊車梁、 吊車桁架或類似結構，冬季計算溫度等于或低于20C時的輕、中級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，以及冬季計算溫度等于或低于 30 C 時的其它承重結構。二、非焊接結構：冬季計算溫度等于或低于-20 C時的重級 工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構。注： 冬季計算溫度應按國家現(xiàn)行 ?采暖通風和空氣調節(jié)設計標準? 中規(guī)定的冬季空氣調節(jié) 室外計算溫度確定，對采暖房屋內的結構可按該

4、規(guī)定值提高10 C采用。第條 承重結構的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度或屈服點和硫、磷含量 的合格保證 ,對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。承重結構的鋼材，必要時尚應具有冷 彎試驗的合格保證。對于重級工作制和吊車起重量等于或大于50 t的中級工作制焊接吊車梁、吊車桁架或類似結構的鋼材， 應具有常溫沖擊韌性的合格保證。 但當冬季計算溫度等于 或低于20C時，對于3號鋼尚應具有20C沖擊韌性的合格保證；對于 16Mn鋼、16Mnq 鋼、15MnV鋼或15MnVq鋼尚應具有40 C沖擊韌性的合格保證。對于重級工作制的非焊 接吊車梁、吊車桁架或類似結構的鋼材,必要時亦應具有沖擊韌性的合格保證。

5、第條 鋼鑄件應采用現(xiàn)行標準 ?一般工程用鑄造碳鋼? 中規(guī)定的 ZG200-400、ZG230-450、 ZG270-500 或 ZG310-570 號鋼。第條 鋼結構的連接材料應符合以下要求 :一、手工焊接采用的焊條，應符合現(xiàn)行標準?碳鋼焊條?或?低合金鋼焊條?的規(guī)定。選擇的焊條型號應與主體金屬強度相適應。 對重級工作制吊車梁、 吊車桁架或類似結構， 宜 采用低氫型焊條。二、自動焊接或半自動焊接采用的焊絲和焊劑， 應與主體金屬強度相適應。 焊絲應符合 現(xiàn)行標準?焊接用鋼絲?的規(guī)定。三、普通螺栓可采用現(xiàn)行標準?普通碳素結構鋼技術條件?中規(guī)定的 3 號鋼制成。四、高強度螺栓應符合現(xiàn)行標準?鋼結構用

6、高強度大六角頭 螺栓、大六角螺母、墊圈 型式尺寸與技術條件? 或?鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副型式尺寸與技術條件?的規(guī)定。五、鉚釘應采用現(xiàn)行標準?普通碳素鋼鉚螺用熱軋圓鋼技術條件?中規(guī)定的ML2 或ML3 號鋼制成。六、錨栓可采用現(xiàn)行標準?普通碳素結構鋼技術條件?中規(guī)定的3 號鋼或?低合金結構鋼技術條件?中規(guī)定的 16Mn 鋼制成。第三章根本設計規(guī)定第一節(jié)設計原那么第條 本標準除疲勞計算外， 采用以概率理論為根底的極限狀態(tài)設計方法， 用分項系數(shù) 的設計表達式進行計算。第條 結構的極限狀態(tài)系指結構或構件能滿足設計規(guī)定的某一功能要求的臨界狀態(tài)， 超 過這一狀態(tài)結構或構件便不再能滿足設計要求。 承

7、重結構應按以下承載能力極限狀態(tài)和正常 使用極限狀態(tài)進行設計：一、承載能力極限狀態(tài)為結構或構件到達最大承載能力或到達不適于繼續(xù)承載的變形時 的極限狀態(tài)；二、正常使用極限狀態(tài)為結構或構件到達正常使用的某項規(guī)定限值時的極限狀態(tài)。第條 設計鋼結構時， 應根據(jù)結構破壞可能產(chǎn)生的后果， 采用不同的平安等級。 一般工 業(yè)與民用建筑鋼結構的平安等級可取為二級， 特殊建筑鋼結構的平安等級可根據(jù)具體情況另 行確定。第條 按承載能力極限狀態(tài)設計鋼結構時， 應考慮荷載效應的根本組合， 必要時尚應考 慮荷載效應的偶然組合。 按正常使用極限狀態(tài)設計鋼結構時， 除鋼與混凝土組合梁外， 應只 考慮荷載短期效應組合。第條 計算

8、結構或構件的強度、 穩(wěn)定性以及連接的強度時， 應采用荷載設計值 荷載標 準值乘以荷載分項系數(shù) ；計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應采用荷載標準值。第條 對于直接承受動力荷載的結構： 在計算強度和穩(wěn)定性時， 動力荷載設計值應乘動 力系數(shù)； 在計算疲勞和變形時， 動力荷載標準值不應乘動力系數(shù)。 計算吊車梁或吊車桁架及 其制動結構的疲勞時，吊車荷載應按作用在跨間內起重量最大的一臺吊車確定。第條 設計鋼結構時，荷載的標準值、 荷載分項系數(shù)、 荷載組合系數(shù)、 動力荷載的動力 系數(shù)以及按結構平安等級確定的重要性系數(shù)，應按?建筑結構荷載標準? (GBJ9-87) 的規(guī)定 采用。第條 計算重級工作制吊車梁

9、 或吊車桁架 及其制動結構的強度和穩(wěn)定性以及連接的 強度時，吊車的橫向水平荷載應乘以表 3.1.8 的增大系數(shù)。吊車植向永耳荷載的堆*弗散(C計算吊車鬻羸肝車 斷黒h刪翻離梅旳 伺虔施屈屜償廿翼肝転共或用那 卻、制動婆構占邛丘 何的述検恬盧fr-M2.0加R XSJ-OT&丄5&C>sou1S2<«料吧斤車&C&C16&C第條柱包括根底0.75第二節(jié)設計指標第條m號柯刪M呀坦捏寸右人鼻1-L圖農(nóng).方職和 矗恫溝且笹喰璋度曲FL工罪胡刖 梢恫旳0度鈿贓的偉麼典1坦°中5拇2規(guī)XWLOO>w-ao>20«

10、跖祖>w>4060總.匸宇呦於槽岳曲厚應慕輸麗板的厚麼口鼎才的銀度設計值著二富1->嶠榊mis. m 壓嗣IM?/擁與升won率圧 逍怦血黑f«恫號甩卅諄產(chǎn)魚宜 遜 Gnn弟山価3201鮎sao弟3粗19011098Q<1«aiK詢44fi1鮭DQ煙17-SEsen175熾陸YG2W1T04101£皿1¥卸*9M20617-263Bb1AG4SG2fre6S2018641G拄a 3號說髀鋼啊材的抽怔、描住、扯雪粗扯殍毎踐設計蟲，可技配中的教蟲瞎加采用亠SS接的強度設計值應至表NZ1_6采用-鋼蒔件閏強度怕計館H/ft右工久1-1圳

11、號折bs m圧和機住 /孫#踹E用圧懐岸匝弭 升OT2W価儷科ZW302M-4Mjso1062QC3G7W500210120S2b3381吐磯240140S7C悍堆的舷設計價N/cnfit 1-4和埠擰也號尊伴鋼M對樓憬璉南焊縫価號粗別5 * 盛刪QnaOniie n尿強質量霽T 列址期吋執(zhí) 城車fit曙/r/7瓠圧籾 孰®F亦二城三皺自副再'羚自釣 揮和43卞為衛(wèi)焊霽 旳年工揖1號餅褊】殂 aa«i ass21fi2001902U200VK儷17B1W12511611C16CICO160自韻舛生昌站 焊車審0蕙XS；烽 聚的早工焊IGMn. lOIiqVI<

12、1617SM5FSUSOD29091£SDO2W2M 姻24&1S17517C300MC200自鋼強駐自訓 焊和 BMxxa? 秦的牟工出JIMlkV 嘰 JAIdVq 嗣-Q6 J7-SS &6TS50SSfi刪SSOS3&3M30028& m20fi1VE1踮22(J220320皚亠冒騎嘛曲當冒話爆所采用的悅比和用卉1*使?？裼⑹a啟金民扒征蓮麼不惟F 相應莘工氏炸符磺爼°舸訂匡樓餌強廃哎許伯何血舊叩111-1卿訂.和梅件的期呂師訥押摘攪輪 tr頭 k膠】r-tri g 拝用莊斤陽劃草意 (hibD1叢札141ICMftISEWTTML2

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14、7;融圧3耳需I7V13017017V3號煙 丄GMm捌二140&6 1C- 8 /二310-3兮Ml撼1-33064004«&丄師1姻、 l«UJkq«1172643C馭386&10倔6155MJISMnV »1* 17*25 5G0G4Sfi 42£ 4DCS3斶6406.U柱審孔空質量居于費脯機耆肖【晏IGn崔遍配好歯鞫祥上按韻卄孔輕骷咸晌iu©隹趟豐第伴甘上驗設計禮輕聳斤聞詁楓估威響街©莊堂卒時 上走站成哎沖威蹴小的孔進.帆后生技圧野前枸件上禹r帖亙 舀H扎窘的札-第條計算以下情況的結構構件或

15、連接時，第條規(guī)定的強度設計值應乘以相應的折減系數(shù)：一、單面連接的單角鋼1. 按軸心受力計算強度和連接0.85;2. 按軸心受壓計算穩(wěn)定性等邊甫鋼a 6+仏ool&t旦不大于:l g短辺相連的不等邊角鋼a 5+x M2S為但不大于1. Of 長邊相連的不等邊角鋼d 70f入楓細比，對中res連系的單莆艇桿，應扌？st何轉半徑 計算，當h<20時，取入=20.二、施工條件較差的高空安裝焊縫和鉚釘連接0.90;三、沉頭和半沉頭鉚釘連接 0.80。注：當幾種情況同時存在時，其折減系數(shù)應連乘。第條鋼材和鋼鑄件的物理性能指標應按表采用。鋼材和舸鑄件的物理悒總睛標憲禪世棧屋3質屋琵產(chǎn)p/voa

16、F)Wmoa®)(t如79XK1J2X10-*78M第三節(jié)結構變形的規(guī)定第條 計算鋼結構變形時，可不考慮螺栓或鉚釘孔引起的截面削弱。第條受彎構件的撓度不應超過表中所列的容許值。1/500,第條多層框架結構在風荷載作用下的頂點水平位移與總高度之比值不宜大于層間相對位移與層高之比值不宜大于1/400。受彎枸件的容許撓度1 3掃件喚剤1 鈿時昭黑啟幸t隹恬區(qū)桂鼎圭QD怎誡工低和妊整鼠的尸垃工惟觀析氏肝歸30膻城工作制恥起里量Q=fiO的電圾工忙刪斬農(nóng)肝莊1/»0I/S001/7602總有屍杜電勵設出肝主的區(qū)厠加或辰*僅用可璽箱M汁臺】J/W08羊越戚電動鼬蘆的切謹乳1/4004有

17、幣耕總迢零f實，1、平細/同 軸建的I惟甲臺黑卿Q 卩側$糧矗椚H世牛臺黑04緞蛛屛人甲臺扳W 土黑也恬設專棗鐵起宜設備旳霜 嵐尿網(wǎng)犧佝嶷僅用可變箭常件專 戰(zhàn)忒外同貝世兒包梧樓找工 C平臺額f/35fl6W忌駅質旳戰(zhàn)越戰(zhàn)和后棉眄良面 匝衛(wèi)鋼柢、有福末內憶搟怙時石梅兄宰屁血C®英它JSB0i/acc7常探Km00主村g旅岡序取世戔迄虹支推酌支車B1期粹舉曲脂罷 O乎右囪C壓里創(chuàng)版、反制理和石晞農(nóng)矚P1聞戰(zhàn)黑 俅平片旬W曲有鳳釘宙的損黑堡宜申+牡如囪1/lCDO拄為定翠榆件的轄虔討區(qū)無究和忡冒黑角尿悼性眩旳2何九注：對室內裝修要求較高的民用建筑多層框架結構，層間相對位移與層高之比值宜適當

18、減小。無隔墻的多層框架結構，層間相對位移可不受限制。第條 在設有重級工作制吊車的廠房中，跨間每側吊車梁或吊車桁架的制動結構，由一臺最大吊車橫向水平荷載所產(chǎn)生的撓度不宜超過制動結構跨度的1/2200。第條 設有重級工作制吊車的廠房柱和設有中、 重級工作制吊車的露天棧橋柱， 在吊車梁或 吊車桁架的頂面標高處，由一臺最大吊車水平荷載所產(chǎn)生的計算變形值，不應超過表中所列的容許值。村的容許計算隻琲耒人,按甲閒養(yǎng)椅 陰母計按P祈培禺 圈恿汁1r房柱的揖的歩屣Hrjsom1在兀棟榕攔的犢囪呃廨Hi?SWO3L畠籾誘無哉新展旳毀向童尼JIt/WOO粧斑為桂陽底眄呈斤駐死蟲斤軍曲加而閒的高屢°學計L席

19、蟲需天挨析拄的細呵殛闿時#刃側至葉里豪向木平新麒井S?莊詛庫區(qū) 段會所育柱筒丈席或就向框軟上°任設百走苗吊車哎剛性料祀拆転的廠眉甲廠倚柱燈容許計理龍尼值兩除卜 1QK.第四章受彎構件的計算第一節(jié)強度第條 在主平面內受彎的實腹構件，其抗彎強度應按以下規(guī)定計算:一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載時，式中 環(huán) 藥一繞證軸和軸的彎矩的工宇形截面m軸 為S軸，序扇軸即、wv 寸誌軸和V軸的帝蠡面抵折犯$g厝 一SMI性開展系數(shù),對工字形截面，y.= 1-皿W=l加侶鳩形截面，¥= 1-場對其它ft面，可扌機Z 1 Tnffl y f 鮒的抗駕蚩度設計低當梁受琨壕的自由夕血寬產(chǎn)與H厚貶

20、比大于13 如/丹 而不翻第4 & 9條的規(guī)逹時.應取7«=1-山升糠材風服 強度CS3S服帥m對3號鋼，取f嚴2S5N/onEi對IfiMii鋼、 1觸如鋼，取fM5N/mm2p對15MaV鋼J$Mn¥q鋼取二直援承受動力荷戟時，仍搜公式4 1. 1計算，但應 取 Y.=y嚴 L 00第去I 2條 在主平面內受窘的實腹構件.其抗載1S應 嫂下式計算1g瓷“4h2)式中V計算截面沿腹板平面作用的戴切S 算剪應力處段上毛截面對幀軸的面積矩F1 iffi慣性距f如腹板厚度I齊一鋼材的抗剪設計值.第條當梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且該荷載處又未設置支承加勁肋時，

21、腹板計算高度上邊緣的局部承壓強度應按下式計算：%=蕓奇<4 1- 31式中F集中荷談；-對動力荷栽應考慮動力系跖奴一集中荷載噌大系羸對重級工作制帛車梁理=1襯其它梁，0=L Orb集中荷裁在腹板計算高度上邊緣的假定分布長匪按下式計霜口+郎，<4. 1- 32«集中荷戟沿梁蒼度方向的支承長度，對吊車梁可取為Ar 自吊車購頂或其它梁頂而至腹板計尊高虹邊 嫌的距離.在貓宓處，當楓韋諛跚時,也應蚣式皿1.-1>計翩賑計算高E下邊緣的局部壓應tL但切取1袁座集中反力揃瞬煒長S應申雕支座別板寸朗址式g L A2曲算.的的便圖對焊藩俎合韻角態(tài)極高度，計啣軽蟲備脊應恵検迄嫌組停黑，

22、為上，T鷲悔與軀戰(zhàn)逹抿旳卻燈我高話感曙槍踐齒最近毛離丸的 t乩D.第條在組合梁的腹板計算高度邊緣處，假設同時受有較大的正應力、剪應力和局部壓應力，或同時受有較大的正應力和剪應力如連續(xù)梁支座處或梁的翼緣截面改變處等，其折算應力應按下式計算：<11. D式中6 T TC 腹板計算高度邊緣同一點上同時產(chǎn)生的正應力、剪應力和局部壓應力，r和6應按公式和公式4.1.3-1|計算，6應按下式計算：燭 1* 1 助療和4以拉應力為正值，壓應力為負值F町一梁凈截面慣拄矩r駐一所計算點.至栗中和軸的距勵計算折算應力弼班說十值增尢系數(shù)當E與g畀尋時，取引當與陣同號或7時F取Rl=1* 1«第二節(jié)整

23、體穩(wěn)定第條 符合以下情況之一時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性：一、有鋪板各種鋼筋混凝土板和鋼板密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連、能阻止梁受壓翼緣的側向位移時。二、工字形截面筒支梁受壓翼緣的自由長度L1與其寬度B1之比不超過表421所規(guī)定的數(shù)值時。工寧面筒支浜不需計算整飾穩(wěn)定性的*丸口畑值褰,1H 號常中百值囪史卓戌的奚 葫敕隹用f問辻事毀壓用臣上爲編聯(lián)敵ft陽崔 T第犠S號呦1930ISUbVl111713JO唧御101612崔,伽它初號酌邛不獰忡算筮浮劇適性的巌丸占命1也俊取古旦呦的敷蟲孃3屜杯°梁的支座處，應采取構造措施以防止梁端截面的扭轉。對跨中無側向支承點的梁，L1為其跨度；對跨

24、中有側向支承點的梁，L1為受壓翼緣側向支承點間的距離梁的支座處視為有側向支承。第條 除第條所指情況外，在最大剛度主平面內受彎的構件，其整體穩(wěn)定性應按下式 計算：式中略一貂雖軸作用的默彎虧叭一扌舞壓纖維確定的梁毛截靳抵折矩.馳一梁的整體穩(wěn)定性系散，應揑附錄一確定.注：見第4.2. 1條注。第條 除第421條所指情況外，在兩個主平面受彎的工字形截面構件，其整體穩(wěn)定性 應按下式計算：急+急0“X式中 0 Wr扌舞壓野維竝的對盂棘對卩軸毛戡面粧區(qū)一焦雖軸彎曲所確定的梁整體穩(wěn)定系數(shù)，見第注：見第4.2. 1條注。424應滿足F確定，梁第條 不符合第421條第一項情況的箱形截面簡支梁，其截面尺寸圖 h /

25、bo w,6且L1/bo不應超過以下數(shù)值：95L$Mn鋼和1Mh4鋼6515MnV WQ lGMnVq 鋼府符合上述規(guī)定的箱形截面簡支梁，可不計算整體穩(wěn)定性。 注：其它鋼號的梁，其L1/bo值不應大于95(235/fy)第條 用作減少梁受壓翼緣自由長度的側向支撐，其軸心力應根據(jù)側向力 的側向力應按下式計算：式中 如一 的受壓翼緣截面面札第三節(jié)局部穩(wěn)定第條為保證組合梁腹板的局部穩(wěn)定性，應按以下規(guī)定在腹板上配置加勁肋圖431一、 當ho /tw w 80235/fy寸，對有局部壓應力<r c旳的梁，宜按構造配置橫向加 勁肋；但對無局部壓應力(rcO丨的梁，可不配置加勁肋。二、 當80235/

26、fy v ho /tw w 170235/f寸，應配置橫向加勁肋，并應按第432條的規(guī)定進行計算對無局部壓應力的梁，當ho /tw w 100235/fy寸，可不計算。三、當ho /tw > 170235/fy時，應配置橫向加勁肋和在受壓區(qū)配置縱向加勁肋，必要時尚應在受壓區(qū)配置短加勁肋，并均應按第432條的規(guī)定進行計算。此處ho為腹板的計算高度，tw為腹板的厚度。四、梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處，宜設置支承加勁肋，并應按第438條的規(guī)定進行計算。第條 無局部壓應力cc 0的梁和簡支吊車梁，當其腹板用橫向加勁肋加強或用橫 向和縱向加勁肋加強時，應按第433條至第436條計算加勁

27、肋間距。其它情況的梁，應按附錄二計算腹板的局部穩(wěn)定性。第條 無局部壓應力尸0的梁，其腹板僅用橫向加勁肋加強時，橫向加勁肋間距 符合以下要求：、當卜怖WL200時，應取間距也不趙過第也3 7條規(guī) 定的最為間距*二、當時. 5陋 曲W尹"云一前00三.當扎忌A150D時，<45.3-2) 1DD0L °気h h i/i亓500 T*Hi霍護的幫社M系怎下式算得*1式中T所著腳段植大剪力產(chǎn)生的腹稅平均宛應力N/ mm1), EJStV/ (A計：g,用為腹板的高度fT1考慮/嶷響的增大系熱 應按表生& 3采用*頁散11條L X 14擁T°1MJ140ana

28、2202403S0380ni.ccLClL021031 04LC6LCfiLOTLC8SftJ320SW9SD8HJ4OJ4204404fi0n110L12L14LM1 IB121124127L314矗I*4W融做WO600620640nLSGL401.8&1 fil171LS42. Cl2.24d 與t同一截面的腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力N/mm2，應按 尸My/ I計算，1為梁毛截面慣性矩，y1為腹板計算高度受壓邊緣至中和軸的距離。公式.1右端算得的值假設大于第437條規(guī)定的最大間距時，應取 a不超過最大間距。無局部壓應力dC = 0的梁，其腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時

29、圖、c，縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離hl應在ho/5/ho/4范圍內，并應符合下式的要求：雖乞嘰譽(43.4-1)式中d所考慮區(qū)段內最大彎矩處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力N燉mm2，應按d=MmaxY1/l計算。橫向加勁肋間距a仍應按第條和第 437條確定，但應以h2代替h0,并 取 n= 1.0。簡支吊車梁的腹板僅用橫向加勁肋加強時，加勁肋的間距a應同時符合以下公式的要求：fl忑飛_込一<4.肚51) M <4*X52)*式中血*斷 數(shù)一,應1妄表去X 51米用F 趴懇數(shù)，應t妄表鼻Q 52采用(節(jié)梁最尢剪力處腹板的平均剪應力W/nin5),應 i$T=rm/ Uw4&

30、gt; 計算 *&空宦丈芒無肚腹樁計監(jiān)烹氏竝的駕曲壓應力<A77mm5)j叭腹板計算高度SP綠的局韶壓應力£曲畑血Or應按公式<4, 1W>計篦，但臥系數(shù)曠取 L 0t-參敢ki、b條丄、一1kjfct%/ttitELik«CM712TOOL4CiH3.24874140.3rat期L6W&t 4480402a16&K471S»0g7W17SB?M2我&破878o.«6M188304 0469S«0-76&b6661083Q4 24440用阱彌fill4 4硼SSOad跑6414FS血5冊

31、S41兒06»S3D£4S3»4754 S41733Z1-1G40&1S匕右£174W40092S1上fi40506IESOS4S&sewWSSLC41K42S公式-1和公式435-2丨右端算得的值假設大于2ho或分母為負值時，應取a=2ho。對變截面吊車梁，當端部變截面區(qū)段長度不超過梁跨度的1/6時，a值應按以下情況確定：一、腹板高度變化的吊車梁：端部變截面區(qū)段的a值應符合公式435-1的要求，式中的ho取該區(qū)段的腹板平均計算高度，t取梁端部腹板的最大平均剪應力；不變截面區(qū)段內的a值，應同時符合公式435-1丨和公式435-2的要求，式

32、中工取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。二、翼緣截面變化的吊車梁：由端部至變截面處區(qū)段的a值，應同時符合公式435-1和公式435-2丨的要求，但b取變截面處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力，同時由表435-2查得的k3、k4值應乘以0.75;中部不變截面區(qū)段的a值，應同時符合公式435-1丨和公式435-2的要求，但 t取變截面處的腹板平均剪應力。奉撤kt衾丄二4®bLikia/arlaki21珈C.SSS14Lid450£0041104222S2a co3S1ISM120屯比UZU93S3四ISO熾asowr307GQ7C37J1190WUflIffSSQ763S71147Lf

33、iO4S07S0C.8S豳唄a»o402LM7»CLSfi219l?10a 8541710441707M2轉1USaw429joaiLK0怎卿441KbLW6004LfiO38»14fi7raj4»9312.004S0630第條 簡支吊車梁的腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時圖、c，縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離hl應在hO/5hO/4范圍內，并應符合以下公式的要求：當吟>4時.壟(43.61)當4時，X 1 叭<43.6-2)Jtr +式中氏必應按第俎a 5條的規(guī)宦采用.當公式-1或公式436-2丨右端算得的值小于 ho/5時，

34、尚應在腹板受壓區(qū)配置短加勁肋圖，并應按附錄二進行計算。橫向加勁肋間距 a應按公式435-1確定，但應以h2代替式中的ho，以0.3 <rc代替表435-1 中的 X。假設公式435-1丨右端算得的值大于 2h2或分母為負值時，應取a <2h2對腹 板高度變化的吊車梁：在確定梁端部變截面區(qū)段內有縱向加勁肋的a值時，h2取該區(qū)段腹板下區(qū)格的平均高度，t取該區(qū)段梁端部處的腹板平均剪應力；在確定不變截面區(qū)段內的a值時，t取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。對翼緣截面變化的吊車梁，確定a值時，t取梁端部腹板平均剪應力。加勁肋宜在腹板兩側成對配置，也可單側配置，但支承加勁肋和重級工作制吊車梁的加勁

35、肋不應單側配置。橫向加勁肋的最小間距為0.5ho,最大間距為 2ho對無局部壓應力的梁，當ho / tw < 100時，可采用2.5ho。在腹板兩側成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺寸應符合以下公式要求：夕卜伸寬虧缶耳話+ 4亦*厚度，©器阿 7-2>在腹板一側配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度應大于按公式-1算得的1.2倍，厚度不應小于其外伸寬度的1/15。在同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板中，橫向加勁肋的截面尺寸除應符合上述規(guī)定外，其截面慣性矩Iz尚應符合下式要求:丿貝九4<4 a 73縱向ai勁肋的載面慣性矩&應符合以下公式妾求1 當半卸魴時,&#

36、176;孔洛4 & 丁一Q當站時， 叫I<4X7-5)短加勁肋的最小間距為 0.75h1。短加勁肋外伸寬度應取為橫向加勁肋外伸寬度的0.71.0倍，厚度不應小于短加勁肋外伸寬度的1/15。注：用型鋼工字鋼、槽鋼、肢尖焊于腹板的角鋼作成的加勁肋，其截面慣性矩不得小于 相應鋼板加勁肋的慣性矩。在腹板兩側成對配置的加勁肋，其截面慣性矩應按梁腹板中心線為軸線進行計算。 在腹板一側配置的加勁肋，其截面慣性矩應按與加勁肋相連的腹板邊緣為軸線進行計算。第條梁的支承加勁肋，應按承受梁支座反力或固定集中荷載的軸心受壓構件計算其在 腹板平面外的穩(wěn)定性。此受壓構件的截面應包括加勁肋和加勁肋每側15tw

37、235/fy范圍內的腹板面積，其計算長度取 ho。梁支承加勁肋的端部應按其所承受的支座反力或固定集中荷載進行計算：當端部為刨平頂緊時，計算其端面承壓應力對突緣支座尚應符合第條的要求；當端部為焊接時，計算其焊縫應力。第條 梁受壓翼緣自由外伸寬度b與其厚度t之比，應符合下式要求：於 39一1箱形截面梁受壓翼緣板在兩腹板之間的寬度bo與其厚度t之比，應符合下式要求：當箱形截面梁受壓翼緣板設有縱向加勁肋時，那么公式-2中的bo取為腹板與縱向加勁肋之間的翼緣板寬度。注：翼緣板自由外伸寬度b的取值為：對焊接構件，取腹板邊至翼緣板肢邊緣的距離；對 軋制構件，取內圓弧起點至翼緣板肢邊緣的距離。第五章軸心受力構

38、件和拉彎、壓彎構件的計算第一節(jié)軸心受力構件第條軸心受拉構件和軸心受壓構件的強度，除摩擦型高強度螺栓連接處外，應按下式計算：式中N軸心拉力或軸心壓力；An凈截面面積。摩擦型高強度螺栓連接處的強度應按以下公式計算：L1 -2>TvL 1 -$>式中n 在節(jié)點或拼接處，構件一端連接的高強度螺栓數(shù)目；n1所計算截面最外列螺栓處上高強度螺栓數(shù)目；A 構件的毛截面面積。第條實腹式軸心受壓構件的穩(wěn)定性應按下式計算：式中$軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)，應根據(jù)表的截面分類并按附錄三采用。第條 格構式軸心受壓構件的穩(wěn)定性仍應按公式計算，但對虛軸圖 5.1.3 a的x軸和圖5.1.3 b、c的x軸和y軸的長細

39、比應取換算長細比。軸心新枸件的減面丹類L 3蠡時胞氏率刊應待4王L'訝丈袖c筑制*牛軋祐訕寸迢S-_(加山缶二對血Fffib裘£ £ 萬 屮_沁，霍取/治壇5血.sh 監(jiān) ris#焊謹"逼嫌為丄丄逸"珂盂桶Mby 產(chǎn)2亍釉F *軋制.劉込£詢血0gtyW冥1 x軋刪或井援*1一對工補H曲爭曲缶弓_y爍熱y釉0聘啣氏*屈按、WJ5? -r 十乳耕或國如加上|_乳或界蠟,y洌曲0螯HE¥札制我焊樓，1背u釉無廿何對杵抽的截臥對廿越軸梗愕綿廈丸干 矗哉固#對&竄軸總.溝抻呢駅蘭陽珂&曲武構杵的甘腔、計算分瑕対奏包疔腹

40、極輛內齣竜性時.應 按b龔探閒邀虎-換算長細比應按以下公式計算: 一、雙肢組合構件圖當緞件糊板時， L3-1)當皺件梆條時，“J"鉀殳<& h 3 一 2)式中入x個構件對x軸的長細比；入I -歧對最小剛度軸 1 1的長細比，其計算長度取為：焊接時，為相鄰兩綴板的凈距離；螺栓連接時，為相鄰兩綴板邊緣螺栓的距離；Alx構件截面中垂直于 x軸的各斜綴條毛截面面積之和。二、四肢組合構件圖 b；當魏件糊板時,當嫌件精條時<& 1* 3 - 3> d 4><& 1* 3 - 5><& 1. 3 - 6>式中入y 個

41、構件對y軸的長細比；Aly構件截面中垂直于 y軸的各敘綴條毛截面面積之和。三、綴件為綴條的三肢組合構件圖 c：<5 L5-7><& 1.3-8>9枸件截面嗓條所在平面與蓋軸作氣式中A1構件截面中各斜綴條毛截面面積之和;注：綴板的線剛度應符合第8.4. 1條的規(guī)定。斜綴條與構件軸線間的夾角應在4 0。7 0。范圍內。第條 對格構式軸心受壓構件：當綴件為綴條時，其分肢的長細比入1不應大于構件兩方向長細比對虛軸取換算長細比的較大值 入max的 0.7倍，當綴件為綴板時，入1 不應大于40,并不應大于 入max的0.5倍當 入ma* 50時，取 入ma治50。第條 用填

42、板連接而成的雙角鋼或雙槽鋼構件，可按實腹式構件進行計算，但填板間的距離不應超過以下數(shù)值：受壓構件40i受拉構件80ii為截面回轉半徑，應按以下規(guī)定采用：一、當為圖5.1.5 a b所示的雙角鋼或雙槽鋼截面時，取一個角鋼或一個槽鋼與填板平行的形心軸的回轉半徑；二、當為圖所示的十字形截面時，取一個角鋼的最小回轉半徑。受壓構件的兩個側向支承點之間的填板數(shù)不得少于兩個。P1 J .F廠S& h fl計宦麵回轉半徑時的鈾臉意圖第條軸心受壓構件應按下式計算剪力:剪力v值可認為沿構件全長不變。對格構式軸心受壓構件，剪力 v應由承受該剪力的綴材面包括用整體板連接的面分擔。 第條用作減小軸心受壓構件自由

43、長度的支撐，其軸心力應根據(jù)被支承構件的剪力v作為側向力確定。 v可按公式計算。第二節(jié)拉彎構件和壓彎構件第條 彎矩作用在主平面內的拉彎構件和壓彎構件，其強度應按以下規(guī)定計算： 一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載時，賢土炭士帶沖g"式中Yx、Yy 截面塑性開展系數(shù)，應按表第條 彎矩作用在對稱軸平面內 繞x軸的實腹式壓彎構件，其穩(wěn)定性應按以下規(guī)定 計算：一、彎矩作用平面內的穩(wěn)定性：蠱 +£式中N所計算構件勰圍為的軸心壓力, 爵竜矩作用平而內的軸心受壓構件穩(wěn)定系發(fā)t 鳳一所計算構件魄H內的最大彎拒I 仏歐拉臨界力 Nb=EA/F 叫一彎矩作用平面內較尢受I纖維的毛截面抵折矩 弘一等

44、皴彎矩系軌應以下規(guī)定采用&L穹矩作用平面內育側移的框架柱以:5«郵件,屜=1> S上無側移朗柱和兩端支構件H戳面塑性炭履墨做t1 1截曲母反£T1印 3"壬M 1"衛(wèi)卜"豐192“ 1n106LCA3* rph,n=L WL fl4U 3rt=L 2ldfi5廣丈7 i a12La6L15115TiAa一* T inL(U6丄u10為曲械醫(yī)匡砒的自取幷憚寬感與據(jù)草虞之出K干血 3m落耐平粗 11滔瓦4】糸旳規(guī)雇JL咗職r=l Co第3、4項中的單軸對稱截面壓彎構件，當彎矩作用在對稱軸平面內且使較大翼緣受壓時, 除應按公式計算外，尚

45、應按下式計算："皿卜1価韶式中W2x對較小翼緣的毛截面抵抗矩。二、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性：“粽冃 3 一 3?式中$ y 矩作用平面外的軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)；$ b均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，對工字形和T形截面可按附錄一第 五項確定，對箱形截面可取 $b 1.4; Mx 所計算構件段范圍內的最大彎矩； 3 tx 等效彎矩系數(shù)，應按以下規(guī)定采用：1.在彎矩作用平面外有支承的構件，應根據(jù)兩相鄰支承點間構件段內的荷載和內力情況確定:1所考慮構件段無橫向荷載作用時：3 tx= 0.65+0.35M2M1 ,但不得小于0.4 , M1和M2是在彎矩作用平面內的端彎矩，使構件段產(chǎn)生同向曲率時

46、取同號，產(chǎn)生反向曲率時取異號，M1> M2;2所考慮構件段內有端彎矩和橫向荷載同時作用時；使構件段產(chǎn)生同向曲率時，3 tx=1.0;使構件段產(chǎn)生反向曲率時，3 t冶0.85;3所考慮構件段內無端彎矩但有橫向荷載作用時：3 tx= 1.0。2 懸臂構件，3 tx= 1.0。注：無側移框架系指框架中設有支撐架、剪力墻、電梯并等支撐結構，且共抗側移剛度等于或大于框架本身抗側移剛度的5倍者。 有側移框架系指框架中未設上述支撐結構，或支撐結構的抗側移剛度小于框架本身抗側移剛度的5倍者。第條 彎矩繞虛軸x軸作用的格構式壓彎構件，其彎矩作用平面內的整體穩(wěn)定性應 按下式計算：式中Wlx = Ix/Yo

47、, Ix為x軸的毛截面慣性矩，Yo為由x軸到壓力較大分肢的軸線距離或者 到壓力較大分肢腹板邊緣的距離，二者取較大者；©x NEx由換算長細比確定。彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性可不計算，但應計算分肢的穩(wěn)定性， 分肢的軸心力應按桁架的弦桿計算。對綴板柱的分肢尚應考慮由剪力引起的局部彎矩。第條彎矩繞實軸作用的格構式壓彎構件，其彎矩作用平面內和平面外的穩(wěn)定性計算均與實腹式構件相同。 但在計算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性時，長細比應取換算長細比，©b應取1.0。其穩(wěn)第條彎矩作用在兩個主平面內的雙軸對稱實腹式工字形和箱形截面的壓彎構件, 定性應按以下公式計算：N 1a叫別鼬叭匚%8畫式中參

48、、產(chǎn)寸強軸J=r 和弓報yy日勺軸1受土峋I牛穩(wěn)走系斷Z 騎一均勻彎曲的受彎構件整悴穩(wěn)宦住系熱 對工宇 理截面，颶可搜附錄一第?五?項確定，可 取h 5對箱JFS截面.可取賤=*=L 4.Jtf. Mr所計算構件段范圍兩弼雖軸和弱軸的最大彎 矩F仏 % 抑臨界丈I, %=西4代,%、叭于強軸和軸的毛就面抵抗問X 2 效竜矩系數(shù)，應按第/ 2. 7條彎矩作用平 面除I定計尊的有關規(guī)定采輒氐、陽一 戲彎矩系數(shù)，應按第反2 2條彎矩作用平 面夕隠定計笹的有關規(guī)定耒用.第條 彎矩作用在兩個主平面內的雙肢格構式壓彎構件，其穩(wěn)定性應按以下規(guī)定計算:<5. £ 6-1>一、搜整體計敲滬

49、韻+殲二擾分肢計算2在W和匾作用下，1盼肢作為桁架弦桿計算其軸心力，M, 扌旻公式?鼠Z 2和公式;e 2* 65分酉腎兩另肢?圖 E 2 6), 転捜第反2戈臬的規(guī)宦計算分肢穩(wěn)宦性亠分肢1,比=而舲而乂分肢2,怖韜玄托和單系瞎桿茁計算度b表艮X 1瑚0世桿+f史瘞弭+f廂知瘞SMX&JfiK11Ea 822理搟挾平Mi外11I13鞋平DBQ1a «第條 計算格構式壓彎構件的綴件時，應取構件的實際剪力和按公式計算的剪力兩者中的較大值進行計算。第條 用作減小壓彎構件彎矩作用平面外計算長度的支撐，其軸心力應按公式425計算的側向力確定，但式中 Af為被支承構件的受壓翼緣對實腹式構

50、件或受壓分肢對 格構式構件的截面面積。.17I 1|_l _yIllylh7j圖& 2 6福構式 糊牛飭第三節(jié) 構件的計算長度和容許長細比第條確定桁架弦桿和單系腹桿的長細比時，其計算長度I應按表采用。怖架雄矢和更系媵桿的計算長度b1 1頂K號桿桿111a s2h1<翳1P仍1a »注：1為構件的幾何長度節(jié)點中心間距離；11為桁架弦桿側向支承點之間的距離斜平面系指與桁架平面斜交的平面，適用于構件截面兩主軸均不在桁架平面內的單角鋼腹 桿和雙角鋼十字形截面腹桿。 無節(jié)點板的腹桿計算長度在任意平面內均取其等于幾何長度。0.5L1： N當桁架弦桿側向支承點之間的距離為節(jié)間長度的2

51、倍圖5.3-1且兩節(jié)間的弦桿軸心壓力 有變化時，那么該弦桿在桁架平面外的計算長度，應按下式確定但不應小于式中喝一校大的壓舟計算時取正厲Ne跤小的壓力或拉力，計算時壓尢取正值.拉力取負 值.區(qū)艮玉1弦桿軸心胚力在例向左承植閭有豎毗的忻架琦圖桁架再分式腹桿體系的受壓主斜桿及K形腹桿體系的豎桿等，在桁架平面外的計算長度也應按公式確定受拉主斜桿仍取11；在桁架平面內的計算長度那么取節(jié)點中心間距離。第條 確定桁架交叉腹桿的長細比時，在桁架平面內的計算長度應取節(jié)點中心到交叉點間的距離；在桁架平面外的計算長度應按以下規(guī)定采用：一、壓桿當相交的另一桿受拉， 且兩桿在交叉點均不中斷 0.51當相交的另一桿受拉， 兩桿中有一桿在交叉點中斷并以節(jié)點板搭接0.71其它情況I二、拉桿I注：1為節(jié)點中心間距離交叉點不作為節(jié)點考慮。 當兩交叉桿均受壓時，不宜有一桿中斷。 當確定交叉腹桿中單角鋼壓桿斜平面內的長細比時，計算長度應取節(jié)點中心至交叉 點的距離。第條 單層或多層框架等截面