機(jī)組供電煤耗偏高原因分析改計(jì)劃

1、機(jī)組供電煤耗偏高原因分析及改造治理計(jì)劃 設(shè)備部XXX 公司 4X660MW 機(jī)組投產(chǎn)以來(lái)，機(jī)組熱耗始終高于設(shè)計(jì)值。設(shè)備部各 專(zhuān)業(yè)經(jīng)過(guò)認(rèn)真分析和長(zhǎng)期不懈地努力改造，設(shè)備安全穩(wěn)定性有大幅提高，設(shè)備 性能及部分經(jīng)濟(jì)指標(biāo)也較投產(chǎn)初期有大幅提升，但供電煤耗仍未能達(dá)到理想 值，現(xiàn)從鍋爐、汽機(jī)兩個(gè)部分進(jìn)行分析，并計(jì)劃于近三年的檢修計(jì)劃中進(jìn)行改 造治理，進(jìn)一步提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。第一部分：汽機(jī)側(cè)影響煤耗的主要問(wèn)題我公司汽輪機(jī)為哈爾濱汽輪機(jī)廠(chǎng)生產(chǎn)的 660MW 超超臨界、單軸、三缸四 排汽、一次中間再熱凝汽式汽輪機(jī)，采用一級(jí)大旁路、高壓缸啟動(dòng)方式。目前 汽機(jī)熱耗值偏高的原因主要為汽機(jī)效率偏低、高旁閥內(nèi)漏、高壓疏水

2、閥門(mén)內(nèi) 漏、循環(huán)水系統(tǒng)對(duì)真空度的影響。一、汽機(jī)效率偏低 我公司四臺(tái)超超臨界機(jī)組安裝后，性能考核實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)均偏離設(shè)計(jì)值較大，經(jīng)一、二類(lèi)修正后1號(hào)機(jī)較設(shè)計(jì)值7352.7kJ/kWh）偏高202kJ/kWh; 2號(hào)機(jī)較 設(shè)計(jì)值高 118kJ/kWh； 3 號(hào)機(jī)較設(shè)計(jì)值高 274kJ/kWh； 4 號(hào)機(jī)較設(shè)計(jì)值高 158kJ/kWh。而造成熱耗高的主要原因在汽輪機(jī)效率，從機(jī)組投產(chǎn)后的考核實(shí) 驗(yàn)可以看出： 1 號(hào)機(jī)高壓缸效率較設(shè)計(jì)值 88.86%）低 6 個(gè)百分點(diǎn)，中壓缸效率 比設(shè)計(jì)值94.31%）低 2 個(gè)百分點(diǎn)； 2號(hào)機(jī)高壓缸效率比設(shè)計(jì)值低 3.8 個(gè)百分 點(diǎn)，中壓缸效率比設(shè)計(jì)值低 2個(gè)百分點(diǎn)； 3號(hào)

3、機(jī)高壓缸效率比設(shè)計(jì)值低 2.2個(gè)百 分點(diǎn)，中壓缸效率比設(shè)計(jì)值低 1 .5個(gè)百分點(diǎn)； 4號(hào)機(jī)高壓缸效率比設(shè)計(jì)值低 5.2 個(gè)百分點(diǎn)，中壓缸比設(shè)計(jì)值低 3.2 個(gè)百分點(diǎn)。同時(shí)，汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)和各段抽汽 壓力、溫度均存在不同程度的超溫超壓現(xiàn)象，也直接反映出缸效低的現(xiàn)狀。目 前 4 臺(tái)機(jī)組調(diào)節(jié)級(jí)及各段抽汽超溫超壓情況如下 （660MW 滿(mǎn)負(fù)荷下 ：1 、調(diào)節(jié)級(jí)壓力1號(hào)機(jī):調(diào)節(jié)級(jí)壓力高于設(shè)計(jì)值1.2Mpa左右；2號(hào)機(jī):調(diào)節(jié)級(jí)壓力高于設(shè)計(jì)值1.1Mpa左右；3號(hào)機(jī):調(diào)節(jié)級(jí)壓力高于設(shè)計(jì)值1.1Mpa左右；4號(hào)機(jī):調(diào)節(jié)級(jí)高于設(shè)計(jì)值I.IMpa左右。2、抽汽段溫度超于設(shè)計(jì)值情況1號(hào)機(jī)：一抽超溫12C左右，五抽超溫

4、20C左右，六抽超溫39C,七抽超溫30C；2號(hào)機(jī)：五抽超溫24C,六抽超溫40C左右，七抽超溫32C左右；3號(hào)機(jī):一抽超溫7C左右，五抽超溫26C,六抽超溫43C；4號(hào)機(jī):一抽超壓0.3Mpa, 抽超溫10C左右，五抽超溫 25C,六抽超溫 45 C左右，七抽超溫 34 T左右。2018年5月1號(hào)機(jī)組B級(jí)檢修期間對(duì)汽機(jī)進(jìn)行揭缸，發(fā)現(xiàn)高中壓轉(zhuǎn)子彎曲0.125m m,高壓噴嘴室出現(xiàn)嚴(yán)重裂紋，對(duì)轉(zhuǎn)子及噴嘴室進(jìn)行返廠(chǎng)處理，處理后 轉(zhuǎn)子彎曲0.06mm左右，噴嘴室因產(chǎn)生焊接變形，上下兩半噴嘴室加墊4mm,影響了噴嘴汽流方向并造成汽缸中分面漏汽，熱量損失較大，對(duì)機(jī)組熱耗產(chǎn)生 直接影響。轉(zhuǎn)子彎曲在啟動(dòng)時(shí)和

5、汽封產(chǎn)生碰磨，造成級(jí)間間隙增大，級(jí)間漏汽 導(dǎo)致缸效降低，各抽汽段有超溫超壓現(xiàn)象。因此，汽輪機(jī)本體存在的材料和制 造方面的缺陷是影響呂四港電廠(chǎng)經(jīng)濟(jì)性的主要原因。二、高旁閥內(nèi)漏為適用汽輪機(jī)啟停要求，呂四港電廠(chǎng)旁路系統(tǒng)為高壓一級(jí)大旁路，旁路入 口壓力25Mpa，出口壓力0.588Mpa。這種僅采用一道閥門(mén)隔離的設(shè)計(jì)方式，造 成閥前閥后壓差大，容易產(chǎn)生泄漏。從近期檢修維護(hù)情況看，蒸汽中及其細(xì)微 的雜質(zhì)均會(huì)造成高旁閥關(guān)閉不嚴(yán)，產(chǎn)生高壓蒸汽損失，影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性和安全 性，目前運(yùn)行中四臺(tái)機(jī)組高旁閥均存在不同程度內(nèi)漏，影響機(jī)組效率。為摸清底數(shù)，對(duì)4臺(tái)機(jī)組進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)。在機(jī)組負(fù)荷 500MW，主蒸汽壓力23Mp

6、a正常工況下，旁路減溫水全停后，各臺(tái)機(jī)組高旁閥后溫度統(tǒng)計(jì)如下:序號(hào)名稱(chēng)減溫水調(diào) 門(mén)開(kāi)度<%)減溫水全關(guān)閥后溫度<c)11號(hào)機(jī)組A高壓旁路0調(diào)門(mén)、截止門(mén)關(guān)閉后半小時(shí)，由53C漲至59 C21號(hào)機(jī)組B高壓旁路0調(diào)門(mén)、截止門(mén)關(guān)閉后半小時(shí)，由33C漲至83 C32號(hào)機(jī)組A高壓旁路0調(diào)門(mén)、截止門(mén)關(guān)閉后半小時(shí)，由48C漲至65 C42號(hào)機(jī)組B高壓旁路0調(diào)門(mén)、截止門(mén)關(guān)閉后半小時(shí)，由42 °C 漲至 72 °C53號(hào)機(jī)組A高壓旁路0調(diào)門(mén)、截止門(mén)關(guān)閉后半小時(shí)，由61 C漲至80 C63號(hào)機(jī)組B高壓旁路0調(diào)門(mén)、截止門(mén)關(guān)閉后半小時(shí)，由68 C漲至80 C74號(hào)機(jī)組A高壓旁路0調(diào)門(mén)、截

7、止閥全關(guān)后溫度不漲V29.7C)84號(hào)機(jī)組B高壓旁路2調(diào)門(mén)關(guān)閉后，3分鐘內(nèi)由34C漲至 105C疏水系統(tǒng)閥門(mén)內(nèi)漏因?yàn)殄仩t氧化皮問(wèn)題，機(jī)組啟動(dòng)階段，主汽、旁路疏水系統(tǒng)蒸汽清潔度較 差，主汽、旁路疏水系統(tǒng)等高壓疏水閥門(mén)的結(jié)合面受到鐵屑破壞，關(guān)閉不嚴(yán)、 內(nèi)漏嚴(yán)重。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫統(tǒng)計(jì)，4臺(tái)機(jī)組主、再熱蒸汽、抽汽系統(tǒng)現(xiàn)共有 18只疏 水閥門(mén)存在內(nèi)漏。對(duì)機(jī)組熱耗影響較大。同時(shí)，發(fā)生內(nèi)漏閥門(mén)出現(xiàn)不同程度沖刷現(xiàn)象，目前已有閥門(mén)后管壁因沖刷 變薄最終造成管壁爆裂發(fā)生，其它部位也隨時(shí)有爆管可能，對(duì)安全生產(chǎn)威脅極 大。四、循環(huán)水系統(tǒng)的影響我公司地處沿海，4臺(tái)機(jī)組凝汽器采用海水進(jìn)行直接冷卻，原設(shè)計(jì)盾構(gòu)長(zhǎng) 度2.8公里，但

8、在基建期間因?yàn)槭┕るy度原因，循環(huán)水盾構(gòu)較設(shè)計(jì)長(zhǎng)度減少了 320M，導(dǎo)致現(xiàn)在的循環(huán)水溫度較設(shè)計(jì)值偏高，對(duì)機(jī)組真空度造成影響。另外，因?yàn)榧竟?jié)性海生物、隨暴風(fēng)雨而來(lái)的海藻類(lèi)植物，對(duì)循環(huán)水旋轉(zhuǎn)濾 網(wǎng)、二次濾網(wǎng)產(chǎn)生堵塞，造成機(jī)組出力受限、安全運(yùn)行受到威脅。今年夏季以 來(lái)，受此類(lèi)因素影響，旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)、二次濾網(wǎng)故障率較高?，F(xiàn)已對(duì)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)運(yùn)行 方式進(jìn)行了調(diào)整，提高了循環(huán)水系統(tǒng)設(shè)備的可靠性，但同時(shí)也增加了廠(chǎng)用電 率，也增大機(jī)組的供電煤耗。第二部分：鍋爐側(cè)影響煤耗的主要問(wèn)題經(jīng)過(guò)對(duì)鍋爐側(cè)熱力系統(tǒng)及主、輔機(jī)設(shè)備性能的分析和現(xiàn)場(chǎng)檢查，鍋爐對(duì)機(jī) 組供電煤耗的主要影響因素有：鍋爐爐管超溫導(dǎo)致的降汽溫運(yùn)行、鍋爐保溫層 的超溫散

9、熱、鍋爐爐頂大包內(nèi)爐頂密封泄露損失。一、鍋爐爐管超溫、被迫降汽溫運(yùn)行為了防止鍋爐管壁超溫問(wèn)題，我公司通過(guò)調(diào)整，將鍋爐高溫受熱面管壁溫 度控制在不超過(guò)640C，主汽溫由設(shè)計(jì)值605C降至588C當(dāng)前值，嚴(yán)重影響機(jī) 組供電煤耗。二、鍋爐保溫層超溫鍋爐保溫超溫部位主要為鍋爐四層爐膛水冷壁處較多，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫統(tǒng)計(jì)如F表:鍋 爐 編 號(hào)爐本體前墻測(cè)量點(diǎn)溫度c)爐本體左側(cè)墻測(cè)量點(diǎn)溫度C)測(cè)量點(diǎn)1測(cè)量點(diǎn)2測(cè)量點(diǎn)3測(cè)量點(diǎn)4平均 溫度測(cè)量點(diǎn)5測(cè)量點(diǎn)6測(cè)量點(diǎn)7測(cè)量 點(diǎn)8平均 溫度16359676663.757169596365.5254.854.356.557.455.85051.654.25452.45359.4

10、53.955.456.856.460.454.253.541.452.4456.153.555.557.955.85854545655.5三、鍋爐爐頂大包內(nèi)爐頂密封泄露情況目前，我公司4臺(tái)鍋爐爐頂大包內(nèi)爐頂密封存在不同程度泄露問(wèn)題。其中 過(guò)熱、再熱、屏過(guò)、中隔墻等各部集箱保溫及耐火澆筑料大部脫落；屏式過(guò)熱 器、高過(guò)、高再穿墻管與頂棚過(guò)熱器密封板內(nèi)部微膨脹耐火可塑料大部分產(chǎn)生 裂紋及脫落吹開(kāi)，漏灰嚴(yán)重，局部積灰堆積高度達(dá)1M以上；頂護(hù)板頂部與爐墻四周的硅酸鋁耐火纖維毯及高溫玻璃棉板損壞嚴(yán)重，漏熱嚴(yán)重超標(biāo)，局部溫 度可達(dá)120C以上，大包外部大部分實(shí)測(cè)溫度在 70C以上，嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行 經(jīng)濟(jì)性。

11、同時(shí)，4臺(tái)鍋爐爐頂大罩殼密封漏風(fēng)漏灰嚴(yán)重，增加鍋爐散熱損失，降低 鍋爐熱效率進(jìn)行爐頂密封改造、減少爐頂密封漏風(fēng)是很有必要的。第三部分：電氣設(shè)備需改造的主要問(wèn)題經(jīng)過(guò)對(duì)全廠(chǎng)電氣設(shè)備的綜合性能的分析和現(xiàn)場(chǎng)檢查，電氣設(shè)備對(duì)煤耗沒(méi)有 直接關(guān)系，但通過(guò)改造可以有效降低廠(chǎng)用電率、提高設(shè)備出力和使用效率，電 氣設(shè)備對(duì)機(jī)組節(jié)能的主要影響因素有：部分電氣設(shè)備如閉冷泵的工頻運(yùn)行存在 改造空間、脫硫漿液循環(huán)泵電機(jī)容量偏低導(dǎo)致電機(jī)長(zhǎng)期處于滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)、 發(fā)電機(jī)組勵(lì)磁母線(xiàn)絕緣雖然合格，但停機(jī)后絕緣下降較快，500kV出線(xiàn)線(xiàn)路絕緣子未進(jìn)行PRTV涂料噴涂，存在閃絡(luò)的風(fēng)險(xiǎn)。一、硫漿液循環(huán)泵電機(jī)容量偏低，導(dǎo)致電機(jī)長(zhǎng)期滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)

12、行。 我廠(chǎng)脫硫漿液循環(huán)泵電機(jī)每臺(tái)機(jī)組共 3 臺(tái)，湘潭電機(jī)股份有限公司生產(chǎn)， 型號(hào)為YKK630-10，容量分別為800kW ,900kW, 1000kW，平時(shí)運(yùn)行時(shí)3臺(tái)脫 硫漿液循環(huán)泵電機(jī)運(yùn)行時(shí)電機(jī)電流均達(dá)到額定值，溫度偏高，尤其在夏季繞組 溫度達(dá)到120C，給機(jī)組安全運(yùn)行帶來(lái)較大的安全隱患，需要每臺(tái)機(jī)組采購(gòu)一 臺(tái) 1100kW 電機(jī)更換原 1000kW 電機(jī)，更換下來(lái)的 1000kW 電機(jī)替換原 900kW 電機(jī)，900kW電機(jī)替換800kW電機(jī)，替換下來(lái)的800kW電機(jī)作為備用電機(jī)。二、1-4號(hào)機(jī)組發(fā)電機(jī)勵(lì)磁母線(xiàn)停機(jī)后絕緣下降快。 我廠(chǎng)屬于圍海造廠(chǎng)項(xiàng)目，廠(chǎng)區(qū)處于沿海高鹽霧環(huán)境中，因而我廠(chǎng)勵(lì)

13、磁母線(xiàn) 絕緣比較低，尤其是每次開(kāi)機(jī)時(shí)均需對(duì)其進(jìn)行加熱以提高其絕緣水平，甚至在 機(jī)組運(yùn)行中也出現(xiàn)過(guò)勵(lì)磁母線(xiàn)絕緣低的情況，嚴(yán)重的影響了我公司機(jī)組的安全 穩(wěn)定運(yùn)行，需要對(duì)其進(jìn)行改造處理。三、500kV出線(xiàn)線(xiàn)路絕緣子未進(jìn)行PRTV涂料噴涂呂四港電廠(chǎng)輸電線(xiàn)路起自呂四港電廠(chǎng) 500kV GIS站，終于500kV南通東 站東側(cè)500kV構(gòu)架“呂四港I、II”間隔，途徑啟東市，海門(mén)市。航空距 離35.6km，線(xiàn)路全長(zhǎng)4 0.3 6 9 km，曲折系數(shù)1.134，線(xiàn)路耐張串采用普通盤(pán)型瓷絕緣子，進(jìn)線(xiàn)檔耐張串采用雙傘型瓷絕緣子，直線(xiàn)串含直線(xiàn)轉(zhuǎn)角）I線(xiàn)采用長(zhǎng)棒型瓷絕緣子 其中G1-N21段采用210KN合成絕緣子）

14、，右 側(cè)采用三傘型瓷絕緣子。因?yàn)槲覐S(chǎng)處于海上，線(xiàn)路所在地區(qū)特殊的氣候環(huán)境， 鹽霧密度高，運(yùn)行電壓等級(jí)高，時(shí)時(shí)地受到臺(tái)風(fēng)的威脅，存在較大的安全隱 患；按照規(guī)定線(xiàn)路絕緣子需要定期清掃，因?yàn)?500kV 系統(tǒng)的特殊性，平時(shí)無(wú) 法停電，根本無(wú)法保證定期的清掃工作，且清掃時(shí)費(fèi)用以及人員的安全風(fēng)險(xiǎn)很 大。一旦因?yàn)榍鍜卟患皶r(shí)或不徹底，在雨季發(fā)生污閃或者發(fā)生霧閃，將會(huì)造成 很?chē)?yán)重的電網(wǎng)污閃事故。因此，有必要對(duì)其進(jìn)行PRTV涂料噴涂。四、發(fā)電機(jī)出口斷路器內(nèi)計(jì)量 CT更換我公司 1-4號(hào)機(jī)組投產(chǎn)初期，主變損耗均在 2%-3%之間，是正常值 0.3% 左右）10倍?，F(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)量發(fā)現(xiàn)，在相同負(fù)荷下，GCB開(kāi)關(guān)內(nèi)這組計(jì)

15、量 CT比其它的幾組 CT包括保護(hù)用CT、測(cè)量用CT）的電流要大，機(jī)組的負(fù)荷越 大，計(jì)量所用的這組 CT 二次電流值比其它幾組 CT 的二次電流值大的越多， 而其它幾組 CT 所測(cè)得的數(shù)據(jù)都大致相同，經(jīng)過(guò)標(biāo)準(zhǔn)儀器以及交流采樣裝置的 實(shí)際測(cè)量，確定其他幾組 CT 數(shù)值準(zhǔn)確。機(jī)組在 600MW 負(fù)荷時(shí)，實(shí)際測(cè)量計(jì) 量回路的二次負(fù)擔(dān)也不超過(guò) 10VA 。經(jīng)過(guò) CT 廠(chǎng)家及電科院專(zhuān)家在停機(jī)時(shí)的檢 測(cè)，以及查閱相關(guān)的設(shè)計(jì)規(guī)范、規(guī)定之后，確定導(dǎo)致計(jì)量 CT 精度不準(zhǔn)確的原 因是因?yàn)樵O(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的 CT 的容量選取得太大 <100VA ）而引起的，有必要對(duì)其 進(jìn)行更換。第三部分：整改及治理一、汽機(jī)缸效低

16、治理方案3 號(hào)機(jī)組 C 修時(shí)間比較短，無(wú)法對(duì)汽輪機(jī)揭缸調(diào)整，因此 3 號(hào)機(jī)組缸效低 無(wú)法在 2018 年徹底治理。在 2018年 3月份 2號(hào)機(jī)組安排一次 B 修，可以對(duì) 2號(hào)機(jī)組高中壓缸進(jìn)行揭 缸，在處理轉(zhuǎn)子過(guò)臨界振動(dòng)大和高壓噴嘴焊縫缺陷檢查的同時(shí)對(duì)高中壓缸通流 間隙進(jìn)行調(diào)整，汽封進(jìn)行改造，可以解決汽機(jī)缸效低的問(wèn)題。此項(xiàng)費(fèi)用大概需 要 150萬(wàn)左右 <在高壓噴嘴焊縫無(wú)缺陷不需更換噴嘴的情況下發(fā)生的費(fèi)用）。在2018年10月1號(hào)機(jī)組安排一次A修，在A修中可以解決1號(hào)機(jī)組缸效 低的問(wèn)題：對(duì) 1 號(hào)機(jī)組高壓缸進(jìn)行揭缸檢修，更換尚且存在安全隱患的高壓噴 嘴，并按照設(shè)計(jì)要求重新調(diào)整高壓噴嘴最佳位

17、置。對(duì)高壓內(nèi)缸缸體變形問(wèn)題將 進(jìn)行返廠(chǎng)修復(fù)，徹底根除漏氣損失。并于高中壓缸汽封進(jìn)行改造，對(duì)通流間隙 重新調(diào)整，減少汽封級(jí)間漏汽損失，提高高壓缸效率，最終保證汽輪機(jī)主設(shè)備 的安全性，并將汽機(jī)熱耗提高至設(shè)計(jì)值。此項(xiàng)工作需要的費(fèi)用大約是高壓噴嘴 100萬(wàn)，高中壓部分汽封大約 200萬(wàn)元，費(fèi)用合計(jì) 300萬(wàn)元。另外，考慮 2018年 1 號(hào)機(jī)組 B 修中揭缸檢查發(fā)現(xiàn)高中壓轉(zhuǎn)子產(chǎn)生彎曲，轉(zhuǎn) 子葉頂汽封和隔板汽封出現(xiàn)嚴(yán)重磨損，轉(zhuǎn)子過(guò)橋汽封部位表面出現(xiàn)深約 0.50.7mm 的磨痕，級(jí)間漏汽增大，汽缸效率下降，雖然對(duì)轉(zhuǎn)子進(jìn)行處理，運(yùn)行中 振動(dòng)達(dá)到設(shè)計(jì)值以?xún)?nèi)，但是此轉(zhuǎn)子還是一個(gè)橢圓形，勢(shì)必會(huì)影響汽機(jī)缸效的，

18、目前 2 號(hào)機(jī)組轉(zhuǎn)子運(yùn)行的狀況基本和 1 號(hào)機(jī)組相同，存在已經(jīng)彎曲的可能，從 長(zhǎng)遠(yuǎn)經(jīng)濟(jì)利益考慮，為保證汽輪機(jī)熱耗能達(dá)到設(shè)計(jì)值，建議訂購(gòu)一臺(tái)進(jìn)口高壓 轉(zhuǎn)子，在 2018年對(duì)目前產(chǎn)生彎曲的國(guó)產(chǎn)高中壓轉(zhuǎn)子更換為進(jìn)口高中壓轉(zhuǎn)子。預(yù) 計(jì)費(fèi)用 3000萬(wàn)元。二、高旁閥門(mén)內(nèi)漏目前最佳方案是在高旁閥前加一道手動(dòng)截止閥。因?yàn)橛嗀洉r(shí)間緊張 3 號(hào)機(jī) 組 1月份的 C 修中無(wú)法完成；在 3 月份的 2號(hào)機(jī)組的 B 修中和 10月份的 1號(hào)機(jī) 組的 A 修中可以對(duì) 1、3號(hào)機(jī)組的 A.B 高旁加裝截止閥，需要費(fèi)用 1臺(tái)機(jī)組大 約需要 200萬(wàn)元。在訂貨中考慮把 1、4 號(hào)機(jī)組的一起采購(gòu)，在 2018年和 2018 年

19、中進(jìn)行實(shí)施改造。三、閥門(mén)內(nèi)漏治理目前 4 臺(tái)機(jī)組的鍋爐側(cè)疏水基本沒(méi)有漏泄，漏泄點(diǎn)主要集中在 4 臺(tái)機(jī)組的 汽機(jī)側(cè)，其中 1號(hào)機(jī)組 4個(gè)， 2號(hào)機(jī)組 5個(gè)， 3號(hào)機(jī)組 5個(gè)，4 號(hào)機(jī)組 4個(gè)。現(xiàn)在已經(jīng)訂貨落實(shí)的閥門(mén)有 8 個(gè)，還有 8 個(gè)閥門(mén)在下月出能夠落實(shí)訂貨。 預(yù)計(jì)到貨時(shí)間是 1月份到貨 8個(gè)，4 月份到貨 8 個(gè)。這樣可以在 1月份 3號(hào)機(jī)組 的C修、3月份2號(hào)機(jī)組B修、10月份1號(hào)機(jī)組的A修中解決所有存在嚴(yán)重內(nèi) 漏的疏水閥。同時(shí)在 A.B.C 級(jí)檢修中還要對(duì)所有疏水閥進(jìn)行解體檢查，存在問(wèn) 題的閥門(mén)進(jìn)行補(bǔ)焊研磨。另外經(jīng)與哈汽廠(chǎng)溝通需對(duì)熱力系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，將于 2018年機(jī)組檢修期間， 取消高

20、壓通風(fēng)閥、第二通風(fēng)閥等蒸汽管段，這樣可以杜絕通風(fēng)閥內(nèi)漏的發(fā)生。這樣在 2018年可以完全解決幾臺(tái)機(jī)組的疏水閥門(mén)內(nèi)漏問(wèn)題。此項(xiàng)工作的需 要的費(fèi)用大約是：購(gòu)買(mǎi)閥門(mén)的費(fèi)用 240萬(wàn)。閥門(mén)焊補(bǔ)、研磨費(fèi)用 1 60萬(wàn)，熱力 系統(tǒng)優(yōu)化 50萬(wàn)元，合計(jì)需要費(fèi)用 450萬(wàn)元4 臺(tái)機(jī)組合計(jì)）。四、循環(huán)水系統(tǒng)經(jīng)過(guò)研究，我公司計(jì)劃于 2018年和 201 8年對(duì)循環(huán)水取水深度進(jìn)行改造， 采用沉降埋管方式，于循環(huán)水盾構(gòu)外延伸取水管路 500M ，該項(xiàng)改造項(xiàng)目已經(jīng) 上報(bào)可研報(bào)告。預(yù)計(jì)費(fèi)用 2億元。同時(shí)針二次濾網(wǎng)產(chǎn)品質(zhì)量存在問(wèn)題，計(jì)劃在 2018 年的 A、 B、 C 級(jí)檢修中 對(duì)二次濾網(wǎng)進(jìn)行全部解體大修，對(duì)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行

21、更換，徹底解決二次濾網(wǎng)可靠 性問(wèn)題。此項(xiàng)費(fèi)用預(yù)計(jì) 600萬(wàn)元。五、鍋爐爐管超溫、被迫降汽溫運(yùn)行 為了提高機(jī)組蒸汽主參數(shù)至設(shè)計(jì)值，達(dá)到機(jī)組設(shè)計(jì)煤耗水平，保證機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性，制定鍋爐高溫受熱面改造計(jì)劃如下：高溫受熱面管材更換原則：后屏、末過(guò)、 末再 中 SA213T91 、 SA213TP347H 的管子更換為噴丸處理的 Super304 鋼。后屏過(guò)熱器需更換約 10000m;末級(jí)過(guò)熱器需更換約 5646m;末級(jí)再熱器需更換約 2600m。2018 年：1 號(hào)機(jī)組 A 級(jí)檢修中對(duì)后屏、末過(guò)、末再 SA2 1 3T9 1 、 SA2 1 3TP347H 中的 管子全部更換為噴丸處理的 Su

22、per304鋼,后屏過(guò)熱器需更換約10000m；末級(jí)過(guò) 熱器需更換約5646m;末級(jí)再熱器需更換約2600m?？傎M(fèi)用約2000萬(wàn)元；2 號(hào)機(jī)組 B 級(jí)檢修對(duì)末級(jí)過(guò)熱器 25-35 屏、45-51 屏 SA213T91、 SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的 Super304鋼，需要更換約2000m,共計(jì) 需要費(fèi)用約 500萬(wàn)元;3號(hào)機(jī)組C級(jí)檢修根對(duì)末級(jí)過(guò)熱器 26-31屏SA213T91、SA213TP347H的 管子更換為噴丸處理的 Super304鋼，需要更換800m,共計(jì)需要費(fèi)用約200萬(wàn) 元;2018年：4 號(hào)機(jī)組 A 級(jí)檢修完成高溫受熱面全部 SA213T91、 SA213T

23、P347H 的管子 更換為噴丸處理的Super304鋼工作，需費(fèi)用約2000萬(wàn)元；3 號(hào)機(jī)組 B 級(jí)檢修對(duì)末級(jí)過(guò)熱器 25-35 屏、 45-51 屏 SA213T91 、 SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的 Super304鋼，需費(fèi)用約500萬(wàn)元；2018年：2 號(hào)機(jī)組完成高溫受熱面全部 SA213T91、 SA213TP347H 的管子更換為噴 丸處理的Super304鋼工作，需費(fèi)用約1500萬(wàn)元；2018年：3 號(hào)機(jī)組年完成高溫受熱面全部 SA213T91、 SA213TP347H 的管子更換為 噴丸處理的Super304鋼工作，需費(fèi)用約1500萬(wàn)元。六、鍋爐保溫層超溫治理利用

24、2018年1號(hào)機(jī)組A修、2號(hào)機(jī)組B修、3號(hào)機(jī)組C修對(duì)鍋爐17M前后 墻標(biāo)高 8M 至 18M 保溫外護(hù)全部拆除，重行安裝，共需要保溫材料 500立方 M。中間集箱處保溫重新制作，共需要保溫材料 320立方M，彩鋼板120 m2 .需 費(fèi)用約 300萬(wàn)元。利用2018年機(jī)組檢修的機(jī)會(huì)完成4號(hào)機(jī)組鍋爐17M、中間聯(lián)箱處保溫超溫 治理工作，需費(fèi)用約 100萬(wàn)元。七、鍋爐爐頂大包內(nèi)爐頂密封泄露治理 在機(jī)組進(jìn)行檢修時(shí)，將原來(lái)泄露的及損壞的頂部大包內(nèi)部的頂棚、各過(guò)熱器、再熱器等聯(lián)箱及管道保溫及澆注料進(jìn)行拆除，各密封盒內(nèi)部的微膨脹耐火 可塑料進(jìn)行清理及拆除、爐墻四周損壞的保溫拆除，重新按照爐頂密封的施工 要

25、求，在側(cè)墻與頂棚間密封裝置內(nèi)敷設(shè)一定厚度的微膨脹耐火可塑料，上面涂 抹一層 5mm 高溫耐火膠泥，其余空腔內(nèi)為硅酸鋁耐火纖維散棉；有內(nèi)護(hù)板區(qū)域 爐墻的結(jié)構(gòu)為：在金屬內(nèi)護(hù)板一次密封裝置內(nèi)為 50mm 厚的微膨脹耐火可塑 料，上面涂抹一層 5mm 高溫耐火膠泥，其余空腔內(nèi)滿(mǎn)填硅酸鋁耐火纖維散棉； 金屬內(nèi)護(hù)板一次密封裝置外敷設(shè)硅酸鋁耐火纖維散棉加高溫粘結(jié)劑。爐頂大包 頂部和四周爐墻的保溫結(jié)構(gòu)為 50mm 硅酸鋁耐火纖維毯 +150mm 高溫玻璃棉 板；底部爐墻厚度為 200mm 硅酸鋁耐火纖維板，用支撐釘、彈性壓板和鐵絲網(wǎng) 固定；大包內(nèi)凡溫度超過(guò)400°C的集箱和管屏都采用結(jié)構(gòu)為 100m

26、m硅酸鋁耐火 纖維毯 20mm 耐熱密封涂料進(jìn)行保溫。單臺(tái)鍋爐大包頂需治理保溫面積約1460 m2.治理計(jì)劃如下：利用2018年1號(hào)機(jī)組A修和2號(hào)機(jī)組B修的機(jī)會(huì)完成兩臺(tái)爐頂密封治理改造工作，需費(fèi)用約 800萬(wàn)元；2018年完成 4號(hào)機(jī)組全部和 3號(hào)機(jī)組兩臺(tái)爐頂密封治理改造工作，需費(fèi)用 約 800 萬(wàn)元；八、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)動(dòng)調(diào)頭改型送、一次風(fēng)機(jī)自 201 8年投入運(yùn)行以來(lái)，動(dòng)調(diào)頭缺陷頻繁，設(shè)備可靠性差， 嚴(yán)重影響了機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。需要對(duì)送、一次風(fēng)機(jī)動(dòng)調(diào)頭重新選型，選用豪 頓華有限公司生產(chǎn)的進(jìn)口動(dòng)調(diào)頭。估計(jì)每臺(tái)機(jī)組需要 80萬(wàn)元。共計(jì)需要費(fèi)用約 320 萬(wàn)元。九、硫漿液循環(huán)泵電機(jī)容量偏低經(jīng)過(guò)計(jì)

27、算比較，目前我們采用的方案是每臺(tái)機(jī)組新購(gòu)買(mǎi)一臺(tái) 1100kw 的循 泵電機(jī)， 逐級(jí)替換1000kW, 900kW, 800kW的電機(jī)，4臺(tái)電機(jī)共計(jì)160萬(wàn), 計(jì)劃在 2018 年機(jī)組檢修時(shí)進(jìn)行更換改造。十、1-4 號(hào)機(jī)組發(fā)電機(jī)勵(lì)磁母線(xiàn)絕緣低 為增加勵(lì)磁母線(xiàn)的絕緣性，我們采取的方案是在機(jī)組停機(jī)期間邀請(qǐng)?jiān)a(chǎn) 廠(chǎng)家來(lái)人對(duì)垂直段勵(lì)磁母線(xiàn)進(jìn)行加裝絕緣熱縮套管，原勵(lì)磁母線(xiàn)不變，在裸母 線(xiàn)上覆蓋一層絕緣熱縮管，使之能防潮，防灰，絕緣強(qiáng)度更高；另外，將原來(lái) 的 SMC 絕緣板更換為絕緣性能更好的 DMC 絕緣子。計(jì)劃費(fèi)用為每臺(tái)機(jī) 5 萬(wàn)， 共計(jì) 20 萬(wàn)。十一、500kV出線(xiàn)線(xiàn)路絕緣子未進(jìn)行 PRTV涂料噴

28、涂我公司已于 2018 年對(duì)廠(chǎng)區(qū)內(nèi)線(xiàn)路絕緣子進(jìn)行了噴涂，效果明顯，計(jì)劃于 2018年 2,3號(hào)機(jī)組 2、 3月份小修時(shí)對(duì)分別對(duì) 500kV 兩回線(xiàn)出線(xiàn)瓷絕緣子進(jìn)行 PRTV 噴涂， 500kV 雙回輸電線(xiàn)路采用共鐵塔架設(shè)，總共用 100 基塔， 其中直 線(xiàn)塔79基，直線(xiàn)轉(zhuǎn)角塔2基，耐張塔19基。I回線(xiàn)自電廠(chǎng)門(mén)型架起至21基塔 為復(fù)合絕緣子， 其余塔為瓷絕緣子； II 回線(xiàn) 100 基塔全部為瓷絕緣子。該項(xiàng)目 已經(jīng)上報(bào)可研報(bào)告。預(yù)計(jì)費(fèi)用 500 萬(wàn)元。十二、發(fā)電機(jī)出口斷路器內(nèi)計(jì)量 CT 需更換GCB 開(kāi)關(guān)內(nèi)這組計(jì)量 CT 比其它的幾組 CT 在正常運(yùn)行時(shí) 包括保護(hù)用CT、測(cè)量用CT）的電流要大，

29、機(jī)組的負(fù)荷越大，計(jì)量所用的這組CT二次電流值比其它幾組CT的二次電流值大的越多，而其它幾組 CT所測(cè)得的數(shù)據(jù)都大致 相同，經(jīng)過(guò)標(biāo)準(zhǔn)儀器以及交流采樣裝置的實(shí)際測(cè)量，確定其他幾組 CT 數(shù)值準(zhǔn) 確。機(jī)組在600MW負(fù)荷時(shí)，實(shí)際測(cè)量計(jì)量回路的二次負(fù)擔(dān)也不超過(guò)10VA。經(jīng)過(guò) CT 廠(chǎng)家及電科院專(zhuān)家在停機(jī)時(shí)的檢測(cè)，以及查閱相關(guān)的設(shè)計(jì)規(guī)范、規(guī)定之 后，確定導(dǎo)致計(jì)量CT精度不準(zhǔn)確的原因是因?yàn)樵O(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的CT的容量選取得太大100VA）而引起的，計(jì)劃在 2018年至2018年機(jī)組檢修期間進(jìn)行更換，更 換 為 容 量 在 20VA 的 CT ， 預(yù) 計(jì) 費(fèi) 用 在 60 萬(wàn) 元 。XXX發(fā)電公司降煤耗技改項(xiàng)目計(jì)

30、劃表序號(hào)項(xiàng)目名稱(chēng)主要措施內(nèi)容預(yù)估費(fèi)用萬(wàn)元）實(shí)施時(shí)間汽機(jī)專(zhuān)業(yè)3號(hào)機(jī)C級(jí)檢修1.3號(hào)機(jī)內(nèi)漏閥門(mén)治理結(jié)合日常閥門(mén)內(nèi)漏檢查結(jié)果，對(duì)存在內(nèi)漏現(xiàn)象的疏水閥門(mén)進(jìn)行維修、更換，消除 內(nèi)漏現(xiàn)象12020182.3號(hào)機(jī)一臺(tái)凝結(jié)水泵改造對(duì)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門(mén)開(kāi)度達(dá)到 100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果1220183.3號(hào)機(jī)疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機(jī)外小 管插接焊彎頭及三通改造委托專(zhuān)業(yè)單位對(duì)疏水系統(tǒng)進(jìn)行二次優(yōu)化，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏 水阻力，提高效率，并對(duì)主蒸汽疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進(jìn)行改造 更換4020184.3號(hào)機(jī)閉冷泵改造改造一臺(tái)閉冷泵為小泵，在秋冬季運(yùn)

31、行小泵，夏季運(yùn)行大泵，以保證必要的揚(yáng)程 并達(dá)到節(jié)能效果1020185.3號(hào)機(jī)凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨(dú)布置，高、低壓凝汽器米用單獨(dú)、并聯(lián)抽空氣方 式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果1220182號(hào)機(jī)B級(jí)檢修1.2號(hào)機(jī)內(nèi)漏閥門(mén)治理結(jié)合日常閥門(mén)內(nèi)漏檢查結(jié)果，對(duì)存在內(nèi)漏現(xiàn)象的疏水閥門(mén)進(jìn)行維修、更換，消除 內(nèi)漏現(xiàn)象12020182.2號(hào)機(jī)兩臺(tái)凝結(jié)水泵改造在3號(hào)機(jī)改造實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，優(yōu)化改造方案，對(duì)2號(hào)機(jī)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門(mén)開(kāi)度達(dá)到100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果2420183.2號(hào)機(jī)疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機(jī)外小 管插接焊彎頭及三通改造委托專(zhuān)業(yè)單位對(duì)疏水系

32、統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化布置，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏 水阻比，提高效率，并對(duì)疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進(jìn)行改造更換2020184.2號(hào)機(jī)閉冷泵改造改造一臺(tái)閉冷泵為小泵，在秋冬季運(yùn)行小泵，夏季運(yùn)行大泵，以保證必要的揚(yáng)程 并達(dá)到節(jié)能效果1020185.2號(hào)機(jī)凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨(dú)布置，高、低壓凝汽器米用單獨(dú)、并聯(lián)抽空氣方 式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果4020186.2號(hào)機(jī)二次濾網(wǎng)改造對(duì)二次濾網(wǎng)進(jìn)行改型，消除內(nèi)部滲水、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網(wǎng)排1502018污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離7.2號(hào)機(jī)轉(zhuǎn)子、噴嘴檢查2號(hào)機(jī)高中壓缸揭缸檢修，對(duì)噴嘴室及高

33、中壓轉(zhuǎn)子進(jìn)行檢查，確認(rèn)轉(zhuǎn)子是否彎曲 并進(jìn)行處理，并對(duì)汽封背弧修刮，對(duì)汽封間隙進(jìn)行調(diào)整。15020188.2號(hào)機(jī)低壓缸端部汽封改造2號(hào)機(jī)兩臺(tái)低壓缸前后端部汽封改造，消除軸封用氣量大的現(xiàn)象，減少輔汽投 入，提高經(jīng)濟(jì)性8020189.2號(hào)機(jī)咼旁閥改造在咼壓旁路閥前增加隔離閥，并將咼旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除咼旁 內(nèi)漏現(xiàn)象200201810.2號(hào)機(jī)中低聯(lián)通管改造對(duì)低壓缸進(jìn)汽部分進(jìn)行改造，消除節(jié)流損失30201811.2號(hào)機(jī)1臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)改造旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)網(wǎng)板由鋼絲網(wǎng)改造為棗核型蜂巢式組合網(wǎng)板，減少水阻，提高攔污效 果，改善機(jī)組真空12020181號(hào)機(jī)A級(jí)檢修1.1號(hào)機(jī)內(nèi)漏閥門(mén)治理結(jié)合日常閥門(mén)內(nèi)漏檢查結(jié)

34、果，對(duì)存在內(nèi)漏現(xiàn)象的疏水閥門(mén)進(jìn)行維修、更換，消除 內(nèi)漏現(xiàn)象12020182.1號(hào)機(jī)兩臺(tái)凝結(jié)水泵改造對(duì)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門(mén)開(kāi)度達(dá)到 100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果2420183.1號(hào)機(jī)疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機(jī)外小 管插接焊彎頭及三通改造委托專(zhuān)業(yè)單位對(duì)疏水系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化布置，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏 水阻比，提高效率，并對(duì)疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進(jìn)行改造更換2020184.1號(hào)機(jī)閉冷泵改造改造一臺(tái)閉冷泵為小泵，在秋冬季運(yùn)行小泵，夏季運(yùn)行大泵，以保證必要的揚(yáng)程 并達(dá)到節(jié)能效果1020185.1號(hào)機(jī)凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨(dú)布

35、置，高、低壓凝汽器米用單獨(dú)、并聯(lián)抽空氣方 式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果1220186.1號(hào)機(jī)二次濾網(wǎng)改造對(duì)二次濾網(wǎng)進(jìn)行改型，消除內(nèi)部滲水、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網(wǎng)排 污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離15020187.1號(hào)機(jī)噴嘴室更換，高壓內(nèi)缸 變形處理，高中壓轉(zhuǎn)子更 換，汽封改造對(duì)1號(hào)機(jī)進(jìn)行揭缸檢修，進(jìn)行高壓噴嘴室更換及高壓內(nèi)缸變形處理工作，并更換 咼中壓轉(zhuǎn)子，同時(shí)對(duì)汽封進(jìn)行改造，減少級(jí)間漏汽，提咼效率。330020188.1號(hào)機(jī)咼旁閥改造在咼壓旁路閥前增加隔離閥，并將咼旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除咼旁 內(nèi)漏現(xiàn)象20020189.1號(hào)機(jī)中低聯(lián)通管改造對(duì)低壓缸進(jìn)汽部分

36、進(jìn)行改造，消除節(jié)流損失30201810.1號(hào)機(jī)1臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)改造旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)網(wǎng)板由鋼絲網(wǎng)改造為棗核型蜂巢式組合網(wǎng)板，減少水阻，提高攔污效 果，改善機(jī)組真空120201811.1號(hào)機(jī)給水泵汽輪機(jī)通流改造給水泵汽輪機(jī)通流改造，提高效率3020184號(hào)機(jī)C級(jí)檢修1.4號(hào)機(jī)內(nèi)漏閥門(mén)治理結(jié)合日常閥門(mén)內(nèi)漏檢查結(jié)果，對(duì)存在內(nèi)漏現(xiàn)象的疏水閥門(mén)進(jìn)行維修、更換，消除 內(nèi)漏現(xiàn)象12020182.4號(hào)機(jī)一臺(tái)凝結(jié)水泵改造對(duì)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門(mén)開(kāi)度達(dá)到 100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果1220183.4號(hào)機(jī)疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機(jī)外小 管插接焊彎頭及三通改造委托專(zhuān)業(yè)單位對(duì)疏水系統(tǒng)進(jìn)行二次優(yōu)化

37、，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏 水阻力，提高效率，并對(duì)主蒸汽疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進(jìn)行改造 更換2020184.4號(hào)機(jī)閉冷泵改造改造一臺(tái)閉冷泵為小泵，在秋冬季運(yùn)行小泵，夏季運(yùn)行大泵，以保證必要的揚(yáng)程 并達(dá)到節(jié)能效果1020185.4號(hào)機(jī)凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨(dú)布置，高、低壓凝汽器米用單獨(dú)、并聯(lián)抽空氣方 式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果1220182018年汽機(jī)改造費(fèi)用小計(jì)53281.3號(hào)機(jī)三缸通流改造對(duì)3號(hào)機(jī)三缸進(jìn)行通流改造，提咼效率。42020182.3號(hào)機(jī)咼旁閥改造在咼壓旁路閥前增加隔離閥，并將咼旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除咼旁 內(nèi)漏現(xiàn)象20020

38、183.3號(hào)機(jī)給水泵汽輪機(jī)通流改造給水泵汽輪機(jī)通流改造，提咼效率3020184.3號(hào)機(jī)1臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)改造旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)網(wǎng)板由鋼絲網(wǎng)改造為棗核型蜂巢式組合網(wǎng)板，減少水阻，提高攔污效 果，改善機(jī)組真空12020185.3號(hào)機(jī)一臺(tái)凝結(jié)水泵改造對(duì)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門(mén)開(kāi)度達(dá)到 100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果1220186.3號(hào)機(jī)二次濾網(wǎng)改造對(duì)二次濾網(wǎng)進(jìn)行改型，消除內(nèi)部滲水、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網(wǎng)排 污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離15020187.3號(hào)機(jī)中低聯(lián)通管改造對(duì)低壓缸進(jìn)汽部分進(jìn)行改造，消除節(jié)流損失3020188.4號(hào)機(jī)一臺(tái)凝結(jié)水泵改造

39、對(duì)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門(mén)開(kāi)度達(dá)到122018100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果9.4號(hào)機(jī)1臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)改造旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)網(wǎng)板由鋼絲網(wǎng)改造為棗核型蜂巢式組合網(wǎng)板，減少水阻，提高攔污效 果，改善機(jī)組真空120201810.循環(huán)水取水隧道加長(zhǎng)將循環(huán)水取水隧道延伸 500M，降低循環(huán)水溫度，提高效率2000020182018年汽機(jī)改造費(fèi)用小計(jì)210941.4號(hào)機(jī)三缸通流改造對(duì)3號(hào)機(jī)三缸進(jìn)行通流改造，提高效率。42020182.4號(hào)機(jī)咼旁閥改造在高壓旁路閥前增加隔離閥，并將高旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除高旁 內(nèi)漏現(xiàn)象20020183.4號(hào)機(jī)給水泵汽輪機(jī)通流改造給水泵

40、汽輪機(jī)通流改造，提高效率3020184.4號(hào)機(jī)1臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)改造旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)網(wǎng)板由鋼絲網(wǎng)改造為棗核型蜂巢式組合網(wǎng)板，減少水阻，提高攔污效 果，改善機(jī)組真空12020185.4號(hào)機(jī)二次濾網(wǎng)改造對(duì)二次濾網(wǎng)進(jìn)行改型，消除內(nèi)部滲水、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網(wǎng)排 污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離15020186.4號(hào)機(jī)中低聯(lián)通管改造對(duì)低壓缸進(jìn)汽部分進(jìn)行改造，消除節(jié)流損失3020182018年汽機(jī)改造費(fèi)用小計(jì)95011.2號(hào)機(jī)三缸通流改造2號(hào)機(jī)進(jìn)行A級(jí)檢修，高中壓轉(zhuǎn)子更換或直軸，三缸通流改造，減少級(jí)間漏汽， 提高效率3300201812.2號(hào)機(jī)給水泵汽輪機(jī)通流改造兩臺(tái)給水泵汽輪機(jī)通流進(jìn)行優(yōu)化

41、改造5020182018年汽機(jī)改造費(fèi)用小計(jì)3350合計(jì)30722鍋爐專(zhuān)業(yè)11號(hào)爐鍋爐咼溫受熱面管材升級(jí)A級(jí)檢修中對(duì)后屏、末過(guò)、末再SA213T91、SA213TP347H中的管子全部更換為噴丸處理的 Super304鋼,后屏需更換約10000m、末過(guò)需更 換約5646m、末再需更換約2600m。20002018 年22號(hào)爐鍋爐高溫受熱面管B級(jí)檢修對(duì)末級(jí)過(guò)熱器 25-35屏、45-51屏SA213T91、SA213TP347H5002018 年材升級(jí)的管子更換為噴丸處理的Super304鋼，需要更換約2000m。33號(hào)爐鍋爐高溫受熱面管材升級(jí)C級(jí)檢修根對(duì)末級(jí)過(guò)熱器 26-31屏SA213T91、

42、SA213TP347H的管子更 換為噴丸處理的Super304鋼，需要更換800m。2002018 年43、4號(hào)爐鍋爐咼溫受熱面管材升級(jí)4號(hào)機(jī)組A級(jí)檢修、3號(hào)機(jī)組B級(jí)檢修中對(duì)末級(jí)過(guò)熱器 25-35屏、45-51屏SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼。25002018 年52號(hào)爐鍋爐高溫受熱面管材升級(jí)2號(hào)機(jī)組完成全部高溫受熱面全部 SA213T91、SA213TP347H的管子更 換為噴丸處理的Super304鋼。15002018 年63號(hào)爐鍋爐高溫受熱面管材升級(jí)3號(hào)機(jī)組完成全部高溫受熱面全部 SA213T91、SA213TP347H的管子更 換為噴丸

43、處理的Super304鋼。15002018 年71至3號(hào)爐鍋爐保溫治理鍋爐17M前后墻標(biāo)高8M至18M保溫外護(hù)全部拆除，重行安裝，共需 要保溫材料約500立方M。中間集箱處保溫重新制作，共需要保溫材 料約320立方M，彩鋼板約120 m2.3002018 年84號(hào)爐鍋爐保溫治理鍋爐17M前后墻標(biāo)高8M至18M保溫外護(hù)全部拆除，重行安裝，共需 要保溫材料約150立方M。中間集箱處保溫重新制作，共需要保溫材 料約10立方M，彩鋼板約50 m.1002018 年91、2號(hào)爐爐頂密封改造頂部大包內(nèi)部的保溫及澆注料進(jìn)行拆除，重新保溫，保溫結(jié)構(gòu)在金屬 內(nèi)護(hù)板一次密封裝置內(nèi)為 50mm厚的微膨脹耐火可塑料，上面涂抹一 層5mm高溫耐火膠泥，其余空腔內(nèi)滿(mǎn)填硅酸鋁耐火纖維散棉；金屬內(nèi) 護(hù)板一次密封裝置外敷設(shè)硅酸鋁耐火纖維散棉加高溫粘結(jié)劑，單臺(tái)爐面積約1460 m8002018 年103、4號(hào)爐爐頂密封改造頂部大包內(nèi)部的保溫及澆注料進(jìn)行拆除，重新保溫，保溫結(jié)構(gòu)在金屬 內(nèi)護(hù)板一次密封裝置內(nèi)為 50mm厚的微膨脹耐火可塑料，上面涂抹一 層5mm高溫耐火膠泥，其余空腔內(nèi)滿(mǎn)填硅酸鋁耐火纖維散棉；金屬內(nèi) 護(hù)板一次密封裝置外敷設(shè)硅酸鋁耐火纖維散棉加高