水吹灰槍頭更換對鍋爐的影響

1、 水吹灰槍頭對鍋爐的影響 主題詞：我廠兩臺機組鍋爐頻繁發(fā)生水冷壁泄漏，在水吹灰換槍頭后情況明顯好轉(zhuǎn) ，為此對遠程水吹灰換槍頭前后水冷壁管溫度等變化進行統(tǒng)計分析，認為鍋爐頻繁發(fā)生水冷壁泄漏與受水吹灰不合理的影響。主題詞 水吹灰 換槍頭 對水冷壁泄漏 影響1.0前言簡介天津國華盤山發(fā)電有限責任公司2臺鍋爐由俄羅斯波道爾斯克奧爾忠尼啟澤機器制造廠制造的-1650-25-545KT(-76)型超臨界直流鍋爐，單爐膛，爐膛橫斷面尺寸為2313.8。鍋爐的整體受熱面懸掛在標高為86.5米的鋼結構上。爐整體受熱面布置為“T”型結構。鍋爐爐膛受熱面為垂直往復一次上升布置，標高44.7米以下為下輻射區(qū)受熱面，4

2、4.7米以上為上輻射區(qū)受熱面，爐水冷壁受熱面由D326mm，管材為 12Cr1MoV鋼管組成，且水冷壁管為鰭片式膜式結構。爐膛共布置水吹灰器26臺，其中在17.8m、32.4m兩側墻四角共布置了8臺遠射程水吹灰器，其吹掃范圍從爐5m到45m。2010年3月8日開始我廠對遠程水吹灰換槍頭改變前后鍋爐水吹灰部位管壁金屬溫度、水冷壁膨脹變化等情況進行統(tǒng)計對比，發(fā)現(xiàn)近年來因煤質(zhì)的變化，吹灰次數(shù)的增加鍋爐造成頻繁發(fā)生水冷壁泄漏停爐（并且多為水冷壁裂紋）次數(shù)之間的關系進行簡要分析2.0分析過程原方式吹灰對水冷壁膨脹變化有過專門的統(tǒng)計具體如下：鍋爐水吹灰分微動水吹灰器和遠程水吹灰器，遠程水吹灰覆蓋范圍廣，對

3、參數(shù)影響大。實際吹灰過程中觀察，微動水吹灰器運行時水冷壁的膨脹指示變化基本保持不變，鍋爐水吹灰過程對于51米水冷壁膨脹指示器的影響較小。局部變化最大4mm，整體上變化不大于2mm。但是遠動水吹灰兩臺爐500MW負荷14米膨脹指示器的變化情況統(tǒng)計。以上統(tǒng)計的結論是：#1爐在水吹灰過程中14米的膨脹變化幅度明顯大于#2爐。#1爐在一層遠程水吹灰器運行過程中膨脹變化最大達到23mm， 四層遠程水吹灰器運行過程中膨脹變化最大達到10mm，而#2爐膨脹變化最大只有12mm，（我機組負荷對于鍋爐本體水冷壁膨脹影響很小。從機組500MW和270MW高低負荷對比看，#1爐最大變化5mm；#2爐最大變化10mm

4、，并且是在4米部位。）我廠對遠程水吹灰換槍頭、調(diào)整水吹灰泵的出口壓力改變前后在一層遠程水吹灰器運行過程中膨脹變化最大達到16mm， 四層遠程水吹灰器運行過程中膨脹變化最大達到10mm，而#2爐膨脹變化最大只有11mm，根據(jù)我廠的這種形式的水吹灰水流對水冷壁的損傷問題,人們主要擔心冷水流噴射到水冷壁上溫度應力過大,造成水冷壁龜裂,對此,德國貝爾格曼公司作了針對性試驗，他們的試驗.測量記錄如下：噴口尺寸最小溫度最大溫差456111213142210168我廠遠程水吹灰換槍頭改變后也基本符合以上試驗結果：下圖我廠改小口徑槍頭后水吹灰管壁溫度變化趨勢。噴口尺寸改變后金屬管溫度變化較以前是有明顯變化最大

5、溫差40-80C3.0水吹灰的運行方式改變與頻繁發(fā)生水冷壁泄漏停爐的對比關系 我廠是鍋爐水吹灰方式在2001年和2002年分別在#1、2爐上進行了遠程水吹灰的改造，遠程水吹灰器單臺運行時間由改造前10分鐘變?yōu)?5分鐘，可以說改造后水吹灰頻率增加一倍。2003年前為每兩天投入一次，2003年2月改為每天進行一次，吹灰頻率增加了一倍，2004年9月，為了更好的適應機組長期大負荷運行的需要，全天負荷大于額定負荷的80增加后夜水吹灰一次，至此大負荷運行期間，水吹灰的頻率幾乎再次增加了一倍。當然水吹灰頻率的增加是受到燃煤影響造成的。為此機組近年來鍋爐水冷壁泄漏、爆管停運次數(shù)比較： 通過以上圖趨勢圖可以很

6、清楚的看到改了水吹灰換槍頭后我廠的因為鍋爐泄漏發(fā)生停機的事故明顯減少（這里只是根據(jù)運行方式改變，對鍋爐泄漏情況進行比較分析，沒有考慮其它方面的因素），為此水吹灰對鍋爐管道溫度突變的影響應該值得探討，同時改完槍頭后管道溫差還很大的問題還存在，為此引用更先進水吹灰器（,據(jù)資料；鍋爐清冼前后管道熱電耦的最大溫差為5攝氏度,這可以說明新型遠射程水吹灰器的清冼效果比較均勻,對水冷壁表面的溫度影響?。M足我廠燒神化煤結焦需要投運更多次數(shù)的水吹灰，同時把.遠射程水吹灰器對鍋爐的影響降到最小。結論：對遠程水吹灰換槍頭改變前后鍋爐水吹灰部位管壁金屬溫度、水冷壁膨脹變化等情況進行統(tǒng)計對比，發(fā)現(xiàn)近年來因煤質(zhì)的變化，吹灰次數(shù)的增加鍋爐造成頻繁發(fā)生水冷壁泄漏停爐（并且多為水冷壁裂