專家論證通過(guò)后的挑飄板模板支撐施工方案

1、專家論證通過(guò)后的挑飄板模板支撐施工方案在XXXXX程建設(shè)中遇到女兒墻頂飄板的外飄寬度比較大，支撐高度比較高，模板支撐困難等情況，如果采用拆除原有腳手架后在地面重新起搭垂直支撐的做法，所耗費(fèi)的材料、人工及時(shí)間比較多?，F(xiàn)采用利用懸挑腳手架立桿，以支撐懸挑結(jié)構(gòu)部分荷載，雖然規(guī)范規(guī)定外墻腳手架立桿不可用于承重， 但在特殊情況下，且采用一定的技術(shù)措施是否可行，如果可行，不但節(jié)約開(kāi)支，也可在特殊場(chǎng)合下腳 手架的使用提供一定的經(jīng)驗(yàn)。1工藝原理利用原有外腳手架部分卸載，并在女兒墻頂懸挑飄板以下二層增設(shè) 3根斜撐立桿和外腳手架來(lái)實(shí) 現(xiàn)模板支撐的方法。2工藝流程和操作要點(diǎn)2.1工藝流程搭設(shè)雙排懸挑式鋼管腳手架一增

2、設(shè)架體支撐斜桿及水平懸桿一進(jìn)行架體加固處理一設(shè)置水平桿 撐桿f扣件的加強(qiáng)f連墻桿的設(shè)置f進(jìn)行懸挑女兒墻飄板底模支撐搭設(shè)f穩(wěn)定性驗(yàn)算f支架的驗(yàn)收。2.2增設(shè)架體支撐挑桿進(jìn)行架體加固處理（如下圖所示）墻頂懸挑飄板以下十八、九層樓板處將挑桿底掃地桿與柱固結(jié)， 防止桿腳位移，另一端與連墻桿 用直角扣件連接固定。二是挑（立）桿 外墻腳手架與框架柱加強(qiáng)固結(jié)。蔑if.LLI女兒墻頂懸忱飄板漬板支擔(dān)制面兩宜7g.aco-*87.200 =rSTshJ.erjU 宣192.3連墻桿的設(shè)置1）在挑桿撐點(diǎn)處附加水平連系桿，水平連系桿通過(guò)短鋼管與頂層柱子箍緊連接。水平連系桿 間距與頂柱子相同，做法詳見(jiàn)下圖二所示。2）

3、在、 O 軸間加設(shè)雙排鋼管立柱，在挑桿撐點(diǎn)處附加水平連系桿,水平連系桿通過(guò)短鋼管與雙排鋼管立柱箍緊連接做法詳見(jiàn)下圖一所示4亠 、彳軸加設(shè)鋼曹示意圖短鋼管r o-r直角扣jr1 111 t結(jié)構(gòu)柱0*x_.鋼管/T/I:1 F1IfrTr1Ur&：圖462附加水平連系桿搭設(shè)平面圖2.4進(jìn)行懸挑女兒墻飄板底模支撐搭設(shè)采用18mm厚九夾板作為女兒墻及梁板模板，45X 95木枋作為托木，© 48x 3.0mm鋼管及45X 95 木枋短頂作為模板的垂直支撐。2. 5腳手架體與建筑物之間的封閉要求：2.5.1 兜網(wǎng)的設(shè)置：用安全網(wǎng)掛設(shè)在腳手架和外墻之間，將建筑物封閉起來(lái)，防止落人落物，網(wǎng)

4、不宜繃得太緊。2.5.2 兜網(wǎng)的綁扎要求：安全網(wǎng)安裝時(shí)，邊繩應(yīng)與支撐靠近，系結(jié)點(diǎn)應(yīng)均勻分布，且距離不得大于75cm系點(diǎn)連接牢固可靠。安裝平網(wǎng)應(yīng)與水平面相平或外高里低，一般以 15°為宜。網(wǎng)安裝時(shí)不宜 繃緊。2.6 腳手架的穩(wěn)定性驗(yàn)算：一、參數(shù)信息 :1 .模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00 ;縱距(m):1.00 ;步距(m):1.50 ;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度 (m):0.20 ；模板支架搭設(shè)高度 (m):5.40 ；采用的鋼管(mm):48X 3.0 ;板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式 : 雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù) :0.80 ;單

5、位:(mm)模板支架立面圖gID單位：mm§0owoo圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元、模板面板計(jì)算：1m的面板作為計(jì)算單元面板為受彎構(gòu)件，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100X 1.8 76 = 54 cm 3;I = 100 X 1.83/12 = 48.6 cm 4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算q面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi = 25.1 X 0.1 X 1+0.3 X 1 = 2.81 kN/m ;(2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2 = 2.5 X

6、1= 2.5 kN/m ;2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下其中：q=1.2 X 2.81+1.4 X 2.5= 6.872kN/m最大彎矩 M=0.1X 6.872 X 0.35 2= 0.084 kN m面板最大應(yīng)力計(jì)算值(T = 84182/54000 = 1.559 N/mm 2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=29 N/mm 2;面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為1.559 N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 29 N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為0.677?嚴(yán)10057<v-/250其中 q = 2.81kN/m面板最大撓度計(jì)算值 v

7、 = 0.677 X 2.81 X 3507(100 X 11500X 48.6 X 104)=0.051 mm； 面板最大允許撓度 V=350/ 250=1.4 mm ;面板的最大撓度計(jì)算值0.051 mm小于 面板的最大允許撓度1.4 mm,滿足要求！三、模板支撐方木的計(jì)算 方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.5X 9.5 X 9.5/6 = 67.69 cmI=4.5 X 9.5 X 9.5 X 9.5/12 = 321.52 cm方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載的計(jì)算： 鋼筋混凝土板自重(kN/m):qi= 25.1 X 0.35 X 0.1 = 0.878 kN/

8、m ; 模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3 X 0.35 = 0.105 kN/m ；(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m):P1 = 2.5 X 0.35 = 0.875 kN/m ;2.強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下均布荷載q = 1.2 X (q 1 + q 2)+ 1.4 Xp1 = 1.2 X (0.878 + 0.105)+1.4 X 0.875 =2.405kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql方木最大應(yīng)力計(jì)算值=0.1 X 2.405 X1=0.241 kN(T = M /W = 0.241

9、X 106/67687.5 = 3.553 N/mm方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.000 N/mm方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為3.553 N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm2,滿足要求!3. 抗剪驗(yàn)算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足T = 3V/2bh n < T 其中最大剪力：V = 0.6 X 2.405 X 1 = 1.443 kN ;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T = 3 X 1.443 X 103/(2 X 45X 95) = 0.5 06 N/mml;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t = 1.4 N/mm 2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.506 N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4 N/mm2,滿足

10、要求！4. 撓度驗(yàn)算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下0.677/410057<V = /25O均布荷載 q = q i + q 2 = 0.984 kN/m ;最大撓度計(jì)算值v = 0.677 X 0.984 X 10004 /(100 X 9500X 3215156.25)= 0.218 mm ;最大允許撓度 V=1000/ 250=4 mm ;方木的最大撓度計(jì)算值0.218 mm小于 方木的最大允許撓度4 mm,滿足要求！四、木方支撐鋼管計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.646 kN ;

11、pppppp pppJf i rir1r+r£4100010301000支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計(jì)算變形圖（mm）10.E45(D.B450.605|0.6050.138創(chuàng)丈2 5032.04127642.7843 253.253.4913.4915153 5.1532帥支撐鋼管計(jì)算剪力圖（kN）最大彎矩 Mmax = 0.788 kN m ;最大變形Vmax = 2.41 mm ;最大支座力Qmax = 8.404 kN ;最大應(yīng)力 （T = 787961.559/4490 = 175.493 N/mm 2;支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm

12、 2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值175.493 N/mm小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/m滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為2.41mm小于1000/250,滿足要求！五、扣件抗滑移的計(jì)算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值R= 8.404 kN ；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！六、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值（軸力）:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1

13、. 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1）腳手架的自重（kN）:Ns1 = 0.138 X 5.4 = 0.747 kN鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。模板的自重（kN）:Ng2 = 0.3 x 1X 1 = 0.3 kN ;（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）:Ng3 = 25.1 X 0.1 X 1X 1 = 2.51 kN ;經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ng = Ng汁M2+N33 = 3.557 kN ;2. 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Nq = （2.5+2 ） X 1X 1 = 4.5 kN;3. 不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N =

14、 1.2N g + 1.4N q = 10.569 kN ;七、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：其中N -立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值（kN） : N = 10.569 kN ;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm） : i = 1.59 cm ;A -立桿凈截面面積（cm2） : A = 4.24 cm 2;W -立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3） : W=4.49 cm3；（T 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值（N/mm2）;f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm 2;L0- 計(jì)算長(zhǎng)度（m）;如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算l 0 = h+2a

15、k1-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155 ;u -計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3 ; u = 1.7 ;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.2 m ;上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = h+2a = 1.5+0.2 X2 = 1.9 m ;Lo/i = 1900 / 15.9 = 119;由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0.458 ;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值;(T =10568.832/ (0.458 X 424) = 54.425 N/mm 2;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值(T = 54.425 N/mm2小于 鋼

16、管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f = 205N/mrf,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算1 o = k k(h+2a)ki -計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.185 ；k2 -計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.9按照表2取值1.005 ;上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k k(h+2a) = 1.185 X 1.005 X (1.5+0.2 X 2) = 2.263 m ;Lo/i = 2262.758 / 15.9 = 142;由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0.34 ;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值;(T =10568.832/ (0

17、.34 X 424) = 73.313 N/mm ;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值(T = 73.313 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f = 2052 N/mm,滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板玄架計(jì)算長(zhǎng)度附抑系數(shù)ki涉距 hh)h<0.91 26151 5<K怎2一 1kl1.2431 185I. 167I. 163表2稅板支架計(jì)直按度附加系數(shù)屹HGn) 46E10121416IS20253035401.35 l.Q1 014l.azer 0391.0421.0541.0511 0011.0眈1,1131.1371 1551

18、 1731,441.0L0121 0221.0311.0391 0471 0561.0641.0721.09211111 l囚1. 1491.531.01.0071.0151 0241 3311.0391.0471 C551.0621.0791.0971. 1141 1321.B21.01.0071.0141 0211.0£91.0361.0431.C511.0E&1.074i.09C1.1051 123LOO l.Q1.0071.0141.0201.02&1,0331.0401.0461.0521,0671-0011 0951. Ill1.921,0I 0071 0

19、121.0181.0241.0301.0351.0421.04&1.0621.0761.0901. 1042.04101 0071 0121.0181.0221 0291.0351.0391.0441.0601.0731 0871. 1012 25 L01.0071.0101.0161.0201.0271.0321 0371.0421.0571.0701.0811.0942 TO 1.01.0071.0101.0161 0201.0271.0321 0371.0421.0531.0661.0781.GS1以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全八、立桿的地基承載力計(jì)算：立

20、桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求P< f g地基承載力設(shè)計(jì)值：f g = f gkXkc = 120 X 1=120 kpa;其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kpa ;腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1;立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =10.569/0.25=42.275 kpa ;其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值：N = 10.569 kN ；基礎(chǔ)底面面積：A = 0.25 m 2。p=42.275 < f g=120 kpa。地基承載力滿足要求！3材料與設(shè)備3.1材料的選用© 48 x 3.0mm鋼管、模板采用18mm厚膠合板、45X 90mm截面木枋、M20花藍(lán)螺栓和巾12.5鋼 絲繩等3.2操作工具：活動(dòng)扳手、手拉葫蘆、切割機(jī)、對(duì)講機(jī)、沖擊鉆、錘子、電焊機(jī)、氣體切割工具。4、質(zhì)量控制4.1整個(gè)女兒墻結(jié)構(gòu)的混凝土澆筑分為二次進(jìn)行。第一次澆筑墻體、懸臂梁、底板，第二次澆筑 板面以上部分的反口梁。4.2其他執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50204-2002、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范(JGJ80-