腳手架的計算公式

1、腳手架計算方式腳手架的上下通道：腳手架體要設置安全馬道： 馬道寬度不小于1米，坡度以1：3（高：長）為宜。 馬道的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐。人行斜道小橫桿間距不超過1.5米。 馬道上滿鋪腳手板，板上釘防滑條，防滑條不大于300mm。設置護欄桿，上部護身欄桿1.2米，下部護身欄桿距腳手板0.6米，同時設180mm寬檔腳板。腳手架的卸料平臺：卸料平臺上面要掛牌標明控制荷載；要嚴格按照搭設方案施工。卸料平臺設計計算 立桿橫距米，立桿縱距，步距 剪刀撐連續(xù)設置，卸料平臺寬度。 （）強度計算 max=q12/8 q=1.2(GK.C+gk)+1.4KQQK.C

2、GK腳手板重量GK=0.3KN/M2 C 卸料平臺寬度 C=2M gk鋼管單位長度gk=38N/M KQ施工活荷載 KQ=1.2N/M2 QK施工荷載標準值QK=2000N/M2 q=1.2*(300*1.0+38)+1.4*1.2*2000*1=405.6+3360=3765.6N/M 驗算抗彎強度 S=Mmax/W=470.7/5078=92.7N/MM2<205N/MM2 所以安全滿足設計要求 (2)計算變形 查表48*3.5的鋼管參數(shù) E=2.06*105N/MM2 (鋼管的彈性模量)I=12190mm(鋼管的截面慣性矩) W/b=5ql3/384EI=(5*3765.6*100

3、03)/(384*2.06*105*12190)=0.19%=1/526<1/150 滿足要求 經結構計算均符合強度、剛度、穩(wěn)定性的要求落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.6米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.2米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.20米。 采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距2.4米，水平間距2.4米。 施工均布荷載為2kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁

4、進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m 活荷載標準值 Q=2×1.05/3=0.7kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109N/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.7=0.98kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最

5、大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.109+0.10×0.98)×1.22=0.154kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.109+0.117×0.98)×1.22=-0.181kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.181×106/5080=35.63N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如

6、下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.053=0.091kN/m 活荷載標準值q2=0.7kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.091+0.990×0.7)×12004/(100×2.06×105×121900)=0.623mm 大橫桿的最大撓度小于1200/150或10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038

7、5;1.2=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.15×1.05×1.2/3=0.063kN 活荷載標準值 Q=2×1.05×1.2/3=0.84kN 荷載的計算值 P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×0.84=1.307kN 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.052/8+1.307×1.05/3=0.464kN.m

8、 =0.464×106/5080=91.339N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.046+0.063+0.84=0.949kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=949×1050×(

9、3×10502 -4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=1.553mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.573mm 小橫桿的最大撓度小于1050/150或10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.05=0.04kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.15×1.05&#

10、215;1.2/2=0.095kN 活荷載標準值 Q=2×1.05×1.2/2=1.26kN 荷載的計算值 R=1.2×0.04+1.2×0.095+1.4×1.26=1.926kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本

11、例為0.149 NG1 = 0.149×18.6=2.771kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆板，標準值為0.15 NG2 = 0.15×4×1.2×(1.05+0.3)/2=0.486kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15×1.2×4/2=0.36kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.2×18.6=0.112kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = N

12、G1+NG2+NG3+NG4 = 3.729kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ =2×2×1.2×1.05/2=2.52kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.35 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.25 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.2 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.3

13、5×1.25×1.2= 0.368kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i

14、 的結果查表得到0.391； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.5； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 41.84 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=

15、7.47kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.391； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.5 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.076kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 54.03 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；

16、 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 0.958kN； NQk 活荷載標準值，NQ = 2.52kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.149kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 193.055米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50米。 考慮風荷載時,采用單

17、立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 0.958kN； NQk 活荷載標準值，NQ = 2.52kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.149kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.064kN.m； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 195.854米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50米。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計

18、算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載基本風壓值，wk = 0.368kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw =2.4×2.4= 5.76m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5 經計算得到 Nlw = 2.968kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 7.968kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=30/1.58的結果查表得到=0.

19、952； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 95.43kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 7.968kN小于扣件的抗滑力8kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 32 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 8 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 68

20、地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc = 0.4 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170 地基承載力的計算滿足要求!門式鋼管腳手架計算書 門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ128-2000）。 計算的腳手架搭設高度為40米，門架型號采用MF1217，鋼材采用Q235。 搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。 門架 h1 = 1.536米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 門架立桿采用27.2

21、×1.9鋼管，立桿加強桿采用48.0×3.5鋼管， 連墻件的豎向間距5.85米，水平間距5.49米。 施工均布荷載為2.50kN/m2，同時施工2層。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 計算門架的幾何尺寸圖 一、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1 靜荷載計算 靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1217) 1榀 0.205KN 交叉支撐 2副 2×0.040=0.08kN 連接棒 2個 2×0.006=0.012kN

22、 鎖臂 2副 2×0.009=0.018kN 合計 0.315kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.315 / 1.95= 0.162kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.0×3.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(4×1.95)/(4×1.83)=1.066 2×0.015×(4×1.83)/cos/(4×1.95)=0.041kN/m 水平加固桿采用26.8×2.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0

23、.015×(1×1.83)/(4×1.95)=0.004kN/m 每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件4個，每米高的鋼管重為0.036kN/m； (1×0.014+4×0.014)/ 1.95=0.036kN/m 每米高的附件重量為0.02kN/m； 每米高的欄桿重量為0.01kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.111kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.273kN/m 2 活荷載計算 活荷載為各施工層施工荷載作用于一榀門架產生的軸向力標準值總和。 經計算得到，活荷載標準值

24、NQ = 11.163kN。 3 風荷載計算 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 w0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.35 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.38 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1 經計算得到，風荷載標準值wk = 0.338kN/m2。 二、立桿的穩(wěn)定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式(不組合風荷載) 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.273kN/m； NQ 每米高腳手架的活荷載標準值，NQ = 11.163k

25、N/m； H 腳手架的搭設高度，H = 40m。 經計算得到，N = 28.732kN。 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式(組合風荷載) 其中 qk 風荷載標準值，qk = 0.619kN/m； H1 連墻件的豎向間距，H1 = 5.85m； 經計算得到，N = 32.539kN。 門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，取以上兩式的較大者，N = 32.539kN； Nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 kh0/i 查表得到，=0.704； k 調整系數(shù)，k=1.17；

26、i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.69cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.9cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=1.21cm4； A1 門架立桿的截面面積，A1=1.51cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.536m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.18cm4； A 一榀門架立桿的截面面積，A=3.02cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 經計算得到，Nd= 43.58kN。 立桿的穩(wěn)定性計算 N < Nd,滿足要求! 三、最大搭設高度的計算 組合風荷載時,腳手架搭設高度按照下式

27、計算： 不組合風荷載時,腳手架搭設高度按照下式計算： 經計算得到，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 73.7米。腳手架搭設高度 H > 60米，取60米。 四、連墻件的計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： 其中 Nw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nw = 1.4 × wk × H1 × L1 wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)；wk = 0.338 H1 連墻件的豎向間距(m)；H1 = 5.85 L1 連墻件的水平間距(m)；L1 = 5.49 經計算得到，Nw = 15.2kN。 Nc 風荷載及其它作用對連墻件產生

28、的拉、壓力設計值(kN)；Nc = Nw + 3.0 = 18.2 連墻件的穩(wěn)定系數(shù)； A 連墻件的截面面積； 經計算得到，Nf = 37.04kN。 連墻件的設計計算滿足要求! 五、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 130.16 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 32.539 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 68 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk 其中 kc 腳

29、手架地基承載力調整系數(shù)；kc = 0.4 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170 地基承載力的計算不滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.60米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.20米。 采用的鋼管類型為48×3.5， 連墻件采用2步2跨，豎向間距2.4米，水平間距2.4米。 施工均布荷載為3kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼口水平，其中建筑物外懸挑段長度1

30、.5米，建筑物內錨固段長度2.5米。 懸挑水平鋼梁下面采用支桿、上面采用鋼絲繩與建筑物拉結。 最外面支點距離建筑物2m，支桿采用鋼管100.0×10.0mm,拉桿采用鋼管100.0×10.0mm。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m 活荷載標準值 Q=3×1.05/3=1.05kN/m 靜荷載的計算值

31、q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×1.05=1.47kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.109+0.10×1.47)×1.202=0.224kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.109+0.117×1.47)×1.

32、202=-0.263kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.263×106/5080=51.772N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.053=0.091kN/m 活荷載標準值q2=1.05kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.091+0.990×1.05)×12004/(100×2.06×105×121900)=0.909mm 大橫

33、桿的最大撓度小于1200/150與10mm, 滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.20=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.15×1.05×1.20/3=0.063kN 活荷載標準值 Q=3×1.05×1.20/3=1.26kN 荷載的計算值 P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×1.26=1.895k

34、N 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.052/8+1.895×1.05/3=0.67kN.m =0.67×106/5080=131.89N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×

35、;0.038×10504/(384×2.060×105×121900)=0.024mm 集中荷載標準值P=0.046+0.063+1.26=1.369kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1369×1050×(3×1.052-4×1.052/9)/(72×2.06×105×121900)= 2.24mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.264mm 小橫桿的最大撓度小于1050/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承

36、載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.05=0.04kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.15×1.05×1.20/2=0.095kN 活荷載標準值 Q=3×1.05×1.20/2=1.89kN 荷載的計算值 R=1.2×0.04+1.2×0.095+1.4×1.89=2.808kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,

37、試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1489 NG1 =0.1489×18.60=2.77kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15×4×1.20×(1.05+1.55)/2=0.936kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本

38、例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15×1.20×4/2=0.36kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.20×18.60= 0.112kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.178kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3×2×1.20×1.05/2=3.78kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W

39、0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.35 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.25 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.2 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.35×1.25×1.2 = 0.368kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載

40、基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.31kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.391； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.5； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值

41、 (N/mm2)；經計算得到 = 53.923 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.512kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.391； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.5 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，