壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)課程設(shè)計報告書

1、1. 設(shè)計目的和要求本課程設(shè)計是學生在學習核電站系統(tǒng)及運行課程后的一次綜合訓練，是 實踐教學的一個重要環(huán)節(jié)。通過課程設(shè)計使學生進一步鞏固、 加深所學的理論知 識并有所擴展；學習并掌握壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)擬定與熱平衡計算的方 法和基本步驟；鍛煉提高運算、制圖和計算機應(yīng)用等基本技能；增強工程概念， 培養(yǎng)學生對工程技術(shù)問題的嚴肅、認真和負責態(tài)度。通過課程設(shè)計應(yīng)達到以下要求：(1) 了解、學習核電廠熱力系統(tǒng)規(guī)劃、設(shè)計的一般途徑和方案論證、優(yōu)選的原 則；(2) 掌握核電廠原則性熱力系統(tǒng)計算和核電廠熱經(jīng)濟性指標計算的容和方法；(3) 提高計算機繪圖、制表、數(shù)據(jù)處理的能力；(4) 培養(yǎng)學生查閱資料、合

2、理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，掌握工程設(shè)計說明書撰 寫的基本原則。2. 任務(wù)和容本課程設(shè)計的主要任務(wù)，是根據(jù)設(shè)計的要求，擬定壓水堆核電廠二回路熱力 系統(tǒng)原則方案，并完成該方案在滿功率工況下的熱平衡計算。本課程設(shè)計的主要容包括：(1) 確定二回路熱力系統(tǒng)的形式和配置方式；(2) 根據(jù)總體需求和熱工約束條件確定熱力系統(tǒng)的主要熱工參數(shù)；(3) 依據(jù)計算原始資料，進行原則性熱力系統(tǒng)的熱平衡計算，確定計算負荷工 況下各部分汽水流量及其參數(shù)、發(fā)電量、供熱量及全廠性的熱經(jīng)濟指標；(4) 編制課程設(shè)計說明書，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖。3. 熱力系統(tǒng)原則方案確定方法3.1熱力系統(tǒng)原則方案電站原則性熱力系統(tǒng)表明能量轉(zhuǎn)換與利

3、用的基本過程， 反映了發(fā)電廠動力循 環(huán)中工質(zhì)的基本流程、能量轉(zhuǎn)換與利用過程的完善程度。 為了提高熱經(jīng)濟性，壓 水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)普遍采用包含再熱循環(huán)、回熱循環(huán)的飽和蒸汽朗肯循 環(huán)，其典型的熱力系統(tǒng)組成如圖1所示。熱年折嚥汽堆電機抽汽嘯起堆-器IL!l _ J疏水iftfi/kffi低壓洽水購熱粋<b ；si圖1典型壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)原理流程圖汽輪機組壓水堆核電廠汽輪機一般使用低參數(shù)的飽和蒸汽， 汽輪機由一個高壓缸、23 個低壓缸組成，高壓缸、低壓缸之間需要設(shè)置外置式汽水分離器。 高壓缸發(fā)出整 個機組功率的40%50%低壓缸發(fā)出整個機組功率的 50%60%最佳分缸壓力=(0.

4、10.15 )蒸汽初壓。蒸汽再熱系統(tǒng)壓水堆核電廠通常在主汽輪機的高、低壓缸之間設(shè)置汽水分離-再熱器，對高壓缸排汽進行除濕和加熱，使得進入低壓缸的蒸汽達到過熱狀態(tài)， 從而提高低 壓汽輪機運行的安全性和經(jīng)濟性。汽水分離-再熱器由一級分離器、兩級再熱器 組成，第一級再熱器使用高壓缸的抽汽加熱， 第二級再熱器使用蒸汽發(fā)生器的新 蒸汽加熱。分離器的疏水排放到除氧器，第一級、第二級再熱器的疏水分別排放 到高壓給水加熱器。給水回熱系統(tǒng)給水回熱系統(tǒng)由回熱加熱器、回熱抽汽管道、凝給水管道、疏水管道等組成。 回熱加熱器按照汽水介質(zhì)傳熱方式不同分為混合式加熱器和表面式加熱器，其中高壓、低壓給水加熱器普遍采用表面式換

5、熱器，除氧器為混合式加熱器。高壓給水加熱器采用主汽輪機高壓缸的抽汽進行加熱，除氧器采用高壓缸的 排汽進行加熱，低壓給水加熱器采用主汽輪機低壓缸的抽汽進行加熱。高壓給水 加熱器的疏水可采用逐級回流的方式，最終送入除氧器；低壓給水加熱器的疏水 可以全部采用逐級回流的方式，最終送入冷凝器，也可以部分采用疏水匯流方式， 將疏入送入給水管道。給水回熱系統(tǒng)的三個基本參數(shù)是給水回熱級數(shù)、 給水溫度以及各級中的焓升 分配。其中，給水回熱級數(shù)的確定可參考圖 2。圖2回熱系數(shù)對電站熱效率的影響選擇給水回熱級數(shù)時，應(yīng)考慮到每增加一級加熱器就要增加設(shè)備投資費用，所增加的費用應(yīng)該能夠從核電廠熱經(jīng)濟性提高的收益中得到補償

6、；同時，還要盡量避免熱力系統(tǒng)過于復雜，以保證核電廠運行的可靠性。因此，小型機組的回熱 級數(shù)一般取為13級，大型機組的回熱級數(shù)一般取為 79級（選取7級）。壓水堆核電廠中普遍使用熱力除氧器對給水進行除氧，從其運行原理來看， 除氧器就是一個混合式加熱器。來自低壓給水加熱器的給水在除氧器中被來自汽 輪機高壓缸的排汽加熱到除氧器運行壓力下的飽和溫度，除過氧的飽和水再由給 水泵輸送到高壓給水加熱器，被加熱到規(guī)定的給水溫度后再送入蒸汽發(fā)生器。大型核電機組一般采用汽動給水泵， 能夠很好地適應(yīng)機組變負荷運行，可以 利用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽、汽輪機高壓缸的抽汽或者汽水分離再熱器出口的熱再 熱蒸汽驅(qū)動給水泵汽輪機，

7、因而具有較好的經(jīng)濟性。給水泵汽輪機排出的廢汽被 送到主冷凝器。3.2主要熱力參數(shù)選定壓水堆核電廠一、二回路工質(zhì)的運行參數(shù)之間存在著相互制約關(guān)系， 如圖3所示。主系統(tǒng)樂力燉附的砲和溫度Trn . :M HIM MMM壬.冷糾水溫度ii堆芯熱段 ；、絡(luò)水回熱茶統(tǒng)凝汽器圖3典型壓水堆核電廠一、二回路工質(zhì)溫度之間的制約關(guān)系321 回路冷卻劑的參數(shù)選擇從提高核電廠熱效率的角度來看，提高一回路主系統(tǒng)中冷卻劑的工作壓力是 有利的。但是，工作壓力提高后，相應(yīng)各主要設(shè)備的承壓要求、材料和加工制造 等技術(shù)難度都增加了，反過來影響到核電廠的經(jīng)濟性。綜合考慮，典型壓水堆核 電廠主回路系統(tǒng)的工作壓力一般為 1516MP

8、a(15.5)，對應(yīng)的飽和溫度為 342347°C。為了確保壓水堆的安全，反應(yīng)堆在運行過程中必須滿足熱工安全準則，其中之一是堆芯不能發(fā)生水力不穩(wěn)定性，一般要求反應(yīng)堆出口冷卻劑的欠飽和度應(yīng)至 少大于10C，為保險起見，可取欠飽和度大于 1520CO322二回路工質(zhì)的參數(shù)選擇二回路系統(tǒng)需要確定的參數(shù)包括蒸汽發(fā)生器出口蒸汽的溫度與壓力(蒸汽初參數(shù))、冷凝器運行壓力(蒸汽終參數(shù))、蒸汽再熱溫度、給水溫度和焓升分配等。(1) 蒸汽初參數(shù)的選擇壓水堆核電廠的二回路系統(tǒng)一般采用飽和蒸汽， 蒸汽初溫與蒸汽初壓為一一 對應(yīng)關(guān)系。根據(jù)朗肯循環(huán)的基本原理，在其它條件相同的情況下，提高蒸汽初溫 可以提高循環(huán)

9、熱效率，目前二回路蒸汽參數(shù)已經(jīng)提高到 67MPa對于提高核電 廠經(jīng)濟性起到了重要作用，但是受一次側(cè)參數(shù)的嚴格制約，二回路蒸汽初參數(shù)不 會再有大幅度的提高。(2) 蒸汽終參數(shù)的選擇在熱力循環(huán)及蒸汽初參數(shù)確定的情況下，降低汽輪機組排汽壓力有利于提高 循環(huán)熱效率。但是，降低蒸汽終參數(shù)受到循環(huán)冷卻水溫度Tsw,1、循環(huán)冷卻水溫升 ATsw以及冷凝器端差St的限制。除了對熱經(jīng)濟性影響之外，蒸汽終參數(shù)對 汽輪機低壓缸末級葉片長度、排汽口尺寸均有重要影響，因此，需要綜合考慮多 方面因素選擇蒸汽終參數(shù)。凝結(jié)水的溫度為Tcd= T sw,計 A T sw+ St式中，Tsw, 1 循環(huán)冷卻水溫度，按照當?shù)厮臈l

10、件或者國家標準選??； T sw循環(huán)冷卻水溫升，一般為612C；St 冷凝器傳熱端差，一般為310C。忽略凝結(jié)水的過冷度，則冷凝器的運行壓力等于凝結(jié)水溫度對應(yīng)的飽和壓力。(3) 蒸汽中間再熱參數(shù)的選擇蒸汽再熱器使用高壓缸抽汽和蒸汽發(fā)生器新蒸汽加熱，所以汽水分離再熱器 出口的熱再熱蒸汽(過熱蒸汽)比用于加熱的新蒸汽溫度要低 1020C左右。再 熱蒸汽在第一、二級再熱器中的焓升、流動壓降可取為相等。(4) 給水回熱參數(shù)的選擇多級回熱分配可以采用汽輪機設(shè)計時普遍使用的平均分配法，即每一級給水加熱器給水的焓升相等，這種方法簡單易行。每一級加熱器的給水焓升為fw,ophshcdZ1式中，hs 蒸汽發(fā)生器運

11、行壓力對應(yīng)的飽和水比焓，kJ/kg ;hcd 冷凝器出口凝結(jié)水比焓，kJ/kg ;Z 給水回熱級數(shù)。最佳給水溫度可使回熱循環(huán)汽輪機絕對效率達到最大值。采用平均分配法進 行回熱分配時，其最佳給水比焓為h fw,ophcdz h按照蒸汽發(fā)生器運行壓力Psg和最佳給水比焓hfw,op查水和水蒸汽表，可以 確定最佳給水溫度Tfw,op。實際給水溫度Tfw往往低于理論上的最佳給水溫度Tfw,op，通?？梢匀門fw 0.65 0.75 Tfw,op (取 0.7)由壓力和實際給水溫度，再一次通過等焓生分配的方法確定每一級加熱器的焓升。 實際每一級給水焓升為：Z式中，h fw 給水比焓，kJ/kg ;h

12、cd 冷凝器出口凝結(jié)水比焓，kJ/kg ；Z 給水回熱級數(shù)。高壓、低壓給水加熱器均為表面式加熱器，加熱蒸汽分別來自主汽輪機高壓 缸、低壓缸的抽汽。給水加熱器蒸汽側(cè)出口疏水溫度（飽和溫度）與給水側(cè)出口溫度之差稱為上端差（出口端差）9 u ,蒸汽側(cè)蒸汽溫度與給水側(cè)進口溫度之差 稱為下端差（進口端差）9 d，如圖4所示。圖4表面式換熱器的端差對于每一級給水加熱器，根據(jù)給水溫度、上端差即可確定加熱用的抽汽溫度 由于抽汽一般是飽和蒸汽，由抽汽溫度可以確定抽汽壓力。4. 熱力計算方法與步驟進行機組原則性熱力系統(tǒng)計算采用常規(guī)計算法中的串聯(lián)法，對凝汽式機組采用“由高至低”的計算次序，即從抽汽壓力最高的加熱器開

13、始計算，依次逐個計 算至抽汽壓力最低的加熱器。這樣計算的好處是每個方程式中只出現(xiàn)一個未知數(shù)， 適合手工計算。熱力計算過程使用的基本公式是熱量平衡方程、質(zhì)量平衡方程和 汽輪機功率方程 熱平衡計算的一般步驟如下:開始給定原始數(shù)據(jù)查詢t計算熱丈參數(shù)給定裝置效率？7小珂圖5熱力計算的一般流程1. 整理原始資料（1）給水加熱器蒸汽側(cè)壓力等于抽汽壓力減去抽汽管道壓損；（2）給水加熱器疏水溫度和疏水比焓分別為汽側(cè)壓力下對應(yīng)的飽和水溫度和飽 和水比焓；（3）高壓給水加熱器水側(cè)壓力取為給水泵出口壓力（比蒸汽發(fā)生器運行壓力高0.10.2MPa）,低壓給水加熱器水側(cè)壓力取為凝水泵出口壓力（一般取為0.40.5MPa

14、）,取壓力在每級換熱器均勻遞減；（4）給水加熱器出口水溫等于疏水溫度減去出口端差；（5）給水加熱器出口水溫度由加熱器出口水比焓和水側(cè)壓力查水和水蒸汽表確 疋；2. 核蒸汽供應(yīng)系統(tǒng)熱功率計算已知核電廠的輸出電功率為2,假設(shè)電廠效率為n e,NPP,則反應(yīng)堆熱功率為QrNee,NPP蒸汽發(fā)生器的蒸汽產(chǎn)量為DsQr 1hfh hs 1 d hs hfw式中，n 1 回路能量利用系數(shù)；h fh 蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽比焓，kJ/kg ；hs 蒸汽發(fā)生器運行壓力下的飽和水焓，kJ/kg ；h fw 蒸汽發(fā)生器給水比焓，kJ/kg ；Ed 蒸汽發(fā)生器排污率，通常取為新蒸汽產(chǎn)量的1%左右3. 二回路系統(tǒng)各設(shè)備

15、耗汽量計算（1）給水回熱系統(tǒng)熱平衡計算，確定汽輪機各級抽汽點的抽汽量及冷凝器出口凝結(jié)水流量GCd；第j級給水加熱器所需的抽汽量為GesjG fw,jCp,w T fwo, jhew,jh,j式中，G fw,j 第j級給水加熱器的給水流量，kg/s ；T fwi,j , T fwo,j 第j級給水加熱器進口、出口給水溫度，C；h es,j ,hew, j 第j級給水加熱器加熱蒸汽、疏水的比焓，kJ/kg ；n h, j 第j級給水加熱器的熱效率。(2) 汽輪發(fā)電機組耗汽量計算，確定計算工況下汽輪機高壓缸、低壓缸以及汽水分離再熱器的耗汽量;具有Z級抽汽的汽輪機的功率為ZNt,iGt,s ho式中，

16、h o ,hes,1Gt ,s Ges,1 hes,1hes,2Gt ,sGes,ihes,ZZi 1h z 分別為汽輪機進、出口處蒸汽比焓，kJ/kg ；hes ,i汽輪機第i級抽汽點的蒸汽比焓，kJ/kg ；Gs,i汽輪機第i級抽汽點的抽汽量，kg/s ；G t,s汽輪機總的耗汽量，kg/s o根據(jù)上式可以計算得到汽輪機的耗汽量。(3) 給水泵計算，確定給水泵汽輪機的耗汽量；給水泵汽輪機進汽為新蒸汽, 排汽參數(shù)等于高壓缸排汽；給水泵的有效輸出功率為1000G fw H fwpfWp, pfW式中，G fw 給水泵的質(zhì)量流量，kg/s ；H fwp 給水泵的揚程，MPap fw 給水的密度。

17、給水泵汽輪機的理論功率為NN fwp, pN fwp ,tfwp,p fwp,ti fwp,tm fwp,tg式中，n fwp,p 汽輪給水泵組的泵效率；n fwp,ti , n fwp,tm , n聞向一分別給水泵組汽輪機的效率、機械效率和減速器效率。 給水泵汽輪機的耗汽量為G fwp,sN fwp,t式中，Ha 給水泵汽輪機中蒸汽的絕熱焓降，kJ/kg（4） 確定對應(yīng)的新蒸汽耗量 G，進一步求出對應(yīng)的給水量G fw，由G fw與各級 加熱器的疏水量，求出G；d（5） 比較Gcd與GCd，若相對誤差大于1%返回步驟（1）進行迭代計算，直到 滿足精度要求為止。（6）確定二回路系統(tǒng)總的新蒸汽耗量

18、nGfhGs,ii 14. 核電廠熱效率計算根據(jù)以上步驟計算得到的新蒸汽耗量，計算反應(yīng)堆的熱功率I_ ' G fh hfh h fwdG fh hs h fwQr 1進而可以計算出核電廠效率為e,NPPQr5. 計算精度判斷將計算得到的核電廠效率e,NPP與初始假設(shè)的e,NPP比較，若絕對誤差小于0.1%,即完成計算，否則以e,NPP為初始值，返回步驟2進行迭代計算。5. 設(shè)計與熱力計算按照初步設(shè)計基本流程，首先確定壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)原則方案， 并根據(jù)已知條件和給定參數(shù)，選擇確定一、二回路工質(zhì)的主要熱力參數(shù)，然后采 用定功率計算法對熱力系統(tǒng)原則方案進行 100%»率下

19、的熱平衡計算，確定核電 廠效率、總蒸汽產(chǎn)量、總給水量、汽輪機耗汽量、給水泵功率和揚程等主要參數(shù)， 為二回路熱力系統(tǒng)方案設(shè)計和優(yōu)化提供基礎(chǔ)。5.1已知條件和給定參數(shù)初步設(shè)計所依據(jù)的已知條件和給定參數(shù)如表 1所示序號項目符號單位取值圍或數(shù)值1核電廠輸出電功率MW10002一回路能量利用系數(shù)10.99 1.0 取 0.9943蒸汽發(fā)生器排污率d1.05%4汽輪機組相對效率i0.780.90高壓缸取0.79 ,低壓缸取0.895汽輪機組機械效率m0.98 0.99 取 0.986發(fā)電機效率ge0.98 0.99 取 0.987新蒸汽壓損 p fhMPa pfh= (3%7% Pfh 取 5%8再熱蒸汽

20、壓損 p rhMPa prh < 10漸取 6%9回熱抽汽壓損p e, jMPa pe, j = ( 3 5% pe 取 4%10低壓缸排汽壓損 p cdkPa5%11高壓給水加熱器出口端差0h,uC312低壓給水加熱器出口端差0l,uC213加熱器效率n h0.97 0.99 取 0.9814給水泵效率n fwp,p0.5815給水泵汽輪機效率n fwp,ti0.78 0.9 取 0.816給水泵汽輪機機械效率n fwp,tm0.9017給水泵汽輪機減速器效率n fwp,tg0.9818循環(huán)冷卻水進口溫度T sw,1C2419循環(huán)冷卻水溫升 T swC68取720冷凝器傳熱端差S TC

21、310取45.2熱力系統(tǒng)原則方案確定擬設(shè)計的壓水堆核電廠輸出電功率為 1000MW，屬于大型機組，按照第3節(jié) 介紹的基本思想，選擇確定二回路熱力系統(tǒng)原則方案， 并參照圖1的形式，繪制 其原理流程圖。5.3主要熱力參數(shù)選定在選定的二回路熱力系統(tǒng)原則方案的基礎(chǔ)上， 按照第3.2節(jié)介紹的基本思想, 選擇確定熱平衡計算所需的主要熱力參數(shù)。表2主要熱力參數(shù)確定序 號項目符號單位計算公式或來源數(shù)值1反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)運行 壓力P cMPa選定，151615.52反應(yīng)堆冷卻劑的飽和溫 度T c,sC查水和水蒸汽表確疋344.793反應(yīng)堆出口冷卻劑過冷 度 T subC選定，152017.794反應(yīng)堆出口冷卻劑

22、溫度T coCT co =T c,s - T sub3275反應(yīng)堆進出口冷卻劑溫 升 T cC選定，3040376反應(yīng)堆進口冷卻劑溫度T ciCT ci =T co - T c2907二回路蒸汽壓力P sMPar 選定676.58蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽 溫度T fhCPs對應(yīng)的飽和溫度280.869蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽 干度X fh%給定99.7510循環(huán)冷卻水溫升 T swC選定68711冷凝器傳熱端差STC選定310512冷凝器凝結(jié)水飽和溫度T cdCT cd =Tsw,1 + T sw + ST3613冷凝器的運行壓力P cdkPaTcd對應(yīng)的飽和壓力5.94714高壓缸進口蒸汽壓力P h

23、,iMPa新蒸汽壓損5%6.17515高壓缸進口蒸汽干度X h,i%散熱導致焓值下降， 造成干度下降99.5116高壓缸效率n h,i選定0.7917高壓缸排汽壓力P h,zMPa根據(jù)取佳分缸比選疋0.741（分 缸比0.12）18高壓缸排汽干度X h,z%由效率等計算86.1519汽水分離器進口蒸汽壓 力P sp,iMPa等于高壓缸排氣壓 力0.74120汽水分離器進口蒸汽干 度X sp,i%等于高壓缸排氣干 度86.1521第一級再熱器進口蒸汽 壓力P rh1,iMPa考慮4%勺壓損0.71122第一級再熱器進口蒸汽 干度X rh1,i%選定99.523第二級再熱器進口蒸汽 壓力P rh2

24、,iMPa考慮2%勺壓損0.69724第二級冉熱器進口蒸汽 溫度T rh2,iC平均焓升計算214.311525第二級再熱器出口蒸汽 壓力P rh2,zMPa考慮壓損為2%0.68326第二級再熱器出口蒸汽 溫度T rh2,zC平均焓升計算265.8588527低壓缸進口蒸汽壓力P l,iMPa考慮壓損0.002Mpa0.68128低壓缸進口蒸汽溫度T i,iC根據(jù)熱再熱蒸汽焓 值計算265.828829低壓缸效率n i,i選定0.8930低壓缸排汽壓力P l,zMPa冷凝器壓力與排汽 壓損之和0.0059331低壓缸排汽干度X l,z%根據(jù)低壓缸效率等 計算88.8332回熱級數(shù)Z選定633

25、低壓給水加熱器級數(shù)Z L選定434高壓給水加熱器級數(shù)Z H選定235給水回熱分配 h fwkJ/kguh fwhcdhfwz99.4636第1 級 回 熱 器 參 數(shù)第1級進口給水壓力MPa凝水泵出口壓力，因 為凝水泵對凝水做 功加壓0.5第1級進口給水比焓h lfwi, 1kJ/kgh lfwi, 1= hlfwo, 0146.6448第1級出口給水比焓h lfwo, 1kJ/kgh lfwo, 1 = h lfwi, 1+ h fw246.1048第1級進口給水溫度T lfwi,1C按(P cwp ,h lfwi, 1 ) 查 水蒸汽表35第1級出口給水溫度T lfwo, 1C按(P cw

26、p, h lfwo, 1 )查 水蒸汽表58.71第1級汽側(cè)疏水溫度C出口給水溫度與出 口端差之和60.71第1級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表254.06第1級汽側(cè)壓力MPa查水蒸氣表0.02058第2 級 回 熱 器 參第2級進口給水壓力MPa考慮均勻壓降0.49第2級進口給水比焓h lfwi,2kJ/kgh lfwi,2 = h lfwo, 1246.1048第2級出口給水比焓h lfwo, 2kJ/kgh lfwo, 2 = h lfwi, 2+h fw345.56第2級進口給水溫度T lfwi, 2C按(P cwp ,h lfwi, 2 )查 水蒸汽表58.71第2級出口給水溫度T

27、 lfwo, 2C按(P cwp, h lfwo, 2 ) 查 水蒸汽表82.45數(shù)第2級汽側(cè)疏水溫度c出口給水溫度與出 口端差之和84.45第2級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表353.61第2級汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表0.05657第3 極 回 熱 器 參 數(shù)第3級進口給水壓力MPa 考慮均勻壓降0.48第3級進口給水比焓h lfwi, 3kJ/kgh lfwi, 3= hlfwo, 2346.56第3級出口給水比焓h lfwo,3kJ/kgh lfwo,3 = h lfwi, 3+ Ah fw445.02第3級進口給水溫度T Ifwi, 3c按(P cwp ,h lfwi, 3 )查 水

28、蒸汽表82.45第3級出口給水溫度TlfWo, 3c按(P cwp, hlfwo, 3 ) 查水蒸汽表106.09第3級汽側(cè)疏水溫度c出口給水溫度與出 口端差之和108.09第3級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表453.235第3級汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表0.13431第4 級 回 熱 器 參 數(shù)第4級進口給水壓力MPa考慮均勻壓降0.47第4級進口給水比焓h lfwi,4kJ/kgh lfwi, 4= h lfwo, 3445.02第4級出口給水比焓h Ifwo, 4kJ/kgh lfwo,4 = h lfwi, 4+ Ah fw544.48第4級進口給水溫度T Ifwi, 4c按(P cw

29、p ,h lfwi, 4 ) 查 水蒸汽表106.09第4級出口給水溫度T Ifwo, 4c按(P cwp, h lfwo, 4 )查 水蒸汽表129.54第4級汽側(cè)疏水溫度c出口給水溫度與出 口端差之和131.54第4級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表552.88第4級汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表0.2828237除氧器進口給水比焓h dea,ikJ/kgh dea,ihlfwo,Z l544.4838除氧器出口給水比焓h deakJ/kgh dea= h dea,i + A h fw643.9439除氧器出口給水溫度T deach dea對應(yīng)的飽和水 溫度148.7340除氧器運行壓力P de

30、aMPaT dea對應(yīng)的飽和壓 力0.460141高壓加熱器給水0參數(shù)第6級第6級進口給水壓力MPa給水泵出口壓力因 為給水泵對給水加 壓6.6第6級進口給水比焓h hfwi,6kJ/kgh hfwi, 6= hhfwo, 5643.94第6級出口給水比焓h hfwo, 6kJ/kgh hfwo, 6 = h hfwi, 6 + Ah fw743.40第6級進口給水溫度T hfwi,6c按(P cwp ,h hfwi, 6 ) 查 水蒸汽表151.837第6級出口給水溫度T hfwo, 7c按(P cwp, h hfwo, 1 ) 查 水蒸汽表174.821第6級汽側(cè)疏水溫度c出口給水溫度與出

31、 口端差之和177.821第6級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表753.57第6級汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表0,9534第7級第7級進口給水壓力MPar考慮壓降6.55第7級進口給水比焓h hfwi,7kJ/kgh hfwi,7 = h hfwo, 6743.40第7級出口給水比焓h hfwo, 7kJ/kgh hfwo, 7 = h hfwi, 7+ Ah fw842.86第7級進口給水溫度T hfwi, 7c按(P cwp ,hhfwi, 7 ) 查水蒸汽表174.821第7級出口給水溫度Thfwo, 7c按(P cwp, hhfwo, 7 ) 查水蒸汽表197.40第7級汽側(cè)疏水溫度c出口

32、給水溫度與出 口端差之和200.40第7級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表854.18第7級汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表1.567942低壓缸抽汽參數(shù)第1級第1級抽汽壓力P les, 1MPa汽側(cè)壓力與壓損之 和0.0214第1級抽汽干度X les, 1%根據(jù)效率計算90.02第1級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2377.41第2級第2級抽汽壓力P les,2MPa汽側(cè)壓力與壓損之 和0.05892第2級抽汽干度X les, 2% 根據(jù)效率計算94.49第2級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2525.49第3級第3級抽汽壓力P les, 3MPa汽側(cè)壓力與壓損之 和0.1399第3級抽汽干度X le

33、s, 3%根據(jù)效率計算98.92第3級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2666.18第4級第4級抽汽壓力P les,4MPa汽側(cè)壓力與壓損之 和0.2946第4級抽汽干度X les, 4%根據(jù)效率計算過熱第4級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2803.09643高壓缸抽汽第6級第6級抽汽壓力P hes,6MPa汽側(cè)壓力與壓損之 和0.99354第6級抽汽干度X hes, 6%根據(jù)效率計算83.76第6級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2448.787第7級第7級抽汽壓力P hes, 7MPa汽側(cè)壓力與壓損之 和1.63323第7級抽汽干度X hes, 7%根據(jù)效率計算86.5第7級抽汽比焓kJ/kg

34、查詢水蒸汽表2531.8944再熱器抽汽參數(shù)第來自高壓缸的抽汽壓力MPa選定3.121級抽汽干度%根據(jù)效率計算89.46抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2614.86疏水比焓kJ/kg查詢水蒸汽表1018.9756第2級來自新蒸汽的抽汽壓力MPa考慮壓損后的壓力6.11（壓損取6%）抽汽溫度C查詢水蒸汽表276.7744抽汽干度%選定99.4抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2783.348疏水比焓kJ/kg查詢水蒸汽表1219.877345再熱器中的平均焓升kJ/kg選定117.66、Matlab程序運行及其結(jié)果6.1根據(jù)上述表格中的部分參數(shù)，整理和求出以下參數(shù)值:項目數(shù)值給水密度(Kg/m3)9

35、18.19發(fā)電功率(KW)1000MW給水泵效率n fwp,p0.58排污率d1.05%給水泵汽輪機效 率 n fwp,ti0.8一回路能量利用系數(shù)10.994給水泵汽輪機機 械效率 T fwp,tm0.9低壓缸效率“0.89給水泵汽輪機減 速器效率n fwp,tg0.98汽輪機組機械效率m0.98蒸汽發(fā)生器出口 新蒸汽比焓(kj/kg )2774.9846發(fā)電機效率ge0.98蒸汽發(fā)生器給水比焓(kj/kg )842.86加熱器效率n h0.98蒸汽發(fā)生器運行 壓力下的飽和水焓(KJ/kg)1241.17給水泵揚程(MPa)6.7高壓缸排氣干度0.8615第一級再熱器的 干度0.995高壓缸

36、出口焓(KJ/kg)2480.12高壓缸進口蒸汽焓(KJ/kg)2774.9782低壓缸進口焓(KJ/kg)2988.3463低壓缸出口焓(KJ/kg)2296.4958汽水分離再熱器 第一級抽氣焓(KJ/kg)2614.86汽水分離再熱器1018.9756汽水分離再熱器2783.348第一級疏水焓(KJ/kg)第二級抽氣焓(KJ/kg)汽水分離再熱器 第二級疏水焓(KJ/kg)1219.8773分離器分離水比焓(KJ/kg)707.227高低壓加熱器中 的平均焓升99.46再熱器中的平均焓升(KJ/kg)117.66.2根據(jù)以上得出的參數(shù)，用 Matlab編程迭代計算，如下:* MATLAB

37、 R2012aFile £dit DeRug Parallel desktop V/indow 旦已 Ip於電刁eCurrent Folder: G:MATILABQ占ShortcuT5 超 How to Add If What5 New>> Ne=10A5： Ed=0.0105; nl=0.594;nli=0.89; nm-0.58; nge-098;nh=08;HKvp=&.7 pw=918.19; nfwpp=0.5S： nfwpti = 0 侶： nfwptmO.9;nfwptg=0.9S;Hfh=2774.9846;Hg = 842.&6： Hp

38、5L241.17; jthz=0.3615： fii xzl=U995; _* Start光發(fā)電叼率(KW)光一®路育囲!l用葩%任壓缸內(nèi)效率盹:說機M械雄隔發(fā)電柯施勁哄賽敦至沁煤揚程96給水毎度漏水泵汽輪機內(nèi)雄瞬?K泵汽頤機械雄瞬帰施mil器雄刪破生器比口肝蒸汽匕朋(kj/kg)隔唸主器給水他(M/kg )決;它芒t舷行壓尢下的宜初皿(lg/kg )開高壓曲凸千度陰笛一級再熱器的干度|OVRG:MATLAB«pod 4llvxlrQHho=24B0.12： Hhi=2774,9782; Hli=3938,3463; Hlo-2296.4g5S； Hsrh 1 = 2614

39、.86;Hzsl=1013.9756; H5rh22733,343; Hzs2 = 1219,8773;HRv=7D7.227; hl=9946； h2 = H7.氏-vpod 4cvulnui MATLAB R2012aDeug Parallel desktop Window 旦曰 Ip於町e|d0El|霸 Current Folder:ShortcuTS _f How to Add If What5 New先竊士缸出口刪弗圧壓缸進口熔開任圧缸出口塔箔汽水分離再捺器筲_確煢焙 為珈分禽再桃筲一zK 転亦分離再?擁 P 備汽水分聶再熱器篦Hi削* 瑚離器分執(zhí)比澤開哥玉至加熱器B的刊游升鴻闿善中

40、齊平均焙升Hfwi=146.644S 246.10 B45.56 445.02 544.48 &43.94 74J.40j鳴各斟熙器逬焙(lg/kg )Hfwo-246.10 45.56 445.02 544.4S 643,94 743,40 &42.36J;先各叭忙H匚恰(切屹；Hc= 2377,40 2525.J9 2666.18 2SQ3.O96 2480,12 2448JB7 2531.89;規(guī)每一譏十哈蘆口貳誘世現(xiàn)存豆Hw=254,06 353.61 451535 552.38 0 75S.57 854.13;堯每一砂水址臥器i?冰比疽H-10Qfor Gslp= 1

41、00:3000fx f ab5(H-Hfwo5)VHfLv<J(5<0.003* I亓.1f* StartOVR1 MATLAB R2012aFile £dit Deug Parallel Qe號 ktop Window 旦&lpd0 £)物Current Folder:G:MATLABQ咀ShortcutsHow to Add Ifl What's NewH 二 QTH Fwo(4)± (G heS(l)+Gh e&(2) + Gsc 1+Gzc 2)*Hlw(6)+<jsdea*H ho+Hfw'<jl

42、p*(xzl -xhz)/xhzyG fw-亠break 曽I詔 endfor Gfw=G5lp:3000;Nfwpp= 1000*GRv* Hfwp/ p w;王:臺去泵有效"率Nfwpt- Nhvpp/(nfwpp >fwptm *rfwptg)':治 K 琴匸吒率G sfwp - Nfwpt/(Hf h - Hh o)j"給水珮充氣匯Ds=Gh/(l+Ed); Gd=Gfw-Ds;%血先護蒸氣氣星Ed淘排爸量XGdp+Gd+Gsfwpj餡僅©纟氷>GI es (4> h l*X/(Hc(4)-Hw(4)/n h;GI倍=(h laX

43、-nh*Gks(4r(Hw(4)-HwR)/(hk -Hw(3/n h;辛匚=hX-r十&”封一Ui*2； 1/ Hc；2 -H制*.，'廠：Gle5(lr(hrX-nh*(Gles(2) + Gk5(3)+Gl«4)*(Hw(2)-Hwl)y(Hc(l-Hw(l )/rh：wl = (x-6les(l)-Gl« 莎 £1 廿門 Hli-HlQ + GlM匚 HGI 科+Wl=wl*nm*nge;W2=106-Wl;監(jiān)蟲程序GIe指旳基任壓給水再熱8".括號內(nèi)數(shù)學為繼蠢 謝詢朧為高低壓缸！Gsi+ l=Gslpsrhl- Hzsl)；幣鷲

44、七再硼汽量fx Gi+i 2=Gsl p*h2/(nh*(H srh2 - Hz52);%第二再熱抽:靈-srr* Start|OVRFile Edit Deug Parallel yektop Window 旦 ul#:Q e5 鼎刁 BCurrent Folder:G:MATLAB口匡）ShortcuT? _f How to Add l£| Whati Newpod 4匸芒nodkp反應(yīng)堆熱功遞mw）* Iipr4 StartQrdimp（'汽鴕機直壓遼睥氣量kg/oGshp品pC汽輪杭尼.玉宜蛇氣晝kg/= ）Gwlpdkp （篇一再刼器耗氣量炯記）Gsriildimp

45、凈二再¥隅耗嘔kg/5'JGsrhZ血成海器軋氣晝 曲/訓G&deadisp （彎水泵汽輪機耗氣& kg/s'GsMpdimpC第汎泵給水量kg/fjGfw品成給咚泵協(xié)程IVIP謂Jx Hfwp* I冊卜XMATLAB R2012a運行結(jié)果如下:*、MATLAB R2012aFile £dit Deug Parallel desktop Window 旦已山D 日 於町55 團 | Current Folder； G：MATLAB口 由Shortcuts 團 Hovyf to Add Ji What's New4c4uxlnuNepp

46、 =I0.3269憨機高盜L耗氣屋kq/sGshp =1.4172e4-O3OVRA* MATLAB R2012aT 0 ®File £dit Debug Parallel desktop Vtfndow 旦創(chuàng)腎ID曰|為巧B|摂兇團| Current Folder: G:MATLAB4upod 4c9unoShortcuTS 由 How to Add _d 'Vvhat'i New 給氣器譽三屋kg/sI17.4036Gsdea =給7%泵汽羌n耗m雖kg/5Gsfwp =76.7715給?K泵洽拱量kg/sG仙=15S7A* StartirFile &#

47、163;dit Oeug Parallel ektop Window 旦創(chuàng)腎i D曰|晶町eCurrent Folder:G:MATLABtlJfflpcu.芝芒noShortcuT?由 How to Add _tl Whati New 給水泵擁MPaHfwp =S.7000第1級高璘水加可就汽量kg性ans =74,0247篇2級高毆加哺橋抽汽星也ans -I79.3326AirOVRFile Edit Debuq Parallel DesktopWi n d o w Help曰|昭刁e to o? 0 | Current Folder: G:MATLAB口囤Shortcuts El How

48、 to Add ±1 What's Newvpo亠i-ll匸 Bbno43,3356苕2級高壓SftzK加熱器抽汽量kg/Ejris -46.4992誌3怨商迂紿水肚劭磚近雖響方dns =47.7373* StartlOvK 腫松 MATLAB R2012aFile Edit Debuq Parallel Desktop Window HelpO aShortcuts Z1 How to Add 列 What's Ne宿員：紛 Current Folder:GMVIATLAE4&4992ans =47.7S73ans -49.1733a'»i

49、nrOVR5.4熱平衡計算結(jié)果序號項目符號單位計算結(jié)果1核電廠效率Nepp%32.692反應(yīng)堆功率G lesiMW3.0593e+063蒸汽發(fā)生器總蒸汽產(chǎn) 量DsKg/s1.5705e+034汽輪機高壓缸耗汽量G shpKg/s1.4172e+035汽輪機低壓缸耗汽量G sipKg/s9986第一級再熱器耗汽量Gsrh1Kg/s74.96787第二級再熱器耗汽量Gsrh2Kg/s76.52218除氧器耗汽量GsdeaKg/s37.40369給水泵汽輪機的耗汽 量G9 sfwpKg/s76.771510給水泵的給水量GfwKg/s158711給水泵揚程H 廠1 fwpMPa6.700012高壓缸抽汽量第1級高壓給水再熱 器抽汽量G hes1Kg/s74.0247第1級高壓給水再熱 器抽汽量G hes2Kg/s79.322613低壓缸抽汽量第1級低壓給水再熱 器抽汽量Gles1Kg/s45.3856第2