燃煤鍋爐房煙氣脫硫除塵

1、課程設計說明書燃煤鍋爐房煙氣脫硫除塵目錄1 總 論11.1 概述11.2 煙氣脫硫方法分析11.2.1 石灰石石灰法21.2.2 鈉堿法31.2.3 雙堿法31.2.4 氧化鎂法31.2.5 氨法31.3 煙氣除塵方法分析41.4設計依據(jù)和原則52 除塵脫硫系統(tǒng)62.1 方案的確定及其論證62.2 工藝流程描述72.2.1 煙氣脫硫除塵工藝流程72.2.2 煙氣脫硫除塵基本原理82.2.3 濕式除塵脫硫的廢水處理83 工藝計算103.1 排煙量及煙塵和二氧化硫濃度的計算103.1.1 標準狀態(tài)下理論空氣量103.1.2 標準狀態(tài)下理論煙氣量103.1.3 標準狀態(tài)下的實際煙氣量103.1.4

2、標準狀態(tài)下煙氣含塵濃度103.1.4 標準狀態(tài)下煙氣中含二氧化硫濃度113.2 除塵效率123.2.1 除塵效率123.2.2 除塵器的選擇123.3 管網(wǎng)阻力及壓損的計算14管徑的確定143.3.2 摩擦壓力損失143.3.3 局部壓力損失153.3 煙囪的設計163.3.1 煙囪高度的確定163.3.2 煙囪直徑的確定164 主要附屬設備的選型及設計184.1 標準狀態(tài)下風機風量的計算184.2 風機風壓的計算184.3 電動機功率的計算194.4 清水池及沉淀池的面積計算20液氣比的確定20清水池和沉定池面積計算204.5 設計圖紙205 設計體會21參考文獻211 總 論1.1 概述隨

3、著經(jīng)濟和社會的發(fā)展，燃煤鍋爐排放的二氧化硫嚴重地污染了我們賴以生存的環(huán)境。由于中國燃料結構以煤為主的特點，致使中國目前大氣污染仍以煤煙型污染為主，其中塵和酸雨危害最大，且污染程度還在加劇。因此，控制燃煤煙塵的SO2對改善大氣污染狀況至關重要。高溫氣體凈化主要包括脫硫和除塵兩部分，此外還須脫除HCI、HF和堿金屬蒸汽等有害雜質。在常規(guī)工藝中，脫硫和除塵作為獨立的單元操作分別在各自的裝置中完成。而在脫硫除塵一體化工藝過程中，將脫硫和除塵兩個單元操作結合起來，即在一個操作單元中既達到除塵的目的又滿足脫硫的要求。脫硫除塵一體化操作可以簡化工藝流程，節(jié)約設備投資。因而，研究開發(fā)適合于我國燃煤鍋爐煙氣脫硫

4、除塵一體化設備具有重要的使用價值。目前煙氣脫硫除塵一體化裝置主要是通過工藝改造和設備優(yōu)化組合來實現(xiàn)脫硫除塵的目的，很少有人來通過改良脫硫除塵劑的配方來實現(xiàn)這一目的。假如能夠在現(xiàn)有的成熟的高效率脫硫工藝的基礎上，在投資成本和運營成本都不高的情況下，通過一些工藝的改良和脫硫藥劑的改善來提高其除塵效率，使得該脫硫除塵一體化裝置既有良好的脫硫效果，又能獲得較高的除塵效率。這種技術的研制和開發(fā)一定會有很好的推廣價值，產(chǎn)生良好的社會效益和經(jīng)濟效。1.2 煙氣脫硫方法分析 在國際上，工業(yè)發(fā)達國家對二氧化硫的排放有嚴格的標準，燃煤廠普遍安裝了煙氣脫硫裝置。其中絕大部分脫硫采用的是石灰石石灰法。日本和德國是世界

5、上脫硫石膏的主要生產(chǎn)國和利用國，美國、英國、奧地利、荷蘭等國，也均取得了較好的經(jīng)濟和社會效益。 煙氣脫硫治理分干法和濕法2種。目前使用范圍最廣的脫硫方法是濕法脫硫，約占脫硫總量的80以上。常用的濕法脫硫方法，根據(jù)其所選用的吸收劑不同，又可分為石灰石石灰法、鈉堿法、雙堿法、氧化鎂法、氨法等。 石灰石石灰法煙氣脫硫工藝中的石灰石法，主要采用細度200-300目的石灰石粉與水混合后制成石灰石漿液，然后輸送至吸收塔內，再通過噴淋霧化裝置使其與煙氣接觸，并吸收煙氣，從而達到脫硫的目的。該工藝需配備石灰石粉碎與化漿系統(tǒng)。由于石灰石活性較低，脫硫過程需通過增大吸收液的噴淋量，提高液氣比，以保證達到足夠的脫硫

6、效率，因此，采用該方法脫硫的運行費用較高。石灰法是用石灰粉代替石灰石，石灰粉活性大大高于石灰石，可提高脫硫效率。石灰法存在的主要問題是塔內容易結垢，引起氣液接觸器(噴頭或塔板)的堵塞。流程見圖1-2-1 鈉堿法 鈉堿法采用碳酸鈉或氫氧化鈉等堿性物質吸收煙氣中的SO2，并可副產(chǎn)高濃度SO2氣體或Na2SO3，它具有吸收劑不揮發(fā)、溶解度大、活性高、吸收系統(tǒng)不堵塞等優(yōu)點，適合于煙氣SO2濃度較高的廢氣S02吸收處理。但同時也存在副產(chǎn)品回收困難、運行費用高等缺點。1.2.3 雙堿法 雙堿法Na2CO3/Ca(0H)2是在石灰法基礎上結合鈉堿法，利用鈉鹽易溶于水，在吸收塔內部采用鈉堿吸收SO2。吸收后的

7、脫硫液在再生池內利用廉價的石灰進行再生，從而使鈉離子能循環(huán)吸收利用。該工藝是在綜合石灰法與鈉堿法的特點基礎上通過改進的結果。主要解決了石灰法在塔內易結垢的問題，又具備鈉堿法吸收效率高的優(yōu)點。 脫硫副產(chǎn)物主要為亞硫酸鈣或硫酸鈣(氧化后)。與氧化鎂法相比，鈣鹽不具污染性，因此不產(chǎn)生廢渣的二次污染。1.2.4 氧化鎂法 氧化鎂法采用氧化鎂與SO2反應得到亞硫酸鎂與硫酸鎂，它們通過煅燒可重新分解出氧化鎂，同時回收較純凈的SO2氣體，脫硫劑可循環(huán)使用。由于氧化鎂活性比石灰水高，脫硫效率也較石灰法高。它的缺點是氧化鎂回收過程需煅燒，工藝較復雜，但若直接采用拋棄法，鎂鹽會導致二次污染，總體運行費用也較高。

8、氨法 氨法采用氨水作為SO2的吸收劑，SO2與NH3反應可產(chǎn)生亞硫酸氨、亞硫酸氫氨與部分因氧化而產(chǎn)生的硫酸氨。根據(jù)吸收液再生方法的不同，氨法可分為氨酸法、氨亞硫酸氨法和氨硫酸氨法。氨法主要優(yōu)點是脫硫效率高(與鈉堿法相似)，副產(chǎn)物可作為農(nóng)業(yè)肥料。 由于氨易揮發(fā)，使吸收劑消耗量增加，脫硫劑利用率不高；脫硫對氨水的濃度有一定的要求，若氨水濃度太低，不僅影響脫硫效率，而且水循環(huán)系統(tǒng)龐大，使運行費用增大：濃度增大，勢必導致蒸發(fā)量的增大，對工作環(huán)境產(chǎn)生影響。而且氨易與凈化后煙氣中的SO2反應，形成氣溶膠，使得煙氣無法達標排放。氨法的回收過程也是較為困難的，投資費用較高，需配備制酸系統(tǒng)或結晶回收裝置，如中和

9、器、結晶器、脫水機、干燥機等，系統(tǒng)復雜，設備繁多，管理、維護。1.3 煙氣除塵方法分析 通過煙氣除塵，對空氣中的粉塵顆粒物質進行處理，達到治理和防范粉塵污染的作用，從而改善空氣質量，改善人類的生存和發(fā)展的環(huán)境，對人們生活質量的提高起到了積極的作用。煙氣除塵是指利用各種除塵對空氣中的粉塵顆粒污染物進行處理的技術。下面主要的工業(yè)鍋爐煙氣除塵方法1.4設計依據(jù)和原則鍋爐設備是燃料的化學能轉化為熱能，又將熱能傳遞給水，從而產(chǎn)生一定溫度和壓力的蒸汽和熱水的設備。鍋爐型號：SZL61.6型，SZ雙鍋筒縱置式，L鏈條爐排，6蒸汽鍋爐額定蒸發(fā)量為若干t/h 或熱水鍋爐額定供熱量為若干104kcal/h新單位制

10、應為MW。(1)燃料燃燒就是供給足夠的氧氣，也就是想爐膛內供給足夠的空氣。(2)冬季室外溫度：-1，設備安裝在室外，考慮在冬天設備的防凍措施，以及冬季排氣冷凝形成的水霧、煙霧等。(3)按鍋爐大氣污染物排放標準（GB 132712001）中二類區(qū)標準執(zhí)行，故建地應在二類區(qū)：城鎮(zhèn)規(guī)劃中確定的居住區(qū)、商業(yè)交通居民混合區(qū)、文化區(qū)、一般工業(yè)區(qū)和農(nóng)村地區(qū)。(4)在設計過程中要考慮各除塵器的除塵效率，設備用費等各項技術經(jīng)濟條件。通過計算，根據(jù)工況下的煙氣量、煙氣溫度及達到的除塵效率選擇除塵器。我選擇的是XL型旋流式水膜脫硫除塵技術工藝，這是一種非常典型的濕法煙氣脫硫除塵工藝，具有結構簡單、壓力損失小、操作穩(wěn)

11、定、脫硫除塵效率高等優(yōu)點。(5)根據(jù)氣液相對運動的不同，噴霧除塵脫硫裝置可以分為逆流型和錯流型。逆流型是煙氣向上運動，霧滴由噴嘴噴出向下運動，使氣液得以充分混合，完成除塵脫硫過程;錯流型是霧滴由噴嘴向下噴出，而煙氣水平流動。此外，在一些噴霧脫硫塔中，還有采用順流型的，即煙氣向上運動，霧滴由噴嘴向上噴出，與煙氣同向流動，來增加氣液接觸時間，提高傳質效果，同時與逆流布置相比可以減小壓力損失，但在應用中還是以逆流型更為常2 除塵脫硫系統(tǒng)2.1 方案的確定及其論證脫硫裝置按其結構不同分噴淋塔式、水浴式、文丘里式及水膜式等。但基本上都由噴射裝置、罐(塔)體、旋流板、灰水池、清水池、循環(huán)泵及管路系統(tǒng)等部分

12、組成。脫硫裝置的折算阻力一般300 Pa以下, 根據(jù)國家標準規(guī)定,除塵器的折算阻力必須小于1 200 Pa,因此在多管除塵器后加裝脫硫裝置時,首先應對多管除塵器的阻力進行測試,如多管除塵器的阻力小于900 Pa,則可直接串聯(lián)脫硫裝置;如果多管除塵的阻力大于900 Pa,串聯(lián)脫硫裝置后,整個除塵、脫硫系統(tǒng)的總阻力就有可能大于1 200 Pa,原鍋爐配套引風機就不能滿足正常運行要求,使鍋爐易產(chǎn)生正壓燃燒,這時只需在原有型號的基礎上將引風機的電機功率加大一號,即可滿足鍋爐運行要求。其次,在脫硫改造時,可根據(jù)鍋爐除塵室的實際情況,靈活布置脫硫裝置,該裝置既可安裝在多管除塵器與引風機之間(負壓段),也可

13、安裝在引風機之后(正壓段)。安裝在負壓段的優(yōu)點是:因脫硫裝置進一步去除了煙氣中的粉塵,可減輕粉塵對引風機葉輪的磨擦,延長風機使用壽命。安裝在正壓段的優(yōu)點為:可避免因脫硫裝置脫水不良,引起的風機及煙道腐蝕。兩者均有利弊。由于組合式除塵脫硫系統(tǒng)先由多管除塵器去除了大部分粉塵,脫硫裝置所需的灰水沉淀池,比其他濕式除塵器的灰水沉淀池小得多,耗水量也比其他濕式除塵器小。因此這種除塵脫硫系統(tǒng)既適合于場地窄小的鍋爐房的脫硫改造。也適合新建鍋爐房的除塵脫硫。文丘里噴淋裝置和XL型旋流式水膜脫硫除塵器的特點：造價低，安裝方便，重量輕，降低了設備價格，是用戶理想的鍋爐配套產(chǎn)品。(1)文丘里霧化裝置以文氏管為基礎優(yōu)

14、化改進而成，保留文氏管的優(yōu)點。(2)文丘里為矩形截面，臥式布置，方便安裝。(3)文丘里內的噴淋裝置為內噴順流式，霧化均勻，316L或同等的材料制作。(4)文丘里內煙氣流速極高，耐磨材料能保證文丘里的正常使用。采用機械加工的花崗巖，內表面光滑，耐腐蝕，耐磨損，耐高溫，降低煙氣的摩擦和壓力損失。(5)水膜脫硫除塵器煙氣進口采用切向進口方式，空氣動力場合理，提高除塵脫硫效率和減少系統(tǒng)阻力。(6)筒體采用外部碳鋼結構，內襯花崗巖，中間澆注料模具成型，內表面光滑，能承受300以下的高溫煙氣，設備整體強度大大增加，同時延長了設備的使用壽命。(7)內部水膜系統(tǒng)由環(huán)形水管和水槽組成，水槽形成的水膜保證在筒體內

15、壁形成連續(xù)不斷的水膜層，避免漏膜斷膜現(xiàn)象，這是保證除塵脫硫效率的一個主要因素之一。(8)水槽材質為耐酸堿耐高溫的陶瓷燒結而成，采用分段溢流結構，水膜均勻，耗水量減少。(9)水槽和筒體制作為整體結構，確保水槽處不漏水漏風，水槽內擋板能更好的防止水膜層被煙氣沖擊、破壞和帶走。(10)水膜脫硫除塵器內部平整光滑，使耗水量降低至原來的2/3，降低了運行成本。(11)安裝簡單，一般每節(jié)1米，現(xiàn)場吊裝1天即可安裝完成，減少了施工周期。(12)因采用本體每節(jié)1米，內部沒有接縫，每節(jié)接口處有凹凸形接縫，安裝時用呋喃樹脂膠泥在縫口連接，確保連接處不漏水。(13)由于設備重量輕，從而減少了基礎和運輸?shù)某杀尽?.2

16、 工藝流程描述 煙氣脫硫除塵工藝流程鍋爐煙氣由引風機抽出，首先進入文丘里喉管，與霧化的循環(huán)脫硫液接觸進行降溫以吸收長霧滴，從脫硫吸收塔下部切線方向進入旋流塔內，再與水膜接觸降溫吸收，煙氣與脫硫液再次接的是煙氣通過旋流板上一定角度的縫隙時所產(chǎn)生的旋流來切割連續(xù)的堿性水，使水分散成霧滴與煙氣充分接觸，液滴中的堿性物質與煙氣中的二氧化硫起化學反應，把二氧化硫的生成物由氣入液相，完成除塵脫硫過程，含有大量煙氣的脫硫液流入塔底液封池，自流出塔進入沉淀池，經(jīng)過沉降池沉降，清液由循環(huán)池被送到旋流塔內循環(huán)吸收，經(jīng)旋流板除塵脫硫之后煙氣繼續(xù)上升進入板，分離下霧滴，再進入除霧塔，經(jīng)引風機排人煙囪。工藝流程圖見2-

17、2-1圖2-2-1鍋爐煙氣脫硫除塵工藝流程圖脫硫裝置內壁以鑄石襯里和防腐涂料作耐溫耐磨防腐處理,延長了設備的使用壽命。脫硫裝置所用吸收(洗滌)液為堿性液體,在脫硫器內捕集灰塵、吸收SO2后,排入灰水池,經(jīng)沉淀后循環(huán)使用。2.2.2 煙氣脫硫除塵基本原理由于脫硫除塵一體化，脫硫除塵同時進行，既有化學反應，又有物理過程。濕式煙氣脫硫常采用的方法是吸收法。用水或堿溶液作吸收劑吸收煙氣中SO2的方法稱為濕法脫硫。濕式脫硫的主要作用一般有兩個：一是水對SO2的物理吸收，即SO2溶于水，這是一個可逆過程，其脫硫效果受到最大溶解度的限制；二是化學吸收，煙氣中的SO2與水中堿性物質發(fā)生中和反應。濕式脫硫主要依

18、靠脫硫劑對煙氣中的SO2的化學吸收。2.2.3 濕式除塵脫硫的廢水處理對于文丘里濕式除塵脫硫塔的廢水采用循環(huán)處理工藝,即將除塵脫硫后的廢水經(jīng)二級混凝沉淀分離,除去大部分有機物和塵粒,過濾后的清水泵入塔內循環(huán)回用,文丘里出口排水pH值在6以上,尾部系統(tǒng)酸性腐蝕明顯減輕,且灰管不結垢。該套裝置改造后已正常運行一年,脫硫率維持6070%。沖擊式除塵脫硫塔的廢水也循環(huán)使用,當廢水中沉淀較多時,排入沉淀池沉淀,澄清后的水泵入塔內繼續(xù)使用。為了防止脫硫廢水對設備的酸性腐蝕,塔內涂防酸防堿防腐涂料,且須經(jīng)常向水中投加堿性脫硫劑,或將沖灰渣后的堿性水泵入塔內使用。3 工藝計算3.1 排煙量及煙塵和二氧化硫濃度

19、的計算 標準狀態(tài)下理論空氣量 式中 Cy Hy Oy Sy分別為煤中各元素所含的質量分數(shù) =7.0149m3/kg 標準狀態(tài)下理論煙氣量 式中 Qa'標準狀態(tài)下理論空氣量，m3/kgWy煤中水分的質量分數(shù)；NyN元素在煤中的質量分數(shù)； Qs'=1.867（0.6785+0.3750.0202）+11.20.0412+1.240.103+ 0.027.0149+0.797.0149+0.80.0122 =7.562 m3/kg 標準狀態(tài)下的實際煙氣量 Qs= Qs'+1.061（a-1）Qa'式中a空氣過量系數(shù) Qa'標準狀態(tài)下理論空氣量，m3/kg Qs

20、'標準狀態(tài)下理論煙氣量，m3/kg Qs=7.562+1.0160.387.0149=10.270 m3/kg Q=Qs設計耗煤量=10.270940=9653.8 m3/h 標準狀態(tài)下煙氣含塵濃度 C= 式中 dsh排煙中飛灰占煤中不可燃燒成分的質量分數(shù)；Ay煤中不可燃燒成分的含量；Qs標準狀態(tài)下實際煙氣量。m3/kg C=0.150.1518/10.27=2.22103mg/m3 標準狀態(tài)下煙氣中含二氧化硫濃度 式中 SY煤中硫的質量分數(shù)Qs標準狀態(tài)下實際煙氣含量m3/kg CSO2=3.934103mg/m33.2 除塵效率 除塵效率 =1-Cs/C式中C標準狀態(tài)下煙氣含塵濃度，

21、mg/m3Cs標準狀態(tài)下鍋爐煙塵排放標準中規(guī)定值，mg/m3=1-=90.99%so2=1-=77.12%3.2.2 除塵器的選擇 工況下的煙氣流量 Q'=QT'/T式中Q標準狀態(tài)下的煙氣流量T'工況下的煙氣溫度，KT標準狀態(tài)下溫度，273K Q'=9653.8/（273+16）/273=15312 m3/h則煙氣流量為Q'/3600=15312/3600=4.25 m3/s根據(jù)工況下的煙氣量，煙氣溫度及要求達到的除塵效率確定除塵器；由宜興市海納環(huán)保有限公司制造的 “XL型旋流式水膜脫硫除塵器”中選取XL6型旋流式水膜脫硫除塵器。產(chǎn)品性能規(guī)格見表3-2-

22、1，設備外形結構尺寸見表3-2-2. 圖見3-2-3表3-2-1 XL6型旋流式水膜脫硫除塵器產(chǎn)品性能規(guī)格型號配套鍋容量/（J/H）處理煙氣量/ （98）除塵效率/%排煙黑度設備阻力/Pa脫硫效率/% 質量/KgXL-6618000 981700120072896900表3-2-2 XL6型旋流式水膜脫硫除塵器設備外形結構尺寸DD1H4H3H2H1HAA1A21400120015003700100050067006001206=720760BB1B212EFGt1h 15101265=6306707508509003458002000圖主塔各尺寸3-2-33.3 管網(wǎng)阻力及壓損的計算3.3.1

23、管徑的確定 d= 式中 Q工況下管道內的煙氣流量 ，m3/s 煙氣流速，m/s-1取=21m/s-1 d =0.507mm圓整并選取風道外徑D/mm鋼制板風管外徑允許偏差/mm壁厚/mm500±10.75內徑=d1=500-20.75=498.5mm由公式可計算出實際煙氣流速： =21.8 m/s3.3.2 摩擦壓力損失 pL=式中 L管道長度,m d 管道直徑，m 煙氣密度，kg/m 管中氣流的平均速度，m/s摩擦阻力系數(shù)，是氣體雷諾數(shù)Re和管道相對粗糙度K/d的函數(shù)。可以查手冊得到（實際中對金屬管道值可取0.02，對磚砌或混凝土管道值可取0.04）。（1） 對于500的圓管L=1

24、0m =n273/(273+160)=1.4273/443=0.86 kg/m3pL= （2）對于磚砌拱形煙道 A=2/D2/4=B2+B2/4 故B=450m3.3.3 局部壓力損失（1）180°的彎頭 D=500mm，取R=D則=1.5 則 P=v2/2=1.50.8621.82/2=306Pa式中 管件的局部阻力系數(shù)煙氣密度，kg/m3 v管中氣流的平均速度，m/s（2）文丘里管喉壓力損失 P =v2/2式中煙氣密度，kg/m3v管喉氣流的速度(一般取v=5080m/s)，m/s管件的局部阻力系數(shù)(取=1.190.34，其中=0.150.8 kg/m3) P=0.34/0.8/

25、0.86/702/2=573Pa（3）T型管壓力損失P=v2/2 取 =1.3則P=1.30.8621.82/2=267Pa（4）漸縮和漸擴管的壓力損失查表可知=0.25P=v2/2=/2=51Pa系統(tǒng)總阻力（其中鍋爐出口前阻力損失為800Pa，除塵器阻力1200Pa） h=81.7+306+573+267+51+800+1200=3278.7Pa3.3 煙囪的設計 煙囪高度的確定首先確定共用一個煙囪的所有鍋爐的總的蒸發(fā)量（t/h），然后根據(jù)鍋爐大氣污染物排放標準中的規(guī)定見表3-3-1確定煙囪的高度。表3-3-1 鍋爐煙囪高度鍋爐總額定出力/（t/h）1122661010202635煙囪最低高

26、度/m202530354045鍋爐總額定出力：3 t/h故選定煙囪高度為40m。3.3.2 煙囪直徑的確定煙囪出口內徑可按如下公式計算： 式中Q通過煙囪的總煙氣量，m3/h 按表3-3-2選取的煙氣出口煙氣流速表3-3-2出口煙氣流速的取值通風方式運行情況全負荷時最小負荷機械通風102045自然通風6102.53選定=4m/h圓整取2.3m 煙囪底部直徑 式中 d2煙囪出口直徑，m H煙囪的高度，m i煙囪錐度（通常取i=0.020.03）取i=0.02， 4 主要附屬設備的選型及設計4.1 標準狀態(tài)下風機風量的計算 式中1.1風量備用系數(shù)； Q標準狀態(tài)下風機前風量，m3/h tp風機前煙氣溫

27、度，ºC，若管道不太長，可以近似取鍋爐排煙溫度； B當?shù)卮髿鈮?，kPa。 m3/h4.2 風機風壓的計算煙囪抽力：式中H煙囪高度，m t外界空氣溫度，ºCt煙囪內煙氣平均溫度，°C B當?shù)卮髿鈮?，Pa Sy=187Pa 風機風壓：Hy=式中1.2風壓備用系數(shù) h系統(tǒng)總阻力，Pa Sy煙囪抽力，Pa 風機前煙氣溫度，ºC t風機性能表中給出的試驗用氣體溫度，ºC y標準狀態(tài)下煙氣密度，kg/m3 根據(jù)Qy和Hy選定Y645128C的引風機，性能如下表4-2-1。表4-2-1Y645128C的引風機性能參數(shù)機號傳動方式轉速/（r工況序號流量/全壓/

28、Pa全壓效率/%有效功率/kw10C220019181353382.618.824.3 電動機功率的計算Ne=式中Qy風機風量， 電動機備用系數(shù)，對引風機，=1.3Ne=根據(jù)電動機的功率，風機的轉速，傳動方式選定Y200L4B3型的電動機參數(shù)見表4-3-1。表4-3-1Y200L4B3型的電動機性能參數(shù)型號轉速功率傳動皮帶（內周長根數(shù)）Y200L4B3147030C2794 6 4.4 清水池及沉淀池的面積計算液氣比的確定（1）液氣比是一個重要的操作參數(shù)，在選擇液氣比時既要滿足排放要求，又要考慮系統(tǒng)安全經(jīng)濟運行。（2）理論上液氣比可按（3）工程實際中的液氣比，應該在計算的基礎上綜合考慮風機出力，煙氣濕度等因素而確定。（4）液氣比l、系統(tǒng)運行PH值、脫硫效率相互影響，工程實際中在確定液氣比時兼顧其相互作用，協(xié)調出處理，共同保證理想脫硫效果和系統(tǒng)的安全經(jīng)濟運行。（5）耗液量