鋼結(jié)構(gòu)之拉彎和壓彎構(gòu)件

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上拉彎和壓彎構(gòu)件對(duì)于壓彎構(gòu)件，當(dāng)承受的彎矩較小時(shí)其截面形式與一般的軸心受壓構(gòu)件相同。當(dāng)彎矩較大時(shí)，宜采用彎矩平面內(nèi)截面高度較大的雙軸或單軸對(duì)稱截面（圖1）。 圖1 彎矩較大的實(shí)腹式壓彎構(gòu)件截面設(shè)計(jì)拉彎構(gòu)件時(shí)，需計(jì)算強(qiáng)度和剛度（限制長(zhǎng)細(xì)比）；設(shè)計(jì)壓彎構(gòu)件時(shí)，需計(jì)算強(qiáng)度、整體穩(wěn)定（彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定和彎矩作用平面外穩(wěn)定）、局部穩(wěn)定和剛度（限制長(zhǎng)細(xì)比）。 拉彎和壓彎構(gòu)件的容許長(zhǎng)細(xì)比分別與軸心受拉構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件相同。一、拉彎和壓彎構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算拉彎和壓彎構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算式 （1）承受雙向彎矩的拉彎或壓彎構(gòu)件，采用的計(jì)算公式 （2）式中 凈截面面積； 、對(duì)x軸和y軸的凈截面模量

2、； 、截面塑性發(fā)展系數(shù)。 當(dāng)壓彎構(gòu)件受壓翼緣的外伸寬度與其厚度之比，但不超過時(shí)，應(yīng)取1.0。 對(duì)需要計(jì)算疲勞的拉彎和壓彎構(gòu)件，宜取1.0，即按彈性應(yīng)力狀態(tài)計(jì)算。 二、實(shí)腹式壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定計(jì)算確定壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)極限承載力的方法很多，可分為兩大類，一類是邊緣屈服準(zhǔn)則的計(jì)算方法，一類是精度較高的數(shù)值計(jì)算方法。 1 邊緣屈服準(zhǔn)則 邊緣纖維屈服準(zhǔn)認(rèn)為當(dāng)構(gòu)件截面最大纖維剛剛屈服時(shí)構(gòu)件即失去承載能力而發(fā)生破壞，較適用于格構(gòu)式構(gòu)件。按邊緣屈服準(zhǔn)則導(dǎo)出的相關(guān)公式 （3）式中 在彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)。2最大強(qiáng)度準(zhǔn)則 實(shí)腹式壓彎構(gòu)件當(dāng)受壓最大邊緣剛開始屈服時(shí)尚有較大的強(qiáng)度

3、儲(chǔ)備，即容許截面塑性深入。因此若要反映構(gòu)件的實(shí)際受力情況，宜采用最大強(qiáng)度準(zhǔn)則，即以具有各種初始缺陷的構(gòu)件為計(jì)算模型，求解其極限承載力。 規(guī)范修訂時(shí)，采用數(shù)值計(jì)算方法，考慮構(gòu)件存在l/1000的初彎曲和實(shí)測(cè)的殘余應(yīng)力分布,借用了彈性壓彎構(gòu)件邊緣纖維屈服時(shí)計(jì)算公式的形式，經(jīng)過數(shù)值運(yùn)算，得出比較符合實(shí)際又能滿足工程精度要求的實(shí)用相關(guān)公式 （4）式中 截面塑性模量。 3. 實(shí)腹式壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定計(jì)算 式（4）僅適用于彎矩沿桿長(zhǎng)均勻分布的兩端鉸支壓彎構(gòu)件，為了把式（4）推廣應(yīng)用于其他荷載作用時(shí)的壓彎構(gòu)件，可用等效彎矩 （為最大彎矩）代替公式中的。另外，考慮部分塑性深入截面，采用，并引入抗力分項(xiàng)系數(shù)，即得

4、到規(guī)范所采用的實(shí)腹式壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定計(jì)算式 （5）式中 N軸向壓力設(shè)計(jì)值； 所計(jì)算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩； 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；受壓最大纖維的毛截面模量；參數(shù)，；等效彎矩系數(shù)，按下列情況取值：(1) 框架柱和兩端支承的構(gòu)件：無橫向荷載作用時(shí)：0.650.35/，和為端彎矩，使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率（無反彎點(diǎn)）時(shí)取同號(hào)，使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率（有反彎點(diǎn)時(shí)）取異號(hào)，； 有端彎矩和橫向荷載同時(shí)作用時(shí)：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時(shí)，1.0；使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時(shí)，0.85； 無端彎矩但有橫向荷載作用時(shí)：1.0。（2）懸臂構(gòu)件和分析內(nèi)力未考慮二階效應(yīng)的無支撐純框架和弱支撐框架柱，1.0。對(duì)于T形截面等單軸對(duì)

5、稱壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用于對(duì)稱軸平面且使較大翼緣受壓時(shí)，構(gòu)件失穩(wěn)時(shí)除存在受壓區(qū)屈服和受壓、受拉區(qū)同時(shí)屈服兩種情況外，還可能在受拉區(qū)首先出現(xiàn)屈服而導(dǎo)致構(gòu)件失去承載能力，故除了按式（5）計(jì)算外，還應(yīng)按下式計(jì)算 （6）式中 受拉側(cè)最外纖維的毛截面模量。 三、實(shí)腹式壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面外的穩(wěn)定計(jì)算 壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算的相關(guān)公式為 （7）式中 所計(jì)算構(gòu)件段范圍內(nèi)（構(gòu)件側(cè)向支承點(diǎn)間）的最大彎矩； 截面影響系數(shù)，閉合截面0.7，其他截面1.0；彎矩作用平面外的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；均勻彎曲梁的整體穩(wěn)定系數(shù)，可采用近似計(jì)算公式，對(duì)閉合截面； 等效彎矩系數(shù) （1）在彎矩作用平面外有支承的構(gòu)件，應(yīng)根

6、據(jù)兩相鄰支承點(diǎn)間構(gòu)件段的荷載和內(nèi)力情況確定。無橫向荷載作用時(shí)：0.650.35/，和為端彎矩，使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率（無反彎點(diǎn)）時(shí)取同號(hào)，使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率（有反彎點(diǎn)時(shí)）取異號(hào)，； 有端彎矩和橫向荷載同時(shí)作用時(shí)：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時(shí)，1.0；使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時(shí)，0.85； 無端彎矩但有橫向荷載作用時(shí)：1.0。（2）彎矩作用平面外為懸臂構(gòu)件，1.0。四、壓彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定 為保證壓彎構(gòu)件中板件的局部穩(wěn)定，應(yīng)限制翼緣和腹板的寬厚比及高厚比。1翼緣的寬厚比 壓彎構(gòu)件的受壓翼緣板，其應(yīng)力情況與梁受壓翼緣基本相同，因此其自由外伸寬度與厚度之比以及箱形截面翼緣在腹板之間的寬厚比均與梁受壓翼緣的寬厚比限值相同

7、。 2腹板的寬厚比 （1）工字形截面的腹板 當(dāng)01.6時(shí)， （8a）當(dāng)1.62.0時(shí)， （8b） （9）式中 應(yīng)力梯度；腹板計(jì)算高度邊緣的最大壓應(yīng)力； 腹板計(jì)算高度另一邊緣相應(yīng)的應(yīng)力，壓應(yīng)力為正，拉應(yīng)力為負(fù)；為構(gòu)件兩方向長(zhǎng)細(xì)比的較大值。當(dāng)時(shí)，??；當(dāng)時(shí)，取 。 （2）T形截面的腹板 當(dāng)1.0（彎矩較小）時(shí)，T形截面腹板中壓應(yīng)力分布不均的有利影響不大，其寬厚比限值采用與翼緣板相同；當(dāng)1.0（彎矩較大）時(shí)，此有利影響較大，故提高20。 彎矩使腹板自由邊受壓當(dāng)時(shí)， （10a）當(dāng)時(shí)， （10b）彎矩使腹板自由邊受拉 熱軋剖分T形鋼 （11）焊接T形鋼 （12）（3）箱形截面的腹板 考慮兩腹板受力可能不一

8、致，而且翼緣對(duì)腹板的約束因常為單側(cè)角焊縫也不如工字形截面，因而箱形截面的寬厚比限值取為工字形截面腹板的0.8倍。當(dāng)01.6時(shí)， （13a）當(dāng)1.62.0時(shí)， （13b） （4）圓管截面 一般圓管截面構(gòu)件的彎矩不大，故其直徑與厚度之比的限值與軸心受壓構(gòu)件的規(guī)定相同。 （14）五、框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度 1. 單層等截面框架柱在框架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度 框架分為無支撐的純框架和有支撐框架，其中有支撐框架根據(jù)抗側(cè)移剛度的大小，分為強(qiáng)支撐框架和弱支撐框架。當(dāng)支撐結(jié)構(gòu)（支撐桁架、剪力墻、電梯井等）的側(cè)移剛度（產(chǎn)生單位側(cè)傾角的水平力）Sb滿足下式的要求時(shí)，為強(qiáng)支撐框架。Sb3（1.2åNbiåN

9、0i） （15）式中 åNbi，åN0i第i層層間所有框架柱用無側(cè)移框架和和有側(cè)移框架柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。 強(qiáng)支撐框架，其失穩(wěn)形式一般為無側(cè)移的。當(dāng)支撐結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛Sb不滿足上式的要求時(shí)，為弱支撐框架。弱無支撐的框架，其失穩(wěn)形式為有側(cè)移的。有側(cè)移失穩(wěn)的框架，其臨界力比無側(cè)移失穩(wěn)的框架低得多。（1）無支撐純框架1）一階彈性分析方法框架柱的上端與橫梁剛性連接。橫梁對(duì)柱的約束作用取決于橫梁的線剛度與柱的線剛度的比值，即 （16）對(duì)于單層多跨框架，值為與柱相鄰的兩根橫梁的線剛度之和/ +/與柱線剛度/H之比 （17）框架柱在框架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度可用下式表達(dá) （

10、18）式中 H柱的幾何長(zhǎng)度；計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)。值與框架柱柱腳與基礎(chǔ)的連接形式及值有關(guān)。有側(cè)移的框架失穩(wěn)時(shí)，框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)都大于1.0。柱腳剛接的有側(cè)移框架柱，值約在1.02.0之間。柱腳鉸接的有側(cè)移框架柱，值總是大于2.0。對(duì)于無側(cè)移的框架柱，柱子的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)將小于1.0。 2）二階彈性分析方法當(dāng)采用二階彈性分析方法計(jì)算內(nèi)力且在每層柱頂施加按式（19）計(jì)算的假想水平力Hni時(shí)，框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)m=1.0。 （19）式中 Qi第i樓層的總重力荷載設(shè)計(jì)值； ns框架總層數(shù)，當(dāng)時(shí)，取此根號(hào)值為1.0；ay鋼材強(qiáng)度影響系數(shù)，其值為 Q235鋼1.0；Q345鋼1.1；Q390鋼1.2；Q420

11、鋼1.25。（2）有支撐框架1）強(qiáng)支撐框架對(duì)于強(qiáng)支撐的無側(cè)移框架柱，柱子的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)m可按查表確定。2）弱支撐框架弱支撐框架柱的軸壓穩(wěn)定系數(shù)j直接按下式計(jì)算 （20）式中 j1，j0分別按無側(cè)移框架柱和有側(cè)移框架柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)算得得軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)。2. 多層等截面框架柱在框架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度 多層多跨框架的失穩(wěn)形式也分為有側(cè)移失穩(wěn)和無側(cè)移失穩(wěn)兩種情況。在確定柱的計(jì)算長(zhǎng)度時(shí)，假設(shè)柱子開始失穩(wěn)時(shí)相交于上下兩端節(jié)點(diǎn)的橫梁對(duì)于柱子提供的約束彎矩，按其與上下兩端節(jié)點(diǎn)柱的線剛度之和的比值和分配給柱子。為相交于柱上端節(jié)點(diǎn)的橫梁線剛度之和與柱線剛度之和的比值；為相交于柱下端節(jié)點(diǎn)的橫梁線剛度之和與柱線剛度之

12、和的比值。柱與基礎(chǔ)剛接時(shí)，從理論上來說，但考慮到實(shí)際工程情況，取10時(shí)的值。3. 框架柱在框架平面外的計(jì)算長(zhǎng)度 框架柱在框架平面外的計(jì)算長(zhǎng)度取支撐點(diǎn)間的距離。六、實(shí)腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)1截面選擇及驗(yàn)算截面形式首先選定截面的形式，再根據(jù)構(gòu)件所承受的軸力N、彎矩M和構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度、初步確定截面的尺寸，然后進(jìn)行強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度的驗(yàn)算。由于壓彎構(gòu)件的驗(yàn)算式中所牽涉到的未知量較多，根據(jù)估計(jì)所初選出來的截面尺寸不一定合適，因而初選的截面尺寸往往需要進(jìn)行多次調(diào)整。 2構(gòu)造要求 當(dāng)工字形截面和箱形截面的腹板的高厚比不滿足要求時(shí)，可假設(shè)腹板中間部分由于失穩(wěn)退出工作，計(jì)算時(shí)腹板截面面積僅考慮兩側(cè)寬度各

13、為20的部分（計(jì)算構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)時(shí)仍用全截面）。也可在腹板中部設(shè)置縱向加勁肋，此時(shí)腹板的受壓較大翼緣與縱向加勁肋之間的高厚比應(yīng)滿足要求。 當(dāng)腹板的/80時(shí)，應(yīng)設(shè)置間距不大于3的橫向加勁肋。另外，設(shè)有縱向加勁肋的同時(shí)也應(yīng)設(shè)置橫向加勁肋。 大型實(shí)腹式柱在受有較大水平力處和運(yùn)送單元的端部應(yīng)設(shè)置橫隔，橫隔的設(shè)置方法同軸心受壓構(gòu)件。 七、格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)截面高度較大的壓彎構(gòu)件，采用格構(gòu)式可以節(jié)省材料。構(gòu)件常用綴條連接。圖2 格構(gòu)式壓彎構(gòu)件常用截面常用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件如圖2所示。當(dāng)柱中彎矩不大或正負(fù)彎矩的絕對(duì)值相差不大時(shí)，可用對(duì)稱的截面形式；如果正負(fù)彎矩的絕對(duì)值相差較大時(shí)，常采用不對(duì)稱截面，并將較大肢

14、放在受壓較大的一側(cè)。1彎矩繞虛軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件 格構(gòu)式壓彎構(gòu)件通常使彎矩繞虛軸作用，對(duì)此種構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行下列計(jì)算： （1）彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計(jì)算 彎矩繞虛軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，不能考慮塑性的深入發(fā)展，故彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定計(jì)算適宜采用邊緣屈服準(zhǔn)則 （21）式中，為對(duì)x軸（虛軸）的毛截面慣性矩。為由x軸到壓力較大分肢軸線的距離或者到壓力較大分肢腹板外邊緣的距離，二者取較大值。 和分別為軸心壓桿的整體穩(wěn)定系數(shù)和考慮抗力分項(xiàng)系數(shù)的歐拉臨界力，均由對(duì)虛軸（x軸）的換算長(zhǎng)細(xì)比確定。（2）分肢的穩(wěn)定計(jì)算 彎矩繞虛軸作用的壓彎構(gòu)件，在彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性一般由分肢的穩(wěn)定計(jì)算得到保證，故

15、不必再計(jì)算整個(gè)構(gòu)件在平面外的整體穩(wěn)定性。 將整個(gè)構(gòu)件視為一平行弦桁架，將構(gòu)件的兩個(gè)分肢看作桁架體系的弦桿，兩分肢的軸心力應(yīng)按下列公式計(jì)算（圖3）：分肢1： （22a）分肢2： （22b）綴條式壓彎構(gòu)件的分肢按軸心壓桿計(jì)算。分肢的計(jì)算長(zhǎng)度，在綴材平面內(nèi)（圖3中的1l軸）取綴條體系的節(jié)間長(zhǎng)度；在綴條平面外，取整個(gè)構(gòu)件兩側(cè)向支撐點(diǎn)間的距離。 圖3 分肢的內(nèi)力計(jì)算進(jìn)行綴板式壓彎構(gòu)件的分肢計(jì)算時(shí)，除軸心力 （或）外，還應(yīng)考慮由剪力作用引起的局部彎矩，按實(shí)腹式壓彎構(gòu)件驗(yàn)算單肢的穩(wěn)定性。（3）綴材的計(jì)算計(jì)算壓彎構(gòu)件的綴材時(shí)，應(yīng)取構(gòu)件實(shí)際剪力和計(jì)算剪力兩者中的較大值。計(jì)算方法與格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件相同。2彎矩繞

16、實(shí)軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件 彎矩繞實(shí)軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，彎矩作用平面內(nèi)和平面外的整體穩(wěn)定計(jì)算均與實(shí)腹式構(gòu)件相同，在計(jì)算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定時(shí)，長(zhǎng)細(xì)比應(yīng)取換算長(zhǎng)細(xì)比，整體穩(wěn)定系數(shù)取1.0。 綴材所受剪力取計(jì)算剪力。 3格構(gòu)柱的橫隔及分肢的局部穩(wěn)定 格構(gòu)柱均應(yīng)設(shè)置橫隔，橫隔的設(shè)置方法與軸心受壓格構(gòu)柱相同。 格構(gòu)柱分肢的局部穩(wěn)定同實(shí)腹式柱。 八、框架中梁與柱的連接在框架結(jié)構(gòu)中，梁與柱的連接節(jié)點(diǎn)一般用剛接，少數(shù)情況用鉸接。 梁與柱的剛性連接要求連接節(jié)點(diǎn)能可靠地傳遞剪力和彎矩。圖4（a）的構(gòu)造是通過上下兩塊水平板將彎矩傳給柱子，梁端剪力則通過支托傳遞。圖4（b）是通過翼緣連接焊縫將彎矩全部傳給柱子

17、，而剪力則全部由腹板焊縫傳遞。圖4（c）為梁采用高強(qiáng)度螺栓連于預(yù)先焊在柱上的牛腿形成的剛性連接，梁端的彎矩和剪力是通過牛腿的焊縫傳遞給柱子，而高強(qiáng)度螺栓傳遞梁與牛腿連接處的彎矩和剪力。一般需在對(duì)應(yīng)于梁的上、下翼緣處設(shè)置柱的水平加勁肋或橫隔。圖4 梁與柱的剛性連接九、框架柱的柱腳框架柱的柱腳一般設(shè)計(jì)成剛接，除傳遞軸心壓力和剪力外，還要傳遞彎矩。 圖5和圖6為整體式的剛接柱腳，用于實(shí)腹柱和分肢距離較小的格構(gòu)柱。一般格構(gòu)式柱多采用分離式柱腳，如圖7所示，每個(gè)分肢下的柱腳相當(dāng)于一個(gè)軸心受力的鉸接柱腳。應(yīng)設(shè)置綴材把兩個(gè)柱腳連接起來。圖5 整體式剛接柱腳圖6 格構(gòu)柱的整體式剛接柱腳剛接柱腳在彎矩作用下產(chǎn)生

18、的拉力需由錨栓承受，所以錨栓須經(jīng)過計(jì)算。為了保證柱腳與基礎(chǔ)能形成剛性連接，錨栓不宜固定在底板上，而應(yīng)采用圖5所示的構(gòu)造，在靴梁側(cè)面焊接兩塊肋板，錨栓固定在肋板上面的水平板上。錨栓不宜穿過底板。水平板上錨栓孔的直徑應(yīng)是錨栓直徑的1.52.0倍，待柱子就位并調(diào)整到設(shè)計(jì)位置后，再用墊板套住錨栓并與水平板焊牢，墊板上的孔徑只比錨栓直徑大l2mm。 剪力由底板與基礎(chǔ)間的摩擦力或設(shè)置的抗剪鍵傳遞，柱腳按承受彎矩和軸心壓力計(jì)算。1 整體式剛接柱腳（1） 底板的計(jì)算底板的寬度b可根據(jù)構(gòu)造要求確定，懸伸長(zhǎng)度c一般取2030mm。底板在彎矩作用平面內(nèi)的長(zhǎng)度L，應(yīng)由基礎(chǔ)混凝土的抗壓強(qiáng)度條件確定 （23） 式中 N、

19、M柱腳所承受的最不利彎矩和軸心壓力，取使基礎(chǔ)一側(cè)產(chǎn)生最大壓應(yīng)力的內(nèi)力組合； 混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。這時(shí)另一側(cè)的應(yīng)力為： （24）底板的厚度即由此壓應(yīng)力產(chǎn)生的彎矩計(jì)算，計(jì)算方法與軸心受壓柱腳相同。由于底板壓應(yīng)力分布不均，分布?jí)簯?yīng)力q可偏安全地取為底板各區(qū)格下的最大壓應(yīng)力。要注意的是，此種方法只適用于為正（即底板全部受壓）時(shí)的情況，若算得的為拉應(yīng)力，則應(yīng)采用下面錨栓計(jì)算中所算得的基礎(chǔ)壓應(yīng)力進(jìn)行底板的厚度計(jì)算。 （2）錨栓的計(jì)算 錨栓的作用是使柱腳能牢固地固定于基礎(chǔ)并承受拉力。 計(jì)算錨栓時(shí)，應(yīng)采用使其產(chǎn)生最大拉力的組合內(nèi)力和 （通常是N偏小，M偏大的一組）。一般情況下，可不考慮錨栓和混凝土基礎(chǔ)的彈性性質(zhì)，近似地按式（23）和式（24）求得底板兩側(cè)的應(yīng)力。這時(shí)基礎(chǔ)壓應(yīng)力的分布長(zhǎng)度及最大壓應(yīng)力為已知，根據(jù)便可求得錨栓拉力 （25）式中 a、x錨栓至軸力和至基礎(chǔ)受壓區(qū)合力作用點(diǎn)的距離。 按此錨栓拉力即可計(jì)算出一側(cè)錨栓的個(gè)數(shù)和直徑。 按式（25）計(jì)算錨栓拉力比較方便，并且算出的往往偏大。因此，當(dāng)按式（25）的拉力所確定的錨栓直徑大于60mm時(shí)，則宜