連續(xù)箱梁橋懸臂施工監(jiān)控研究與實(shí)踐郭成剛

1、連續(xù)箱梁橋懸臂施工監(jiān)控研究與實(shí)踐郭成剛 劉和平 摘要：本文介紹了武廣鐵路客運(yùn)專線廣州段跨京珠高速公路三王石大跨連續(xù)梁橋的施工監(jiān)控思路、方法和執(zhí)行過程，通過分析影響監(jiān)控結(jié)果的影響因素，制定了合理的施工監(jiān)控方案。并通過對(duì)這座橋梁的監(jiān)控實(shí)踐提出了一種有效的應(yīng)力控制理論，即“界限控制法”和“增量控制法”。文中還詳細(xì)介紹了監(jiān)控過程中需要注意的問題和監(jiān)測(cè)常用設(shè)備，這為以后大跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的施工提供了有益的借鑒。關(guān)鍵詞：連續(xù)梁 懸臂施工 施工監(jiān)控1 引言預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋作為一種結(jié)構(gòu)剛度大、跨越能力大的橋型，在近幾十年得到了長(zhǎng)足的發(fā)展。隨著預(yù)應(yīng)力混凝土工藝的不斷完善，采用掛籃懸臂澆筑節(jié)段混凝土來建造大跨

2、度混凝土梁橋，目前在國內(nèi)技術(shù)已經(jīng)相當(dāng)成熟。連續(xù)梁的分段懸臂澆筑法是目前國內(nèi)外大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的主要施工方法，由于施工過程中要經(jīng)歷逐段立模澆筑混凝土梁節(jié)段，分批張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋，逐步完成結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換和合攏等眾多施工工藝，所以橋梁結(jié)構(gòu)在施工期內(nèi)將產(chǎn)生復(fù)雜的內(nèi)力和位移變化。為檢驗(yàn)每一施工工況是否正常,確保施工安全和質(zhì)量，尤其是保證成橋線型，必須對(duì)上部箱梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工力學(xué)分析和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控，以保證成橋的線型和受力狀態(tài)與設(shè)計(jì)一致。2 工程概況488080004880圖1 連續(xù)梁總體布置圖 （單位：cm）三王石特大橋位于廣東省韶關(guān)市西聯(lián)鎮(zhèn)三王石村,跨京珠高速公路，其中心里程為DIK1989+871，孔跨布

3、置為：632324(48+80+48)預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁+2241832m簡(jiǎn)支梁，共32跨全長(zhǎng)1097.665米；連續(xù)梁位于三王石特大橋的9#12#墩，共設(shè)計(jì)3跨，梁段全長(zhǎng)177.5m。連續(xù)梁跨徑組合為48m+80m+48m，主橋下部結(jié)構(gòu)過渡墩為矩形墩、承臺(tái)、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)；主橋上部結(jié)構(gòu)為縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)T構(gòu)，變截面連續(xù)箱梁，跨中梁中心高3.85m，支點(diǎn)梁中心高6.65m，幅寬13.4m，節(jié)段長(zhǎng)度為2.7m、3.1m和3.5m三種，箱室寬6.7m，頂板厚度40cm，底板厚40-100cm ,按直線線性變化，腹板厚90cm-60cm、60cm-48cm按折線變化，為單箱單室型式。利用

4、菱形掛藍(lán)逐塊懸臂施工。圖紙采用中鐵工程設(shè)計(jì)咨詢集團(tuán)有限公司編制的無砟軌道現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁通用參考圖。連續(xù)梁上部結(jié)構(gòu)總體布置形式及截面尺寸如圖1、圖2所示。圖2 -斷面圖 （單位：mm）12502100900900155013400530859581500370015003 監(jiān)控方案對(duì)高次超靜定橋跨結(jié)構(gòu)(多跨連續(xù)梁或連續(xù)剛構(gòu)，或斜拉橋)，其成橋的梁部理想的幾何線型與合理的內(nèi)力狀態(tài)不僅與設(shè)計(jì)有關(guān)，而且還依賴于科學(xué)合理的施工方法。如何通過施工時(shí)的澆筑過程的控制以及主梁標(biāo)高調(diào)整來獲得預(yù)先設(shè)計(jì)的應(yīng)力狀態(tài)和幾何線型，是連續(xù)梁橋施工中非常關(guān)鍵的問題。變截面三向預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，目前這種形式的橋梁分

5、析理論已經(jīng)基本成熟；但是在三向預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，混凝土的收縮、徐變計(jì)算理論以及剪力滯后效應(yīng)及角域應(yīng)力的特殊性等結(jié)構(gòu)的非線性問題尚需進(jìn)一步進(jìn)行研究，如實(shí)際橋梁設(shè)計(jì)時(shí)很難獲得橋梁的實(shí)際的溫度場(chǎng)，收縮、徐變的設(shè)計(jì)計(jì)算也很難與實(shí)際完全相符。由于對(duì)混凝土的收縮、徐變以及溫度的影響計(jì)算不準(zhǔn)確，影響施工正常進(jìn)行，甚至造成合攏困難等。盡管在設(shè)計(jì)時(shí)已經(jīng)考慮了施工中可能出現(xiàn)的情況，但是由于施工中出現(xiàn)的諸多因素(如材料的彈性模量、混凝土收縮徐變系數(shù)、結(jié)構(gòu)自重、施工荷載、溫度影響等)的隨機(jī)影響，事先難以精確估計(jì)，而且在實(shí)際施工過程中由于施工在測(cè)量等方面產(chǎn)生的誤差，會(huì)使實(shí)際結(jié)構(gòu)的原理論設(shè)計(jì)值難以做到與實(shí)際測(cè)量值完全

6、一致，兩者之間會(huì)存在偏差。如不能及時(shí)地加以識(shí)別和處理，主梁的應(yīng)力有可能發(fā)生積聚而超出設(shè)計(jì)安全狀態(tài)發(fā)生施工事故。所以在施工中對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，并根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)施工過程中的控制參數(shù)進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整是十分重要的。3.1 影響因素在大跨連續(xù)梁施工過程中，懸臂施工的關(guān)鍵是準(zhǔn)確地控制橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力和線型，而影響連續(xù)箱梁內(nèi)力和線型的因素很多，根據(jù)以往進(jìn)行的橋梁施工監(jiān)控、及檢測(cè)的經(jīng)驗(yàn)，結(jié)合該鐵路大橋的具體情況，主要的影響因素概括起來有以下幾個(gè)方面：（1）橋梁施工的臨時(shí)荷載，包括人員、機(jī)具、掛籃等；（2）混凝土彈性模量；（3）日照及氣溫的影響；（4）混凝土收縮、徐變的影響；（5）混凝土澆注質(zhì)量的控制。包括三向預(yù)

7、應(yīng)力變截面連續(xù)箱梁懸臂澆注階段施工的立模標(biāo)高及中線偏差、實(shí)際混凝土強(qiáng)度等；（6）預(yù)應(yīng)力張拉應(yīng)力控制。當(dāng)上述因素與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)估計(jì)值不符，而又不能及時(shí)采集現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)資料，未進(jìn)行科學(xué)研究與計(jì)算分析，其結(jié)果必然導(dǎo)致結(jié)構(gòu)合攏后線型與設(shè)計(jì)偏差較大、結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布不合理，甚至引起結(jié)構(gòu)合攏困難，使建成的橋梁達(dá)不到設(shè)計(jì)的使用要求，為此我們?cè)诒緲蚴┕み^程中主要根據(jù)以上影響因素進(jìn)行以下監(jiān)控工作。3.2 監(jiān)控內(nèi)容監(jiān)控組根據(jù)三王石特大橋施工進(jìn)度情況，主要開展了以下監(jiān)控工作內(nèi)容：3.2.1線型監(jiān)測(cè)撓度觀測(cè)資料是控制成橋線型最主要的依據(jù)。根據(jù)以往的經(jīng)驗(yàn)，在每個(gè)施工塊件上布置5個(gè)對(duì)稱的高程觀測(cè)點(diǎn)，這樣不僅可以測(cè)量箱梁的撓度，同時(shí)可

8、以觀察箱梁是否發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形。在施工過程中，對(duì)每一截面需進(jìn)行立模、混凝土澆筑前、混凝土澆筑后、鋼筋張拉后的標(biāo)高觀測(cè)，以便觀察各點(diǎn)的撓度及箱梁曲線的變化歷程，以保證箱梁懸臂端的合攏精度及橋面線型。高程控制點(diǎn)布置在離塊件前端10 cm處，采用16鋼筋在垂直方向與頂板的上下層鋼筋點(diǎn)焊牢固，并要求豎直。測(cè)點(diǎn)(鋼筋)露出箱梁混凝土表面5 cm測(cè)頭磨平并用紅油漆標(biāo)記。33.533.50.20.2布置0號(hào)塊件高程觀測(cè)點(diǎn)是為了控制頂板的設(shè)計(jì)標(biāo)高，同時(shí)也作為以后各懸澆節(jié)段高程觀察的基準(zhǔn)點(diǎn)。每個(gè)0#塊件的頂板各布置20個(gè)高程觀測(cè)點(diǎn)，其他節(jié)塊均布置5個(gè)測(cè)點(diǎn)，這樣布置不僅可以測(cè)定全橋縱向線型，而且可以明確繪制各斷面的頂

9、板曲線，這樣就可以看出橋梁頂板的撓度線型，由于本橋使用掛籃施工，通過線型變化確定對(duì)掛籃支撐調(diào)整，尤其箱梁內(nèi)箱的支撐剛度調(diào)整，保證橋梁線型，測(cè)點(diǎn)位置見圖3所示。其它截面測(cè)點(diǎn)在每個(gè)節(jié)段各664443.53.53313.4圖3 0號(hào)段測(cè)點(diǎn)位置布置圖設(shè)5個(gè)。高程的測(cè)量采用精密水準(zhǔn)儀，澆筑完混凝土后，根據(jù)懸臂端埋設(shè)的高程測(cè)點(diǎn)進(jìn)行變形觀測(cè)，并根據(jù)施工工況的具體時(shí)間安排進(jìn)行觀測(cè)。3.2.2應(yīng)力監(jiān)測(cè)應(yīng)變監(jiān)控是連續(xù)梁橋施工監(jiān)控的主要內(nèi)容之一，它是施工過程中的安全預(yù)警系統(tǒng)，是對(duì)橋梁的實(shí)際受力狀態(tài)進(jìn)行評(píng)判和確保施工安全順利的主要依據(jù)。結(jié)構(gòu)某定點(diǎn)的應(yīng)變也同其幾何位置一樣，隨著施工的推進(jìn)，其值是不斷變化的。在某一時(shí)刻的

10、應(yīng)變值是否與分析(預(yù)測(cè))值一致，是否處于安全范圍是施工控制關(guān)心的問題，解決的辦法就是進(jìn)行監(jiān)測(cè)，在箱梁的控制截面布置應(yīng)變量測(cè)點(diǎn)，以觀察在施工過程中這些截面的應(yīng)變變化及應(yīng)變分布情況，預(yù)告當(dāng)前己安裝構(gòu)件或即將安裝的構(gòu)件是否出現(xiàn)不滿足強(qiáng)度要求的狀態(tài)，一旦監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)異常情況，就立即停止施工，查找原因并及時(shí)對(duì)可調(diào)變量實(shí)施調(diào)整。應(yīng)變計(jì)按預(yù)定的測(cè)試方向固定在主筋上，測(cè)試導(dǎo)線引至混凝土表面。上部結(jié)構(gòu)(箱梁)總共布置11個(gè)斷面，分別為每個(gè)主跨的根部、1/4跨和跨中，每個(gè)邊跨的根部、跨中截面和合攏截面。每個(gè)根部斷面布置8個(gè)測(cè)點(diǎn)，除腹板2個(gè)測(cè)點(diǎn)與水平成45方向角布置外(測(cè)主應(yīng)力)，其余6個(gè)測(cè)點(diǎn)方向均為順橋向布置；每個(gè)1

11、/4跨斷面布置8個(gè)，其測(cè)點(diǎn)方向均為順橋向布置；每個(gè)跨中斷面布置8個(gè)，邊跨合攏截面布置8個(gè)，其測(cè)點(diǎn)方向均為順橋向布置；共計(jì)88個(gè)。具體位置如圖2所示。9#墩10#墩11#墩1234567891011跨中截面合攏截面1/4截面根部截面12#墩?qǐng)D4 傳感器布置段面及測(cè)點(diǎn)布置圖在連續(xù)梁橋上，根據(jù)對(duì)多種應(yīng)力測(cè)試儀器的性能比較，考慮要適合長(zhǎng)期觀測(cè)并能保證足(a) JXH2型埋入式應(yīng)變傳感(b) SS型鋼弦頻率測(cè)定儀圖5 應(yīng)變測(cè)試設(shè)備及接收裝置夠的精度，本項(xiàng)目選用丹東市虬龍傳感器有限公司生產(chǎn)的JXH2型埋入式應(yīng)變傳感器(如圖5a所示)，讀數(shù)儀器采用配套的SS型鋼弦式頻率測(cè)定儀(如圖5b所示)。該傳感器采用薄

12、壁圓鋼結(jié)構(gòu)，以鋼弦作為傳感器元件，工作方式為脈沖間歇激發(fā)式，具有性能穩(wěn)定，不受導(dǎo)線長(zhǎng)度限制，抗干擾能力強(qiáng)，使用于長(zhǎng)期觀測(cè)等優(yōu)點(diǎn)。布置應(yīng)變計(jì)的原則為選擇關(guān)鍵截面布置測(cè)點(diǎn)，測(cè)試從混凝土澆筑前開始采集原始數(shù)據(jù)，澆注后3 小時(shí)采集第一次數(shù)據(jù)，至預(yù)應(yīng)力張拉前測(cè)試一次，張拉預(yù)應(yīng)力后測(cè)試一次；以后每當(dāng)荷載出現(xiàn)較大變化或時(shí)間間隔3天左右對(duì)控制截面進(jìn)行測(cè)量。先期主要測(cè)試混凝土的時(shí)效（收縮和徐變）應(yīng)變，后期測(cè)試受力應(yīng)變（應(yīng)力變化工況）和時(shí)效應(yīng)變（應(yīng)力不變化時(shí)段）。3.2.3溫度監(jiān)測(cè)橋梁結(jié)構(gòu)處于一個(gè)變化的溫度場(chǎng)中，理論上說由于溫度變化，橋梁的截面應(yīng)力和主梁標(biāo)高每時(shí)每刻都在變化，這就給測(cè)量結(jié)果帶來不確定的因素，要完全

13、解決溫度問題，有很大的難度。針對(duì)三王石特大橋的溫度監(jiān)測(cè)，根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，監(jiān)控組通過對(duì)氣溫的測(cè)量，推算結(jié)構(gòu)溫度的影響，也取得了較好的效果。具體做法是在進(jìn)行其它測(cè)試任務(wù)時(shí)，采用氣溫表測(cè)量箱內(nèi)和箱外的溫度，測(cè)量精度控制在0.5以內(nèi)。為了保證大橋施工達(dá)到設(shè)計(jì)要求的內(nèi)力狀態(tài)和線型，使施工各階段的受力和線型更接近監(jiān)控計(jì)算，必須對(duì)結(jié)構(gòu)實(shí)際溫度進(jìn)行實(shí)地監(jiān)測(cè)與試驗(yàn)，模擬出現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際的溫度場(chǎng)，只有掌握了施工結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)分布狀態(tài)才能有效地克服溫度效應(yīng)對(duì)施工結(jié)構(gòu)行為的影響。因此必須對(duì)現(xiàn)場(chǎng)溫度進(jìn)行監(jiān)測(cè)和試驗(yàn)。具體測(cè)點(diǎn)位置見圖6所示。圖6 溫度測(cè)點(diǎn)布置圖11圖a JMT-36C型溫度溫度傳感器 圖b JMZX-300X綜合讀數(shù)

14、儀圖7 溫度測(cè)試元件及讀數(shù)裝置在連續(xù)梁橋上，用于橋梁結(jié)構(gòu)溫度測(cè)試的常見元件有熱電阻、熱敏電阻、熱電偶等。根據(jù)對(duì)多種溫度測(cè)試儀器的性能比較，由于熱電阻具有構(gòu)造簡(jiǎn)單、適用方便、有較高的精確度和良好的敏感度的特點(diǎn)，并考慮要適合長(zhǎng)期觀測(cè)并能保證足夠的精度，在本橋的溫度監(jiān)測(cè)中將選用長(zhǎng)沙金碼高科技有限公司生產(chǎn)的JMT36C型溫度溫度傳感器(如圖7a所示)為溫度監(jiān)測(cè)儀器；讀數(shù)儀采用和JMT36C型溫度溫度傳感器配套得JMZX300X綜合測(cè)試議，(如圖7b所示)。3.2.4 幾何形態(tài)撓度監(jiān)控橋梁的懸臂施工中，施工撓度計(jì)算與控制以及科學(xué)合理確定懸臂每一待澆梁段或懸拼段的預(yù)拱度是至關(guān)重要。只有預(yù)拱度設(shè)置合理，才能

15、保證一個(gè)跨徑內(nèi)將要合攏的兩個(gè)懸臂端可能在同一水平線上，也才能使橋梁上部結(jié)構(gòu)經(jīng)歷施工和運(yùn)營(yíng)狀態(tài)，反復(fù)發(fā)生向上或向下的撓度后，在結(jié)構(gòu)運(yùn)營(yíng)一定時(shí)間后達(dá)到設(shè)計(jì)所期望的標(biāo)高線型。影響撓度的因素有很多，其中最主要的因素包括以下幾個(gè)方面：1施工階段的一期恒載，即梁自身靜載和預(yù)加應(yīng)力；施工臨時(shí)荷載；懸澆的掛籃和模板機(jī)具設(shè)備重；4懸拼的吊梁機(jī)具設(shè)備重；人群荷載、大自然的溫度變化、濕度變化、風(fēng)荷載；橋墩變位、基礎(chǔ)沉降、施工誤差等。在本項(xiàng)目監(jiān)控中，對(duì)上述影響因素都做了考慮，采用橋梁專用分析軟件Midas進(jìn)行分析模擬計(jì)算，并與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比，進(jìn)行曲線擬合，通過目前對(duì)各段的線型控制，得到了較好的驗(yàn)證，與設(shè)計(jì)線型比較吻合。

16、下面就連續(xù)梁橋各梁段立模標(biāo)高的確定方法簡(jiǎn)要介紹一下。立模標(biāo)高的計(jì)算公式主要按下式確定：立模標(biāo)高為： 上式中，分別為立模標(biāo)高，設(shè)計(jì)標(biāo)高，計(jì)算預(yù)拋高和掛藍(lán)變形值。設(shè)計(jì)標(biāo)高由設(shè)計(jì)院提供，預(yù)拋高值由軟件模擬計(jì)算得到（本文中采用Midas模擬分析得到），掛藍(lán)變形值由通過預(yù)壓試驗(yàn)得出的回歸方程得到。3.3三王石大橋施工控制目標(biāo)本項(xiàng)目工作的目標(biāo)是：把大跨度橋梁施工控制的理論和方法應(yīng)用于三王石特大橋跨京珠高速公路連續(xù)梁工程的實(shí)際施工過程，對(duì)該橋施工期間的線型、混凝土應(yīng)力等內(nèi)容進(jìn)行有力的控制和調(diào)整，即：根據(jù)施工全過程中實(shí)際發(fā)生的各項(xiàng)影響橋梁內(nèi)力與變形的參數(shù)，結(jié)合施工過程中測(cè)得的各階段主梁內(nèi)力(應(yīng)力)與變形數(shù)據(jù)，

17、隨時(shí)分析各施工階段中主梁內(nèi)力和變形與設(shè)計(jì)預(yù)測(cè)值的差異并找出原因，提出修正對(duì)策，以保證施工安全、優(yōu)質(zhì)、高效地進(jìn)行，并確保在全橋建成以后橋梁的內(nèi)力狀態(tài)與外形曲線與設(shè)計(jì)盡量相符。3.4 監(jiān)控成果及分析在應(yīng)力的監(jiān)控中，本橋采用界限控制法和增量控制法相結(jié)合的方法。界限控制法，即在施工過程中，結(jié)構(gòu)內(nèi)部所允許出現(xiàn)的最大應(yīng)力值，超過此值則認(rèn)為出現(xiàn)異常，則應(yīng)提出預(yù)警。本文中所述三王石特大橋連續(xù)梁，由結(jié)構(gòu)分析和以往的試驗(yàn)資料表明，控制截面的混凝土拉應(yīng)力最大不超過2.5MPa，最大壓應(yīng)力不超過19.6MPa。增量控制法，即利用應(yīng)力測(cè)試的增量結(jié)果作為施工的應(yīng)力預(yù)警參數(shù)。對(duì)于主梁的應(yīng)力指標(biāo)而言，由于采用的測(cè)試設(shè)備、人員

18、操作誤差、以及工人的施工水平等，根據(jù)國內(nèi)目前的使用情況來看其應(yīng)力測(cè)試的準(zhǔn)確度尚不能令人十分滿意。并且設(shè)計(jì)計(jì)算和施工監(jiān)控、監(jiān)測(cè)計(jì)算一般只能給出線性平面應(yīng)力的大小，而施工中存在箱梁的剪力滯后效應(yīng)及角域應(yīng)力的特殊性，因此應(yīng)力的測(cè)試結(jié)果通常不用于直接的誤差分析，而是利用應(yīng)力測(cè)試的增量結(jié)果作為施工的應(yīng)力預(yù)警參數(shù)。監(jiān)控單位對(duì)于測(cè)試中出現(xiàn)的應(yīng)力異常變化及時(shí)作出預(yù)警報(bào)告。341應(yīng)力測(cè)試數(shù)據(jù)由于監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)很多，這里不能全部列出，表中只列出11#墩01斷面(8-8)的應(yīng)力(應(yīng)變)施工到4#塊的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)和理論計(jì)算數(shù)據(jù)。通過數(shù)據(jù)對(duì)比，大部分實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)和軟件計(jì)算值是比較吻合的，這既說明了軟件模擬的正確性，也體現(xiàn)了橋梁在施工

19、過程中施工工序是正確的，大橋的質(zhì)量是可以保障的，整個(gè)施工過程中沒有出現(xiàn)異常現(xiàn)象。11#墩1#塊工況測(cè)點(diǎn)位置應(yīng)力（廣州） 應(yīng)力（武漢）理論值混凝土澆筑后底板左0.238 0.729 0.075 底板中-0.007 0.174 0.075 底板右1.965 2.344 0.075 腹板中（左）2.429 2.418 0.006 腹板中（右）2.022 1.437 0.006 頂板左1.083 0.583 -0.063 頂板中0.592 0.580 -0.063 頂板右0.748 1.070 -0.063 預(yù)應(yīng)力筋張拉后底板左-1.568 -1.691 -0.188 底板中0.302 -0.401

20、-0.188 底板右-1.004 0.434 -0.188 腹板中（左）1.583 1.275 0.726 腹板中（右）0.353 -1.467 0.726 頂板左2.148 1.993 1.827 頂板中1.621 1.606 1.827 頂板右1.548 2.307 1.827 11#墩2#塊混凝土澆筑后底板左0.585 0.338 0.153 底板中2.262 0.688 0.153 底板右0.751 0.489 0.153 腹板中（左）0.618 0.238 0.736 腹板中（右）-0.403 0.188 0.736 頂板左3.379 3.242 1.550 頂板中3.229 3.0

21、75 1.550 頂板右2.625 3.198 1.550 預(yù)應(yīng)力筋張拉后底板左-0.458 -0.672 -0.296 底板中2.808 0.802 -0.296 底板右0.052 1.747 -0.296 腹板中（左）1.130 1.505 1.531 腹板中（右）-0.228 -0.539 1.531 頂板左6.549 5.974 3.583 頂板中9.545 7.920 3.583 頂板右5.194 5.017 3.583 表1 11#墩01斷面(8-8斷面)應(yīng)力監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)續(xù)表111#墩3#塊工況測(cè)點(diǎn)位置應(yīng)力（廣州） 應(yīng)力（武漢）理論值混凝土澆筑后底板左-1.392 -1.634 0.1

22、48 底板中1.347 0.001 0.148 底板右-0.299 2.776 0.148 腹板中（左）2.317 2.645 1.538 腹板中（右）0.642 -1.271 1.538 頂板左5.003 4.618 3.158 頂板中4.762 4.748 3.158 頂板右3.972 5.126 3.158 預(yù)應(yīng)力筋張拉后底板左-1.100 -1.294 -0.361 底板中1.775 0.231 -0.361 底板右-0.124 3.260 -0.361 腹板中（左）2.541 3.098 2.332 腹板中（右）0.931 -1.027 2.332 頂板左6.720 6.577 5.

23、261 頂板中6.793 6.618 5.261 頂板右5.855 6.592 5.261 11#墩4#塊混凝土澆筑后底板左-0.866 -1.181 0.442 底板中2.018 0.345 0.442 底板右0.110 3.743 0.442 腹板中（左）3.102 3.550 2.342 腹板中（右）1.276 -0.929 2.342 頂板左6.435 6.067 4.675 頂板中6.483 6.290 4.675 頂板右7.601 6.160 4.675 預(yù)應(yīng)力筋張拉后底板左-0.924 -1.407 -0.258 底板中1.836 0.174 -0.258 底板右0.052 3.

24、957 -0.258 腹板中（左）3.437 4.000 3.129 腹板中（右）1.621 -1.125 3.129 頂板左7.400 7.221 6.747 頂板中7.769 7.812 6.747 頂板右6.840 7.238 6.747 注：表中正值為壓應(yīng)力，負(fù)值為拉應(yīng)力標(biāo)高量測(cè)數(shù)據(jù)標(biāo)高量測(cè)是線型控制的一項(xiàng)重要手段，也是目前監(jiān)控過程中的一項(xiàng)主要手段，它是保證橋梁成橋線型的主監(jiān)控內(nèi)容，所以尤其是工作人員在測(cè)量過程中一定要嚴(yán)謹(jǐn)，認(rèn)真。對(duì)于線型的控制，其核心任務(wù)就是在實(shí)際的監(jiān)控中不斷的采集現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，把每階段的實(shí)測(cè)撓度變形增量跟軟件計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，并對(duì)各種誤差進(jìn)行分析、識(shí)別、調(diào)整，當(dāng)對(duì)比

25、結(jié)果超出正常范圍內(nèi)的允許誤差時(shí)，就需要對(duì)理論模型按照前面介紹的方法進(jìn)行調(diào)整，直至理論值與實(shí)測(cè)值比較吻合。同時(shí)對(duì)結(jié)構(gòu)未來狀態(tài)作出正確預(yù)測(cè)。現(xiàn)將三王石特特大橋連續(xù)梁11#墩各斷面5#高程點(diǎn)數(shù)據(jù)列表如下：表2 11#墩5#高程點(diǎn)標(biāo)高對(duì)比數(shù)據(jù)11#墩5#高程點(diǎn)方向截面位置距墩中心距離（m）設(shè)計(jì)標(biāo)高(m)調(diào)整后設(shè)計(jì)標(biāo)高實(shí)測(cè)標(biāo)高廣州10# -11#39.0 80.405 80.423 80.4009# -10#35.5 80.387 80.405 80.378 8# -9#32.0 80.370 80.387 80.365 7# -8#28.5 80.352 80.372 80.356 6#-7#25.0

26、 80.335 80.352 80.335 5#-6#21.5 80.317 80.333 80.323 4#-5#18.0 80.300 80.315 80.300 3#-4#14.5 80.282 80.302 80.285 2#-3#11.4 80.265 80.295 80.278 1#-2#8.7 80.249 80.277 80.236 0#-1#6.0 80.236 80.251 80.232武漢0#-1#-6.0 80.149 80.164 80.145 1#-2#-8.7 80.135 80.163 80.134 2#-3#-11.4 80.120 80.150 80.130

27、 3#-4#-14.5 80.102 80.122 80.109 4#-5#-18.0 80.085 80.098 80.084 5#-6#-21.5 80.067 80.081 80.064 6#-7#-25.0 80.050 80.065 80.048 7#-8#-28.5 80.032 80.050 80.039 8#-9#-32.0 80.015 80.030 80.014 9#-10#-35.5 79.997 80.012 79.999 10#-11#-39.0 79.980 79.995 79.982 通過各斷面5#點(diǎn)高程數(shù)據(jù)最后的線型分析，成橋線型與設(shè)計(jì)線型比較吻合，符合精度要求。3.4.3溫度監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)通過對(duì)箱梁結(jié)構(gòu)中預(yù)埋溫度傳感器的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，并結(jié)合當(dāng)?shù)貧庀蟛块T的相關(guān)氣象信息，通過溫度變化趨勢(shì)，數(shù)據(jù)對(duì)比，分析，最終得出了橋梁結(jié)構(gòu)本身的溫度場(chǎng)，與軟件計(jì)算值比較吻合，收到了很好的效果，為橋梁結(jié)構(gòu)的監(jiān)控實(shí)施提供了更全面的信息。.1通過溫度監(jiān)測(cè)比較整理得出如下規(guī)律：混凝土在澆筑初期溫度上升迅速，水化熱效應(yīng)明顯，大概26小時(shí)后達(dá)到溫度峰值，對(duì)于本橋來說溫度最高達(dá)到57.6，為腹板中間的位置。隨后溫度開始緩慢下降，大概經(jīng)過45天的時(shí)間后，混凝土內(nèi)部溫度開始穩(wěn)定，并隨當(dāng)