油膜軸承故障診斷與分析

1、在摩擦表面之間維持一定厚度的潤(rùn)滑油膜，使相對(duì)運(yùn)動(dòng)的兩摩擦表面完全隔開，這種軸承稱為液體摩擦軸承，依靠摩擦表面間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度和油的粘性而在油膜中自動(dòng)產(chǎn)生壓力場(chǎng)，并以此油膜壓力平衡外載荷，從而保持一定油膜厚度的軸承稱為液體動(dòng)壓軸承。描述潤(rùn)滑油膜壓強(qiáng)規(guī)律的數(shù)學(xué)表達(dá)式稱為雷諾方程。 兩平板間油膜場(chǎng)中微單元體受力圖上圖是兩塊成楔形間隙的平扳，間隙中充滿潤(rùn)滑油。假設(shè)兩平板在z方向?yàn)闊o(wú)限寬(即假設(shè)液體在z方向沒有流動(dòng))，研究楔形油膜中一個(gè)微單元體上的受力平衡條件 ，即 整理后即可得到壓強(qiáng)p變化與剪應(yīng)力的變化規(guī)律： 將牛頓粘性定律公式代入上式并積分；確定積分常數(shù)，即可得到描述油膜場(chǎng)中各點(diǎn)流速v的公式： h為

2、任意位置x處的油膜厚度。 設(shè)在z方向取l單位長(zhǎng)度，則單位時(shí)間內(nèi)流經(jīng)任意位置x處的流量為 ，將速度v公式代入，積分即得 由于液體為不可壓縮，因此流經(jīng)任何x位置處的流量Q都應(yīng)相等，亦即Q沿x方向無(wú)變化，這就是連續(xù)條件，用數(shù)學(xué)表示即為 即得： (a)該式稱為無(wú)限寬軸承液體動(dòng)壓基本方程，又稱一維雷諾方程。 實(shí)際軸承都是有限寬的，因此雷諾方程是二維的，即： z為軸承寬度方向坐標(biāo)。 雷諾方程描述了油膜場(chǎng)中各點(diǎn)油壓p的分布規(guī)律，它是液體潤(rùn)滑理論的基礎(chǔ)。2 油楔承載機(jī)理 對(duì)公式積分一次，令處的油膜厚度為h0則由一維雷諾方程得到如下公式 (b)從上式可看出，如兩塊平板互相平行，即在任何x位置處都是h=h0，則，

3、亦即油壓p沿x方向無(wú)變化，則油膜場(chǎng)中如無(wú)外壓供應(yīng)，油膜不能自動(dòng)產(chǎn)生動(dòng)壓。 如果兩塊平板沿動(dòng)平板運(yùn)動(dòng)速度v方向呈收縮形間隙，則動(dòng)平板依靠粘性將潤(rùn)滑油由間隙h大的空間帶向間隙小的空間，由此而使油的壓強(qiáng)高于環(huán)境壓力。式（b）中油壓沿x方向的變化率與油膜厚度h之間的關(guān)系，如圖所示曲線。由式可知，當(dāng)hh0時(shí)，即油壓隨x 的增加而增大，這在圖中相當(dāng)于從油膜大端到h0這一部分；當(dāng)hh0時(shí)，即油壓隨x 的增加而減小，這在圖中相當(dāng)于從h0向右到油膜小端。而壓強(qiáng)在h=h0處最大。油壓分布曲線沿整塊動(dòng)平板的積分即為其總承載能力，當(dāng)軸承油膜承載能力與外載荷F平衡時(shí)，油膜場(chǎng)維持在一定油膜厚度下工作。 油楔承載機(jī)理由上述

4、油楔承載機(jī)理可知，兩相對(duì)運(yùn)動(dòng)表面間要建立動(dòng)壓而保持連續(xù)油膜的條件是： （1）相對(duì)運(yùn)動(dòng)的兩表面間必須形成收斂的楔形間隙； （2）被油膜分開的表面必須有一定的相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度，其運(yùn)動(dòng)方向必須使?jié)櫥陀纱罂诹鬟M(jìn)，從小口流出； （3）潤(rùn)滑油必須有一定黏度，供油要充分。 這三條通常稱為形成動(dòng)壓油膜的必要條件，缺少其中任何一條都不可能形成動(dòng)壓效應(yīng)，構(gòu)成動(dòng)壓軸承。除此之外，為了保證動(dòng)壓軸承完全在液體摩擦狀態(tài)下工作，軸承工作時(shí)的最小油膜厚度hmin必須大于油膜允許值。同時(shí)，考慮到軸承工作時(shí)，不可避免存在摩擦，引起軸承升溫，因此，還必須控制軸承的溫升不超過允許值。另外，動(dòng)壓軸承在啟動(dòng)和停車時(shí)，處于非液體摩擦狀態(tài)，受

5、到平均壓強(qiáng)p、滑動(dòng)速度v及pv值的限制。 3 徑向滑動(dòng)軸承形成流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的過程 徑向滑動(dòng)軸承的軸頸與軸承孔間必須留有間隙，如圖所示，當(dāng)軸頸靜止時(shí)，軸頸處于軸承孔的最低位置，并與軸瓦接觸。此時(shí)，兩表面間自然形成一收斂的楔形空間。當(dāng)軸頸開始轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，速度極低，帶入軸承間隙中的油量較少，這時(shí)軸瓦對(duì)軸頸摩擦力的方向與軸頸表面圓周速度方向相反，迫使軸頸在摩擦力作用下沿孔壁向右爬升。隨著轉(zhuǎn)速的增大，軸頸表面的圓周速度增大，帶入楔形空間的油量也逐漸加多。這時(shí)，右側(cè)楔形油膜產(chǎn)生了一定的動(dòng)壓力，將軸頸向左浮起。當(dāng)軸頸達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，軸頸便穩(wěn)定在一定的偏心位置上。這時(shí)，軸承處于流體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)，油膜產(chǎn)生的動(dòng)壓力與

6、外載荷F相平衡。此時(shí)，由于軸承內(nèi)的摩擦阻力僅為液體的內(nèi)阻力，故摩擦系數(shù)達(dá)到最小值。 徑向滑動(dòng)軸承形成流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的過橢圓瓦軸承與圓瓦軸承相比，其優(yōu)點(diǎn)首先是，它穩(wěn)定性好，在運(yùn)轉(zhuǎn)中若軸上下晃動(dòng)，如向上晃動(dòng)，上面的間隙變小，油膜壓力變大。下面的間隙變大，油膜壓力變小，兩部分分力的合力變化會(huì)把軸頸推回原來(lái)的位置，使軸運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定。其次由于側(cè)間隙大，沿軸向流出的油量大，散熱性好，軸承的溫度較低。但是這種軸承承載能力較低，由于產(chǎn)生上、下兩個(gè)油膜，功率消耗大，在垂直方向抗振性好，但在水平方向抗振性較差。 可傾瓦軸承與其他軸承相比，其優(yōu)點(diǎn)是每一塊瓦均能自由擺動(dòng)，在任何情況下都能形成最佳油楔，高速穩(wěn)定性非常好，不易

7、發(fā)生油膜振蕩，在離心式壓縮機(jī)中普遍應(yīng)用。可傾瓦軸承主要由軸承體、兩側(cè)油封和瓦塊構(gòu)成。這種軸承的瓦塊一般采用五塊瓦，每個(gè)瓦塊可以自由擺動(dòng)，沿軸頸的周圍均勻分布五個(gè)瓦塊，各自可以繞自身的一個(gè)支點(diǎn)擺動(dòng)。瓦塊與軸頸有正常的軸承間隙量，一般取間隙值為直徑的0.15-0.2%，每塊瓦的外徑都小于軸承體的內(nèi)徑，瓦背圓弧與軸承體內(nèi)孔是線接觸，它相當(dāng)于一個(gè)支點(diǎn)，當(dāng)機(jī)組轉(zhuǎn)速、負(fù)荷等運(yùn)行條件變化時(shí)，瓦塊能在軸承體的支撐面上自由地?cái)[動(dòng)，自動(dòng)調(diào)節(jié)瓦塊位置，形成最佳潤(rùn)滑油楔。 推薦 油膜軸承的故障機(jī)理與診斷油膜軸承因其承載性能好，工作穩(wěn)定可靠、工作壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)，在各種機(jī)械、各個(gè)行業(yè)中都得到了廣泛的應(yīng)用，對(duì)油膜軸承故障機(jī)理

8、的研究工作也比較廣泛和深入。三維|cad|機(jī)械|汽車|技術(shù)|catia|pro/e|ug|inventor|solidedge|solidworks|caxa$ _, Y6 c% g! 6 u    一、油膜軸承的工作原理+ L3 r5 ?( q5 G- ( T, K三維,cad,機(jī)械,技術(shù),汽車,catia,pro/e,ug,inventor,solidedge,solidworks,caxa,時(shí)空,鎮(zhèn)江    油膜軸承按其工作原理可分為靜壓軸承與動(dòng)壓軸承兩類。三維|cad|機(jī)械|汽車|技術(shù)|catia|pro/e|ug|inventor|solide

9、dge|solidworks|caxa* c/ j6 r' * P+ B' z    靜壓軸承是依靠潤(rùn)滑油在轉(zhuǎn)子軸頸周圍形成的靜壓力差與外載荷相平衡的原理進(jìn)行工作的。不論軸是否旋轉(zhuǎn)，軸頸始終浮在壓力油中，工作時(shí)可以保證軸頸與軸承之間處于純液體摩擦狀態(tài)。因此，這類軸承具有旋轉(zhuǎn)精度高、摩擦阻力小、承載能力強(qiáng)的特點(diǎn)，并且對(duì)轉(zhuǎn)速的適應(yīng)性和抗振性非常好。但是，靜壓軸承的制造工藝要求較高，還需要一套復(fù)雜的供油裝置，因此，除了在一些高精度機(jī)床上應(yīng)用外，其他場(chǎng)合使用尚少。& s+ 0 B7 q1 y' $ Q% Q三維|cad|機(jī)械|汽車|技術(shù)|catia|

10、pro/e|ug|inventor|solidedge|solidworks|caxa    動(dòng)壓軸承油膜壓力是靠軸本身旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的，因此供油系統(tǒng)簡(jiǎn)單，設(shè)計(jì)良好的動(dòng)壓軸承具有很長(zhǎng)的使用壽命，因此，很多旋轉(zhuǎn)機(jī)器（例如膨脹機(jī)、壓縮機(jī)、泵、電動(dòng)機(jī)、發(fā)電機(jī)等）均廣泛采用各類動(dòng)壓軸承。三維,cad,機(jī)械,技術(shù),汽車,catia,pro/e,ug,inventor,solidedge,solidworks,caxa,時(shí)空,鎮(zhèn)江( d( + x% k& k3 v7 Q    在旋轉(zhuǎn)機(jī)械上使用的液體動(dòng)壓軸承有承受徑向力的徑向軸承和承受軸向力的止推軸承兩類，本節(jié)主要

11、討論徑向軸承的故障機(jī)理與診斷。三維|cad|機(jī)械|汽車|技術(shù)|catia|pro/e|ug|inventor|solidedge|solidworks|caxa& u+ S3 E* . V! ( G    在動(dòng)壓軸承中，軸頸與軸承孔之間有一定的間隙（一般為軸頸直徑的千分之幾），間隙內(nèi)充滿潤(rùn)滑油。軸頸靜止時(shí)，沉在軸承的底部，如圖1-1 (a )所示。當(dāng)轉(zhuǎn)軸開始旋轉(zhuǎn)時(shí)，軸頸依靠摩擦力的作用，沿軸承內(nèi)表面往上爬行，達(dá)到一定位置后，摩擦力不能支持轉(zhuǎn)子重量就開始打滑，此時(shí)為半液體摩擦，如圖1-1（b)所示。隨著轉(zhuǎn)速的繼續(xù)升高，軸頸把具有黏性的潤(rùn)滑油帶入與軸承之間的楔形間隙（油

12、楔）中，因?yàn)樾ㄐ伍g隙是收斂形的，它的入口斷面大于出口斷面，因此在油楔中會(huì)產(chǎn)生一定油壓，軸頸被油的壓力擠向另外一側(cè)，如圖1-1（c）所示。如果帶入楔形間隙內(nèi)的潤(rùn)滑油流量是連續(xù)的，這樣油液中的油壓就會(huì)升高，使入口處的平均流速減小，而出口處的平均流速增大。由于油液在楔形間隙內(nèi)升高的壓力就是流體動(dòng)壓力，所以稱這種軸承為動(dòng)壓軸承。在間隙內(nèi)積聚的油層稱為油膜，油膜壓力可以把轉(zhuǎn)子軸頸抬起，如圖1-1（d)所示。當(dāng)油膜壓力與外載荷平衡時(shí)，軸頸就在與軸承內(nèi)表面不發(fā)生接觸的情況下穩(wěn)定地運(yùn)轉(zhuǎn)，此時(shí)的軸心位置略有偏移，這就是流體動(dòng)壓軸承的工作原理。/ q. R- |, H9 e. 1 q& y9 l三維網(wǎng)技術(shù)

13、論壇 圖1-1 動(dòng)壓軸承工作狀態(tài)    軸頸在軸承內(nèi)旋轉(zhuǎn)時(shí)的油膜壓力分布情況如圖1-2所示。軸承參數(shù)如下：圖1-2 軸承內(nèi)油膜壓力分布9 I0 F* M5 c! h0 z2 K+ v2 x' B    偏位角；      e偏心距；    c平均間隙， 相對(duì)間隙，    相對(duì)偏心率，hmin最小油膜厚度，    軸承的承載能力與多種參數(shù)有關(guān)，對(duì)于圓柱軸承可用式（11）表示：         

14、0;                          (1-1)式中P軸承載荷；p軸承承載能力系數(shù)；潤(rùn)滑油動(dòng)力黏度系數(shù)；l軸承寬度；d軸頸直徑；軸頸旋轉(zhuǎn)角速度。: K8 U9 d5 P0 ?/ : A/ v三維|cad|機(jī)械|汽車|技術(shù)|catia|pro/e|ug|inventor|solidedge|solidworks|caxa    當(dāng)p>1時(shí)，稱為低速重載轉(zhuǎn)子；當(dāng)p1時(shí)，稱為高速

15、輕載轉(zhuǎn)子。p是偏心率和軸承寬徑比ld的函數(shù)，偏心率越大或軸承寬徑比越大，貝p 也越大，軸承承載能力也大，但偏心率過大時(shí)最小油膜厚度過薄，有可能出現(xiàn)軸頸與軸承內(nèi)表面干摩擦的危險(xiǎn)。    二、油膜軸承的不穩(wěn)定工作機(jī)理3 l" a$ z& _' q6 A. v    在石油、化工、電力、鋼鐵和航空工業(yè)部門中使用的高性能旋轉(zhuǎn)機(jī)械，多數(shù)屬于高速輕載轉(zhuǎn)子，即p1。高速輕載軸承由于設(shè)計(jì)不良或使用中多種因素的影響，易發(fā)生油膜不穩(wěn)定。轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)在某種工作狀態(tài)下，還會(huì)發(fā)生高速滑動(dòng)軸承的一種特有故障油膜渦動(dòng)和油膜振蕩問題，轉(zhuǎn)子軸頸在油膜中的劇烈振動(dòng)

16、將會(huì)直接導(dǎo)致機(jī)器零部件的損壞。因此，必須了解產(chǎn)生油膜不穩(wěn)定工作的原因、故障機(jī)理和特征，采取措施防止轉(zhuǎn)子在工作時(shí)失穩(wěn)。* s8 R3 p/ C9 m; i- P8 P三維,cad,機(jī)械,技術(shù),汽車,catia,pro/e,ug,inventor,solidedge,solidworks,caxa,時(shí)空,鎮(zhèn)江    1軸頸在油膜中的渦動(dòng)與穩(wěn)定性; W. Y5 d# i* 5 d三維,cad,機(jī)械,技術(shù),汽車,catia,pro/e,ug,inventor,solidedge,solidworks,caxa,時(shí)空,鎮(zhèn)江    轉(zhuǎn)子軸頸在軸承中以角速度穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)

17、，軸頸上的載荷與油膜力相平衡，即作用在軸頸中心上的力大小相等、方向相反。如圖1-3所示，假如軸頸中心在O1位置上，軸頸載荷W和油膜力P大小相等，方向相反，O1點(diǎn)就是軸頸旋轉(zhuǎn)的平衡位置，這個(gè)平衡位置由軸頸的偏心率和偏位角來(lái)確定的。假如轉(zhuǎn)子受到外界瞬時(shí)干擾力的作用，軸頸中心移到O位置時(shí)，如果能夠回復(fù)到原來(lái)的位置，則認(rèn)為系統(tǒng)是穩(wěn)定的，否則認(rèn)為是不穩(wěn)定的。當(dāng)軸心移到O位置時(shí)，該處的油膜反力為P，與W不再衡，兩合力為F。把F分解為一個(gè)切向分量F2和一個(gè)徑向分量Fl,力F1與軸徑的位移方向相反，試圖把軸頸推回到原處，這是一種彈性恢復(fù)力；而力F2與軸頸位移方向垂直，它有推動(dòng)軸頸中心渦動(dòng)的趨勢(shì)，故F2稱為渦動(dòng)

18、力。如果渦動(dòng)力等于或小于油膜阻尼力，軸頸的渦動(dòng)將是穩(wěn)定的；如果渦動(dòng)力超過阻尼力，則軸心軌跡繼續(xù)擴(kuò)大，這時(shí)軸心是不穩(wěn)定的。1 S' o! G0 s6 2 ' R  X) ! 1 P振蕩機(jī)理：軸承在工作前，軸徑是靜止的，它處在軸承的最下方位置，由于軸頸半徑總是小于軸承孔的半徑，所以在軸心和軸承中心連線的兩側(cè)，軸頸表面和軸承表面自然形成兩個(gè)楔形間隙。當(dāng)軸開始轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，由于軸頸有一定的轉(zhuǎn)向，只能在中心連線一側(cè)形成收斂間隙。如果軸頸按逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)，則收斂間隙處于中心連線的左側(cè)，右側(cè)則為發(fā)散間隙（如下圖），根據(jù)流體動(dòng)力學(xué)原理，只要軸頸達(dá)到一定的轉(zhuǎn)速，在收斂間隙的油膜中間就會(huì)

19、產(chǎn)生流體動(dòng)壓力，將軸頸浮起，并推向一邊，在一般情況下，軸頸就處于這樣一個(gè)偏心位置上穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)。 如圖所示，軸頸中心靜平衡位置O1,這時(shí)作用在軸頸上的油膜合力F與載荷力F1相平衡。如果有某種外界擾動(dòng)，使軸心偏離平衡位置至O，油膜合力也將隨之改變?yōu)镕，它除了一個(gè)分力F與外載荷相平衡外，還有一分量F。F可進(jìn)一步分解為F和一個(gè)徑向分量F，其中F與軸頸位移方向相反，該分量力圖把軸頸推回到原處。而F與軸頸位移方向垂直，該分量具有推動(dòng)軸頸繞平衡中心旋轉(zhuǎn)的趨勢(shì)，這就是渦動(dòng)的動(dòng)力，該分量就是渦動(dòng)力。在渦動(dòng)過程中，如果渦動(dòng)力等于或者小于油膜阻尼力，軸心軌跡不會(huì)擴(kuò)大，這是軸心軌跡為一個(gè)封閉的曲線，這種渦動(dòng)是

20、穩(wěn)定的，如果渦動(dòng)力超過阻尼力，則軸心軌跡就會(huì)不斷擴(kuò)大呈發(fā)散趨勢(shì)，通過分析可知，渦動(dòng)是指轉(zhuǎn)子的軸頸在做自轉(zhuǎn)的同時(shí)還在環(huán)繞軸頸某一平衡位置做公轉(zhuǎn)。 當(dāng)轉(zhuǎn)速大于2倍一階臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，油膜渦動(dòng)頻率將于轉(zhuǎn)子的一階臨界轉(zhuǎn)速“合拍”產(chǎn)生共振，這時(shí)軸心軌跡發(fā)生變化，變成雜亂無(wú)章的曲線，震動(dòng)頻譜圖中的半頻成分幅值達(dá)到或者超過基頻，以后在提高轉(zhuǎn)速渦動(dòng)頻率基本保持不變，等于轉(zhuǎn)子的固有頻率，這就是產(chǎn)生了油膜振蕩。圖1-3  軸頸的受力分析    2.半速渦動(dòng)與油膜振蕩三維,cad,機(jī)械,技術(shù),汽車,catia,pro/e,ug,inventor,solidedge,so

21、lidworks,caxa,時(shí)空,鎮(zhèn)江5 b3 S( a. S% o$ t% V4 J    渦動(dòng)是轉(zhuǎn)子軸頸在作高速旋轉(zhuǎn)的同時(shí)，還環(huán)繞軸頸某一平衡中心作公轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。按照激勵(lì)因素不同，渦動(dòng)可以是正向的（與軸旋轉(zhuǎn)方向相同），也可以是反向的（與軸旋轉(zhuǎn)方向相反）；渦動(dòng)角速度與轉(zhuǎn)速可以是同步的，也可以是異步的。如果轉(zhuǎn)子軸頸主要是由于油膜力的激勵(lì)作用而引起渦動(dòng)，則軸頸的渦動(dòng)角速度將接近轉(zhuǎn)速的一半，故有時(shí)也稱之為“半速渦動(dòng)”。其運(yùn)動(dòng)的機(jī)理如下。0 |# B4 Q( q" A'    軸頸在軸承中作偏心旋轉(zhuǎn)時(shí)，形成一個(gè)進(jìn)口斷面大于出口斷面的油楔，如果進(jìn)口

22、處的油液流速并不馬上下降（例如，對(duì)于高速輕載轉(zhuǎn)子，軸頸表面線速度很高而載荷又很小，油楔力大于軸頸載荷，此時(shí)油楔壓力的升高不足以把收斂形油楔中的流油速度降得較低），則軸頸從油楔間隙大的地方帶入的油量大于從間隙小的地方帶出的油量，由于液體的不可壓縮性，多余的油就要把軸頸推向前進(jìn)，形成了與轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向相同的渦動(dòng)運(yùn)動(dòng)，渦動(dòng)速度就是油楔本身的前進(jìn)速度。2 l. x' |3 M8 f. e# Z" W三維|cad|機(jī)械|汽車|技術(shù)|catia|pro/e|ug|inventor|solidedge|solidworks|caxa    軸頸渦動(dòng)速度可以定量分析如下：當(dāng)

23、轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)角速度為時(shí)，因潤(rùn)滑油具有黏性，所以軸頸表面的油流速度與軸頸線速度相同，均為r，而在軸瓦表面處的潤(rùn)滑油流速為零。為分析方便，假定間隙中的油流速呈直線分布，如圖1-4所示。在油楔力的推動(dòng)下轉(zhuǎn)子發(fā)生渦動(dòng)運(yùn)動(dòng)，渦動(dòng)角速度為，假定dt時(shí)間內(nèi)軸頸中心從O1點(diǎn)渦動(dòng)到O點(diǎn)，軸頸上某一直徑AB掃過的面積為                         (1-2)圖1-4  軸頸半速渦動(dòng)分析    此面積等

24、于軸頸掠過面積（圖中有陰影線部分的月牙形面積），這部分面積也就是油流在AA斷面間隙與BB斷面間隙中的流量差。假如軸承寬度為1，軸承兩端的泄油量為dQ，根據(jù)流體連續(xù)性條件，則可得到" p" |" x% z0 M8 d三維網(wǎng)技術(shù)論壇                             (1-3)    解得       

25、;                                  (1-4)    當(dāng)軸承兩端泄漏量時(shí)，可得：    (1-5)    實(shí)際上，由于以下原因的影響，渦動(dòng)頻率通常略低于轉(zhuǎn)速頻率的1/2：三維網(wǎng)技術(shù)論壇0 I7 _1 n& y( e    (1)在收斂區(qū)入口的油流速

26、度由于受到不斷增大的油壓作用而逐漸減慢，而在收斂區(qū)出口的油流速度在油楔壓力作用下會(huì)有所增大。這兩者的作用與軸頸旋轉(zhuǎn)時(shí)引起的直線速度分布相疊加，就使得圖1-4中AA斷面上的速度分布線向內(nèi)凹進(jìn)，BB斷面上的速度分布線向外凸出，這種速度分布上的差別使軸頸的渦動(dòng)速度下降。* 2 s  o9 m1 z1 ?; 2 & M0 v三維,cad,機(jī)械,技術(shù),汽車,catia,pro/e,ug,inventor,solidedge,solidworks,caxa,時(shí)空,鎮(zhèn)江    (2)注入軸承中的壓力油不僅被軸頸帶著作圓周運(yùn)動(dòng)，還有部分潤(rùn)滑油從軸承兩側(cè)泄漏，此時(shí)

27、，因而，這是造成渦動(dòng)速度低于轉(zhuǎn)速之半的另一個(gè)原因，式（1-5)變?yōu)椋簩?shí)際上，半速渦動(dòng)的頻率約為(0.380.48)。三維,cad,機(jī)械,技術(shù),汽車,catia,pro/e,ug,inventor,solidedge,solidworks,caxa,時(shí)空,鎮(zhèn)江/ l1 f% J  1 G    渦動(dòng)頻率在轉(zhuǎn)子一階自振頻率以下時(shí)，半速渦動(dòng)是一種比較平靜的轉(zhuǎn)子渦動(dòng)運(yùn)動(dòng)，由于油膜具有非線性特性（即軸頸渦動(dòng)幅度增加時(shí)，油膜的剛度和阻尼較線性關(guān)系增加得更快，從而抑制了轉(zhuǎn)子的渦動(dòng)幅度），軸心軌跡為一穩(wěn)定的封閉圖形，如圖1-5（a)所示。轉(zhuǎn)子仍能平穩(wěn)地工作。三維網(wǎng)技術(shù)論

28、壇1 k. $ f1 _4 q# O圖1-5  油膜渦動(dòng)與油膜振蕩的頻譜及軸心軌跡    隨著工作轉(zhuǎn)速的升高，半速渦動(dòng)頻率也不斷升高，頻譜中半頻諧波的振幅不斷增大，使轉(zhuǎn)子振動(dòng)加劇。如果轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速升高到第一臨界轉(zhuǎn)速的2倍以上時(shí)，半速渦動(dòng)頻率有可能達(dá)到第一臨界轉(zhuǎn)速，此時(shí)會(huì)發(fā)生共振，造成振幅突然驟增，振動(dòng)非常劇烈。同時(shí)軸心軌跡突然變成擴(kuò)散的不規(guī)則曲線，頻譜圖中的半頻諧波振幅值增大到接近或超過基頻振幅，頻譜會(huì)呈現(xiàn)組合頻率的特征。若繼續(xù)提高轉(zhuǎn)速，則轉(zhuǎn)子的渦動(dòng)頻率保持不變，始終等于轉(zhuǎn)子的一階臨界轉(zhuǎn)速，即c1 ，這種現(xiàn)象稱為油膜振蕩，如圖1-5（c）、（d）所示三、油

29、膜渦動(dòng)與油膜振蕩的特征    由以上分析可知，油膜渦動(dòng)與油膜振蕩具有以下特征。 起始失穩(wěn)轉(zhuǎn)速與轉(zhuǎn)子的相對(duì)偏心率有關(guān)，輕載轉(zhuǎn)子在第一臨界轉(zhuǎn)速之前就可能發(fā)生不穩(wěn)定的半速渦動(dòng)，但不產(chǎn)生大幅度的振動(dòng)；當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到兩倍第一臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，轉(zhuǎn)子由于共振而有較大的振幅；越過第一臨界轉(zhuǎn)速后振幅再次減少，當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到兩倍第一臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，振幅增大并且不隨轉(zhuǎn)速的增加而改變，即發(fā)生了油膜振蕩，如圖1-6（a)。 對(duì)于重載轉(zhuǎn)子，因?yàn)檩S頸在軸承中相對(duì)偏心率較大，轉(zhuǎn)子的穩(wěn)定性好，低轉(zhuǎn)速時(shí)并不存在半速渦動(dòng)現(xiàn)象，甚至轉(zhuǎn)速達(dá)到兩倍的第一臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，也不會(huì)立即發(fā)生很大的振動(dòng)，當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到兩倍的第一臨界轉(zhuǎn)速之后的某一轉(zhuǎn)速時(shí)

30、，才突然發(fā)生油膜振蕩，如圖1-6（c）。 中載轉(zhuǎn)子在過了一階臨界轉(zhuǎn)速C1后會(huì)出現(xiàn)半速渦動(dòng)，而油膜振蕩則在二倍的第一臨界轉(zhuǎn)速之后出現(xiàn)，如圖1-6（b）。    油膜振蕩還具有以下特征。(1)油膜振蕩在一階臨界轉(zhuǎn)速的二倍以上時(shí)發(fā)生。一旦發(fā)生振蕩，振幅急劇加大，即使再提高轉(zhuǎn)速，振幅也不會(huì)下降。(2)油膜振蕩時(shí)，軸頸中心的渦動(dòng)頻率為轉(zhuǎn)子一階固有頻率。    (3)油膜振蕩具有慣性效應(yīng)，升速時(shí)產(chǎn)生油膜振蕩的轉(zhuǎn)速和降速時(shí)油膜振蕩消失時(shí)的轉(zhuǎn)速不同，如圖1-6（c）所示。 圖1-6  不同載荷下的油膜振蕩特點(diǎn)(4)油膜振蕩為正進(jìn)動(dòng)，即軸心渦動(dòng)的方向和

31、轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向相同。    四、油膜渦動(dòng)與油膜振蕩的診斷    油膜渦動(dòng)與油膜振蕩的診斷依據(jù)見表1-1和表1-2.表1-1  油膜渦動(dòng)與油膜振蕩振動(dòng)特征   表1-2  油膜渦動(dòng)與油膜振蕩振動(dòng)敏感參數(shù)                                   &

32、#160;                                                                    &#

33、160;                    續(xù)表五、油膜渦動(dòng)與油膜振蕩的故障原因及治理措施根據(jù)油膜軸承的工作原理，油膜渦動(dòng)與油膜振蕩的故障原因及治理措施如表1-3所示。表1-3  油膜渦動(dòng)與油膜振蕩故障原因及治理措施油膜振蕩的特征及判別方法 摘要：油膜振蕩是大型機(jī)電設(shè)備出現(xiàn)故障較多的原因之一，本文主要對(duì)機(jī)電設(shè)備中出現(xiàn)油膜振蕩的特征及判別方法加以總結(jié)論述，以便盡可能地避免油膜振蕩的產(chǎn)生，進(jìn)步機(jī)電設(shè)備的利用率和生產(chǎn)效率，減少設(shè)備的維修時(shí)

34、間。關(guān)鍵詞：油膜振蕩；設(shè)備故障；故障檢測(cè)1渦動(dòng)轉(zhuǎn)軸的渦動(dòng)通常有慣性渦動(dòng)、液力渦動(dòng)和氣隙渦動(dòng)等1。對(duì)于軸頸軸承受到動(dòng)載荷時(shí)，軸頸會(huì)隨著載荷的變化而移動(dòng)位置。移動(dòng)產(chǎn)生慣性力，此時(shí)，慣性力也成為載荷，且為動(dòng)載荷，取決于軸頸本身的移動(dòng)。軸頸軸承在外載荷作用下，軸頸中心相對(duì)于軸承中心偏移一定的位置而運(yùn)轉(zhuǎn)。當(dāng)施加一擾動(dòng)力，軸頸中心將偏離原平衡位置。若這樣的擾動(dòng)終極能回到原來(lái)的位置或在一個(gè)新的平衡點(diǎn)保持不變，即此軸承是穩(wěn)定的；反之，是不穩(wěn)定的。后者的狀態(tài)為軸頸中心繞著平衡位置運(yùn)動(dòng)，稱為“渦動(dòng)”。渦動(dòng)可能持續(xù)下往，也可能很快地導(dǎo)致軸頸和軸承套的接觸，穩(wěn)定性是軸頸軸承的重要性能之一，是由于慣性作用的主要例證。慣

35、性渦動(dòng)是由于轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的不平衡重量引起的慣性離心力P強(qiáng)迫引起的渦動(dòng)。圖1所示，矢量P與瞬時(shí)軸的動(dòng)態(tài)撓度oH的夾角表示慣性渦動(dòng)的不同位置，夾角隨軸的轉(zhuǎn)速nW變化。對(duì)于小的nW值，接近于零，當(dāng)軸的轉(zhuǎn)速小于臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，由零增加至90°，此時(shí)力P可以分解成作用在撓度方向oH上的力Pr和垂直于OH的力Pt。Pr與軸的彈性變形后天生的彈性力相平衡；而Pt則沒有與之平衡的固定力，于是被迫形成“同步渦動(dòng)”。當(dāng)軸的轉(zhuǎn)速達(dá)到臨界轉(zhuǎn)速nk時(shí)，渦動(dòng)達(dá)到極值；若轉(zhuǎn)速繼續(xù)增加，超過臨界轉(zhuǎn)速nk后，渦動(dòng)減小。此時(shí)， Pr與撓度方向相反，產(chǎn)生自動(dòng)對(duì)中現(xiàn)象，這是柔性軸的特征。圖1慣性渦動(dòng)由此可知，渦動(dòng)振幅oH與力P、角

36、度及接觸介質(zhì)有關(guān)。液力渦動(dòng)又稱流體渦動(dòng)，它是由于軸頸與軸瓦之間潤(rùn)滑油層中液動(dòng)力所強(qiáng)迫造成的渦動(dòng)。圖2是一經(jīng)過理想動(dòng)平衡(S=H)軸的徑向軸頸，且有旋轉(zhuǎn)速度nW。若使該軸無(wú)任何橫向力作用，那么軸頸位于軸承的中心位置即(H=o)。當(dāng)由于某種原因，軸頸中心作以半徑為oH的圓旋轉(zhuǎn)時(shí)，潤(rùn)滑層內(nèi)產(chǎn)生不對(duì)稱的壓力場(chǎng)，它的協(xié)力在圖中由RQ表示，同時(shí)，在軸頸上作用有與oH方向相同的離心力P。此兩個(gè)力合成為力Q，力Q可分解為與軸的彈性撓曲力平衡的力Qr和不平衡力Qt，此力將引起流體渦動(dòng)。 圖2液力渦動(dòng)原理對(duì)于流體渦動(dòng)只能發(fā)生在流體潤(rùn)滑狀態(tài)，且為彈性轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的不穩(wěn)定時(shí)刻。對(duì)于柔性軸工作的穩(wěn)定性條件已由Hori推導(dǎo)出

37、1，他區(qū)分了兩種流體渦動(dòng)，即小的油膜振蕩和大的油膜振蕩。對(duì)于最簡(jiǎn)單的渦動(dòng)速度分析，設(shè)軸頸中心的渦動(dòng)轉(zhuǎn)速為，潤(rùn)滑劑為常密度，若不考慮壓力梯度的影響，根據(jù)流量平衡條件，由圖3c可得，進(jìn)進(jìn)控制空間單位軸承寬度的體積流量和離開控制空間的體積流量分別為(Rj-e)(c+e)/2和(Rj+e)(c-e)/2,此二者之差應(yīng)該即是軸頸移動(dòng)造成的控制空間的容積增長(zhǎng)率，即2Re，則得圖3軸頸的渦動(dòng)傾向式中，R為軸承半徑；e為偏心距；c為半徑間隙。從而解得=j/(2+c/R)j/2(2)由此，當(dāng)軸頸偏離平衡位置，單從流量來(lái)考慮，渦動(dòng)轉(zhuǎn)速為自轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速的一半或稍小。偏心率(偏心距與半徑間隙之比)越小，上式越精確。在偏心率

38、大時(shí)，壓力梯度的影響越來(lái)越明顯，上式就不能用了。由于偏心率增大有利于軸承的穩(wěn)定性，所以上式在一般計(jì)算中是不能完全反映題目的。2油膜振蕩機(jī)理研究的發(fā)展油膜振蕩是由于滑動(dòng)軸承中的油膜作用而引起的旋轉(zhuǎn)軸的自激振蕩，可產(chǎn)生與轉(zhuǎn)軸達(dá)到臨界轉(zhuǎn)速時(shí)同等的振幅或更加激烈。油膜振蕩不僅會(huì)導(dǎo)致高速旋轉(zhuǎn)機(jī)械的故障，有時(shí)也是造成軸承或整臺(tái)機(jī)組破壞的原因。在日本和中國(guó)都有過由于油膜振蕩而出現(xiàn)機(jī)組破壞的實(shí)例。油膜振蕩從1925年由Newkirk B L和Taylor H D首先提出以來(lái)2，經(jīng)過了從熟悉到深化理解的長(zhǎng)期發(fā)展過程，到目前已經(jīng)基本成熟，能較深刻地揭示油膜振蕩的本質(zhì)。1925年Newkirk和Taylor發(fā)現(xiàn)了由

39、用滑動(dòng)軸承支持的旋轉(zhuǎn)軸，當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到轉(zhuǎn)軸的臨界轉(zhuǎn)速的兩倍以上時(shí)，基于某種邊界條件，引起轉(zhuǎn)軸的激烈甩動(dòng)。停止給油，轉(zhuǎn)子甩動(dòng)即停止，恢復(fù)給油，甩動(dòng)即恢復(fù)。從而發(fā)現(xiàn)甩動(dòng)的原因來(lái)自于油膜。且論述如下：(1) 油膜振蕩發(fā)生于轉(zhuǎn)軸兩倍臨界轉(zhuǎn)速以上，其甩動(dòng)方向與轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)方向一致；(2) 油膜振蕩的甩轉(zhuǎn)角速度與轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)角速度無(wú)關(guān)，約即是轉(zhuǎn)軸臨界轉(zhuǎn)速時(shí)的角速度；(3) 油膜振蕩與轉(zhuǎn)軸在臨界轉(zhuǎn)速下產(chǎn)生的振動(dòng)不同，一旦發(fā)生，轉(zhuǎn)速增加也不會(huì)停止；(4) 縮短軸承寬度則不易發(fā)生油膜振蕩；(5) 軸承的支承若做成自動(dòng)調(diào)心式，在安裝軸的兩端軸承時(shí)使其有少量的不同心度，對(duì)于防止油膜振蕩也有一定的作用。1956年Newkirk

40、B L和Lewis J F發(fā)表論文稱，在工作轉(zhuǎn)速達(dá)5倍臨界轉(zhuǎn)速時(shí)尚未產(chǎn)生油膜振蕩。同年，Pinkus O提到，在大量實(shí)驗(yàn)里證實(shí)了油膜振蕩的“慣性效應(yīng)”，即當(dāng)沒有油膜振蕩時(shí)，即使進(jìn)步轉(zhuǎn)軸的轉(zhuǎn)速也可維持原狀；而當(dāng)產(chǎn)生油膜振蕩時(shí)，固然降低轉(zhuǎn)速，油膜振蕩仍有繼續(xù)下往的傾向。同時(shí)，有人提出，當(dāng)轉(zhuǎn)軸工作轉(zhuǎn)速低于不穩(wěn)定轉(zhuǎn)速時(shí)，若加以沖擊也可能會(huì)出現(xiàn)激烈的油膜振蕩現(xiàn)象。在發(fā)生油膜振蕩后對(duì)振幅的變化，Newkirk和Taylor則指出，油膜振蕩一旦發(fā)生，伴隨轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)速的上升將愈為激烈，以后似乎沒有穩(wěn)定區(qū)；但也有人說，進(jìn)步轉(zhuǎn)速后振幅會(huì)減小。日本油膜振蕩學(xué)者堀幸夫在實(shí)驗(yàn)中也有類似的發(fā)現(xiàn)。同時(shí)人們還提到在某些情況下轉(zhuǎn)軸

41、的穩(wěn)定與不穩(wěn)定狀態(tài)被一段短暫的振蕩所分開。潤(rùn)滑油的粘度系數(shù)(或油溫)對(duì)油膜振蕩的影響也成為爭(zhēng)論的題目。多數(shù)學(xué)者以為油溫愈高也即粘性愈小愈不輕易引起油膜振蕩，但也有相反意見。Pinkus還特別提出溫?zé)岬挠秃屠溆蛯?duì)油膜振蕩都具有穩(wěn)定作用。姚福生院士在東方汽輪機(jī)廠工作期間，處理汽輪機(jī)油膜振蕩題目及在大量實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上也觀察到上述結(jié)果，對(duì)這些油膜振蕩稍加處理就會(huì)立即消失，采用了進(jìn)步軸承進(jìn)油溫度、改變軸承垂直和水平間隙、改變軸承寬度、改變軸承形式等手段?？傊?，油膜振蕩的產(chǎn)生與多種因素有關(guān)，概括起來(lái)如下38：(1) 軸系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)它影響轉(zhuǎn)軸的剛度，也即影響臨界轉(zhuǎn)速；同時(shí)也影響轉(zhuǎn)軸的載荷分布及軸的撓曲程度；轉(zhuǎn)軸

42、在工作過程中偏心率的大小將影響其臨界轉(zhuǎn)速，同時(shí)也影響軸承的工作條件，即軸承的工作性能。(2) 軸承負(fù)載大型汽輪發(fā)電機(jī)組軸系安裝時(shí)，是在轉(zhuǎn)子不旋轉(zhuǎn)的狀態(tài)下，按制造廠家提供的撓度曲線和規(guī)范，調(diào)整軸承中心位置找正的。但在運(yùn)行過程中，由于機(jī)組的熱變形，轉(zhuǎn)子在油膜中浮起，以及真空度、地基不均勻下沉等因素的影響，軸系對(duì)中情況將發(fā)生變化，即標(biāo)高產(chǎn)生起伏。因此，在熱態(tài)下，機(jī)組軸承的負(fù)荷將重新分配，有可能使個(gè)別軸承過載，出現(xiàn)溫升過高和燒瓦，個(gè)別軸承的負(fù)荷偏低，產(chǎn)生油膜振蕩或其它異常振動(dòng)。(3) 軸承進(jìn)油溫度油溫對(duì)油膜振蕩有很大的影響，當(dāng)其它條件不變時(shí)，油溫高則油的粘度低，最小油膜厚度變小，軸承的工作點(diǎn)、油膜剛度

43、和阻尼系數(shù)都將發(fā)生變化。一般情況下，油溫高，最小油膜厚度小，偏心率大，軸承不易產(chǎn)生油膜振蕩，即穩(wěn)定轉(zhuǎn)速進(jìn)步的緣故。(4) 軸瓦間隙軸瓦間隙影響軸承的穩(wěn)定性，主要是由于影響軸承運(yùn)行的最小間隙，最小間隙是穩(wěn)定工作的重要依據(jù)。最小間隙越小，軸承工作越穩(wěn)定。(5) 其它因素根據(jù)國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)及實(shí)驗(yàn)說明，軸承緊力、支承座、基礎(chǔ)的剛度等對(duì)軸系穩(wěn)定性也有影響。定性地說，支承剛度、阻尼增大穩(wěn)定性進(jìn)步，特別是增大阻尼對(duì)進(jìn)步穩(wěn)定性有明顯的作用，但目前還缺乏實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的支持。3油膜振蕩的判別油膜振蕩的性質(zhì)與不平衡振動(dòng)有本質(zhì)的區(qū)別，油膜振蕩現(xiàn)象有以下特征：(1) 油膜振蕩在轉(zhuǎn)子一階臨界轉(zhuǎn)速的兩倍以上轉(zhuǎn)速時(shí)發(fā)生，一旦發(fā)生振蕩

44、，振幅急劇加大，即使再進(jìn)步轉(zhuǎn)速，振幅也不會(huì)下降，如圖4所示。強(qiáng)烈振動(dòng)有時(shí)會(huì)導(dǎo)致燒瓦和軸系的破壞。圖4油膜振蕩(2) 油膜振蕩時(shí)，軸心渦動(dòng)頻率通常為轉(zhuǎn)子一階固有頻率，振型為一階振型。(3) 油膜振蕩時(shí)，軸心渦動(dòng)方向和轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向相同，為正向渦動(dòng)。而干摩擦引起的自激為反向渦動(dòng)。(4) 轉(zhuǎn)速在一階臨界轉(zhuǎn)速的兩倍以下時(shí)可能產(chǎn)生半速渦動(dòng)，渦動(dòng)頻率為轉(zhuǎn)速的一半。半速渦動(dòng)的振幅較小，若再進(jìn)步轉(zhuǎn)速則會(huì)發(fā)展成為油膜振蕩，如圖5所示。半速渦動(dòng)通常在高速輕載軸承情況下發(fā)生。 圖5半速渦動(dòng)油膜振蕩(5) 油膜振蕩具有慣性效應(yīng)，升速時(shí)產(chǎn)生油膜振蕩的轉(zhuǎn)速與降速時(shí)油膜振蕩消失的轉(zhuǎn)速不相同，如圖6所示。 圖6油膜振蕩的慣性效

45、應(yīng)6) 油膜振蕩開始發(fā)生但還未發(fā)展為劇烈的自激振動(dòng)時(shí)，軸心軌跡圖形呈現(xiàn)紊亂狀態(tài)，在一般情況下，正常工作時(shí)，軸心也是按一定的軌跡運(yùn)動(dòng)，其軌跡在小范圍內(nèi)變化。當(dāng)油膜振蕩發(fā)生時(shí)，振動(dòng)逐步劇烈，軌跡的變化范圍劇烈增大，且呈紊亂狀態(tài)。(7) 油膜振蕩時(shí)轉(zhuǎn)軸將承受較大的交變應(yīng)力，由油膜振蕩產(chǎn)生的交變應(yīng)力的頻率是轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)頻率與軸心渦動(dòng)頻率的差。油膜振蕩可根據(jù)上述特征進(jìn)行判定。在實(shí)際中，以計(jì)算臨界頻率為依據(jù)，丈量轉(zhuǎn)軸的轉(zhuǎn)速及振動(dòng)或軸心軌跡，也可以丈量軸上的作用力的變化，判定振動(dòng)和軸心軌跡，預(yù)防油膜振蕩發(fā)生，保證機(jī)器的正常運(yùn)轉(zhuǎn)。由此可知，防止油膜振蕩的措施可從以下幾方面著手，即增大軸承載荷；降低潤(rùn)滑油粘度；改變

46、軸承間隙；改變軸承的結(jié)構(gòu)形式等。4結(jié)論以上對(duì)油膜渦動(dòng)與油膜振蕩的區(qū)別，在概念上的異同及它們的發(fā)展過程等作了論述。由上可知，油膜振蕩對(duì)機(jī)電設(shè)備的危害極大，是滑動(dòng)軸承實(shí)際應(yīng)用中必須考慮的題目，同時(shí)，油膜振蕩的影響因素又很多，在機(jī)械的運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，根據(jù)油膜振蕩產(chǎn)生的現(xiàn)象，應(yīng)通過丈量振動(dòng)和軸心軌跡來(lái)猜測(cè)油膜振蕩產(chǎn)生的可能性，以保證機(jī)器的正常運(yùn)行。我公司氧化鋁分廠的單缸雙支撐六級(jí)壓縮離心壓縮機(jī)，型號(hào)為EI3709/0.97，轉(zhuǎn)子兩側(cè)支撐軸承為圓柱瓦軸承，設(shè)計(jì)工作轉(zhuǎn)速為8886r/min，轉(zhuǎn)子第一臨界轉(zhuǎn)速為3 010r/min，第二臨界轉(zhuǎn)速為11200r/min。其中2#，3#，5#壓縮機(jī)在運(yùn)行過程中先后出

47、現(xiàn)振動(dòng)突然加大，并伴有異常嗒嗒聲，具體振動(dòng)變化數(shù)據(jù)見圖1、表1（振動(dòng)方向?yàn)榇怪睆较颍Ｎ覀兿群髮?duì)轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡、軸系對(duì)中性、軸承間隙等10余處影響振動(dòng)的原因進(jìn)行檢查、調(diào)整，先后試車20余次，均未找到故障原因。二、故障原因分析1在查找故障原因時(shí)，發(fā)現(xiàn)振動(dòng)值的變化有一定規(guī)律。(1)振動(dòng)值與環(huán)境溫度的變化存在一定規(guī)律，溫度下降，振動(dòng)值略有升高；反之會(huì)下降。分析認(rèn)為：環(huán)境溫度的變化影響潤(rùn)滑油溫、潤(rùn)滑油粘度、油膜剛度的變化，從而影響軸承振動(dòng)值的變化。(2)振動(dòng)值大小與聲音的劇烈程度同步：振動(dòng)大時(shí)，聲音劇烈；振動(dòng)小時(shí)，聲音平緩。(3)其他運(yùn)行參數(shù)變化時(shí)，振動(dòng)值變化較遲鈍，壓縮機(jī)在空負(fù)荷運(yùn)行時(shí)（吸風(fēng)閥未打開時(shí)）就產(chǎn)生劇烈振動(dòng)，在吸風(fēng)、力口壓過程中，振動(dòng)值基本睡不變，可以排除密封間隙失穩(wěn)故障。2.振動(dòng)頻譜分析。故障特征頻率為4850Hz，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)基頻為148.1 Hz，轉(zhuǎn)子的第一臨界轉(zhuǎn)速為50.2Hz，