密封結構問題之離心泵油封改進方案探討

1、 密封結構問題之離心泵油封改進方案探討1、前言油泵原軸承箱壓蓋和轉軸之間的密封結構為迷宮密封, 在迷宮密封外加一防塵環(huán), 密封 性能較差。由于泵的轉速較高,在離心力的作用下,軸承箱內的潤滑油沿 軸從端蓋甩出, 漏油現(xiàn)象非常普遍, 造成軸承箱、 聯(lián)軸器及周圍地面沾滿油污, 給安全生產帶來隱患, 同時 造成不必要的潤滑油浪費,又嚴重污染了生產環(huán)境,影響 文明生產和企業(yè)的達標升級。如 果操作員不能及時發(fā)現(xiàn), 還有可能造成機泵的損壞。 因此, 改進原油封結構, 研制一種密封 性能優(yōu)良、使用壽命長的新型油封結構以 取代原油封是非常必要的。2、原密封結構存在的問題機泵運行中由于油位限制,螺母下端浸入油池中

2、,把潤滑油攪起,沿壓蓋內表面淌下, 直接滴到旋轉軸上,軸上積油很多,被旋轉軸帶動,油沿軸爬行,進入壓 蓋與軸迷宮密封 間隙, 由于迷宮密封間隙較大, 而且密封阻力較小, 油一旦進入迷宮難以打回, 因而不斷沿 軸外甩出,在軸端處形成積油,使迷宮和防塵環(huán)起不到密 封作用,即發(fā)生漏油。從以上分 析可以看出原油封結構存在的主要問題是軸承鎖緊螺母太大和迷宮密封間隙太大起不到有 效的密封作用。3、改進方案的論證及初步選擇新型防漏油結構應滿足以下要求:首先要保證結合部分的密閉性。 同時, 結構緊湊、 系 統(tǒng)簡單、制造維修使用方便、成品低廉、工作可靠,使用壽命長。針對漏油的主要原因,應 從以下兩個方面入手進行

3、改進,阻止漏油。(1、減少甩油量軸承鎖緊螺母浸油深度 (液面與鎖緊螺母的相對距離 是影響甩油量大小的一個重要因 素。減小螺母直徑,可以減小浸油深度,減小攪油,從而減少落到軸上的油量,間接減少漏 油量。(2、改進原油封結構對其結構分析, 從密封原理角度講可考慮填塞或阻塞、 分隔、 引出或注入和流阻、 反輸, 以及這些方案組合等方法。 首先對分隔, 可采取機械密封。 根據(jù)機械密 封性能、 適用范圍、 壽命來看,機械密封都能適用,但機械密封價格高,結構復雜,所需空間較大,拆裝不便, 不適于這種小空間結構。其次考慮采用引出或注入方 法,能夠達到密封要求,但需要輔助 裝置,結構復雜,因而也不可取。再有考

4、慮采用填塞和阻塞的方法,由于要求較長的壽命, 一些接觸型密封如氈圈、檔圈、密封 圈、油封等與軸接觸磨損,壽命有限,不適合高速長 周期運轉,而且易發(fā)生抱軸,因而排除。最后考慮采用流阻或反輸,或采用綜合方案。流阻 是利用密封件狹窄間 隙或曲折途徑造成密封所需要的流體阻力。反輸是利用密封件對泄漏 流體造成反壓, 使之部分平衡或完全平衡, 將流體反輸?shù)缴嫌? 以達到密封的目的。 其特點 是無 機械摩擦,結構緊湊。流體反輸 (也稱動壓 包括迷宮螺旋密封、動密封、螺旋密封等。 考慮空間狹小、壽命長、功耗小、結構簡單、拆卸方便、價格低等要求,采 用流阻或反輸 及其綜合方案最優(yōu)。 在流阻或反輸方案中, 螺旋密

5、封最能綜合滿足上述要求, 因此優(yōu)先考慮 螺旋密封。鑒于離心密封可與其它密封配合使用,為保證密 效果,選定螺旋密封與離心密 封組合形式。如圖 -1所示:4、對于 100Y 泵的設計計算:根據(jù)理論分析,螺旋密封螺旋角 其在 56 時功率最小,而 1539 時取同樣長度密封壓力最大,結合一 些資料給出實際經驗, 兼顧密封壓力、 功率消耗及結構長度, 并留一定安全裕度, 設計如下: 1、 24.1螺旋密封參數(shù)的設計計算(1、螺旋角 對于 100Y 泵,軸端直徑為 d=65mm,外伸軸段可用螺旋密封長度 L0=56.5mm,其軸端 與聯(lián)軸器相聯(lián),留 7mm 間隔,故取密封長度 L=39.5mm。由于長度

6、和直徑都較小,由密封 壓力公式 (見后面 1,密封壓力較小,故螺旋角選的較大,取為 =549 。那么 的正切值 t=tan=0.1019(此值由后面計算得出 。(2、相對槽寬 u 一般取 u=0.51.0,這里 u=a/(a+b=0.75。(3、相對槽深 一般取 =210,取為 =(c+h/c=5。(4、密封間隙 c 推薦 c=(0.62.6/10000m取 c=0.26mm,由于螺旋密封前有離心密封, 可保證密封性能,取大間隙是為了防止由于加工誤差及安裝誤差,與軸發(fā)生摩擦。(5、槽深 h , h 由公式 h =c*(-1 求得:h=0.26*(5-1=1.04,取為 h=1.0mm。(6、頭

7、數(shù) i ,頭數(shù) i 由前面所討論的按螺旋頭數(shù)的選擇原則:高轉速 (n5000r/min,選 單頭 ; 低轉速 (n5000rmin選多頭。由于本泵 n=2950r/min,根據(jù)有關資料推薦,取 i=4。(7、螺旋導程 s ,取 s=16(取整便于加工 ; 則由 s=d*tan, =549 。(8、螺旋槽寬 a ,齒寬 b 由公式得 a=u*d*tan/i=3.00mmb=*(1-u*d*tan/i=1.0mm (9、軸的角速 及螺旋圓周速度 v 的計算:=2n/60=308.9rad/sv=n/60=7.6m/s(10、螺旋按結構選取長度為 L=39.5mm(11、螺旋密封壓力 p , p=r

8、wdLCp/c21tu(1-u(-1(3-1其中:Cp=(1+t23+t2u(1-u(3-12把 u=0.75, t=0.1019, =5.0代入得:Cp=0.178,按 Cp=0.178,稀油潤滑取粘度系數(shù)偏 小 =0.002239.8Pa/s, =308.9rad/s, d=0.065m, L=0.0395m, c=2.610-4m 代入,計算得 p=35800Pa。(12、螺旋密封功耗計算 N1N=2d3LCn/4cCn 由公式求得:Cn=0.46,則 N=14瓦機泵電機額定功率為 90KW , 軸功率 75KW , 螺旋密封功耗為 14W , 可見功耗很小, 對 原機泵運行不構成影響。

9、4.2副葉輪離心密封的計算副葉輪離心作用所產生的密封壓力差 P 計算公式為:1P=k22(R22-R12r/2=0.52308.92(0.0352-0.0252800/2=6403Pa式中:R1、 R2分別為葉輪的內徑, 氣液相界半徑的外徑 k 系數(shù), 與光滑圓盤近似, k=0.5 4.3螺旋密封和離心密封的組合密封總壓力差組 合 密 封 壓 力 差 P為 螺 旋 密 封 壓 力 差 P 和 離 心 密 封 壓 力 差 P 之 和 即 :P=P+P=35800+6403=42203Pa由于軸承箱內基本為常壓, 箱內壓力與軸承箱外大氣壓相近, 因此組合密封總壓力差 P就是防止?jié)櫥屯獯拿芊鈮毫?/p>

10、, 本密封結構壓力為 0.04MPa , 完全符合應略高于機內壓力 的要求。4.4材料選擇由于軸承壓蓋不起承壓作用,可選 A3鋼,而甩油副葉輪不但起甩油及阻油作用,而且 也是軸承卡環(huán),為防止多次拆卸造成損壞,可選用 45鋼。5、應用情況經過改造的油封, 1998年 4月, 在酮苯車間泵 305(型號為 100Y -1202 上進行了試運行, 后又在泵 430、泵 351等機泵上進行了安裝, 經過四年多的運行,軸承箱壓蓋密封處無任 何泄漏, 完全滿足設計要求。 在此之前, 原密封結構由于經常發(fā)生泄漏, 司泵崗位操作員的 工作量很大,在每小時的巡檢 中都要對機泵潤滑油進行補充,而且還發(fā)生過兩起因漏油造 成的設備抱軸事故, 造成生產的波動, 由于漏油的普遍性也使現(xiàn)場衛(wèi)生一直難以解決, 給設 備現(xiàn)場管理帶 來了難度。改造后,在換油周期內機泵的潤滑油基本不需要大量補充,大大 減輕了工人的勞動強度,現(xiàn)場狀況明顯改觀,也為生產平穩(wěn)運行創(chuàng)造了有利條件。6、結論將原軸承箱壓蓋處迷宮密封改為離心密封與螺旋密封的組合密封結構, 利用離心密封作 為初步節(jié)流阻漏密封,利用螺旋密封作為二次密封,可以保證軸頭處無任 何泄漏。這種改 進方法只需改造軸承鎖緊螺母和軸承箱壓蓋, 對原結構改動很小, 即能滿足密封要求, 又能 適應原結構可利用空間小的限制。該種