壓力容器本科畢業(yè)論文

1、引言壓力容器是容器的一種，是指最高工作壓力大于等于 O.IMPa , 容積大于等于25 L,工作介質(zhì)為氣體、液化氣體或最高工作溫度高 于或等于標(biāo)準(zhǔn)沸點(diǎn)液體的容器。這類結(jié)構(gòu)大都在一定的溫度和壓力下 工作，且相當(dāng)一部分結(jié)構(gòu)的工作介質(zhì)或內(nèi)部充裝物為易燃易爆，或具有強(qiáng)烈腐蝕性，或有毒的物質(zhì)，一旦發(fā)生泄露或者斷裂破壞，就可能 產(chǎn)生災(zāi)難性的后果，造成人民生命財(cái)產(chǎn)的嚴(yán)重?fù)p失。因此，必須保證 該類結(jié)構(gòu)在工作和運(yùn)行中的安全可靠性， 必須按照產(chǎn)品設(shè)計(jì)的技術(shù)要 求中專門的技術(shù)規(guī)范來進(jìn)行制造生產(chǎn)， 嚴(yán)格控制質(zhì)量，并且要由專設(shè) 機(jī)構(gòu)來進(jìn)行監(jiān)督和檢查。世界各國對(duì)于壓力容器的制造和使用都非常 重視，均設(shè)有專門機(jī)構(gòu)，制定了詳

2、細(xì)的技術(shù)規(guī)范和檢查標(biāo)準(zhǔn)。壓力容器產(chǎn)業(yè)的發(fā)展離不開機(jī)械、冶金、石油化工、電腦信息、 經(jīng)濟(jì)管理和安全防護(hù)等諸多工程技術(shù)的改革創(chuàng)新，或者說它是在多項(xiàng) 新材料、新技術(shù)、新工藝綜合開發(fā)的基礎(chǔ)上發(fā)展的工業(yè)產(chǎn)品。在科學(xué) 技術(shù)不斷提高的今天，壓力容器行業(yè)的發(fā)展當(dāng)然也離不開先進(jìn)技術(shù)的 使用。一.現(xiàn)代先進(jìn)設(shè)計(jì)技術(shù)的開發(fā)應(yīng)用壓力容器設(shè)計(jì)單位必須持有國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督部門頒發(fā)的相應(yīng) 類別“壓力容器設(shè)計(jì)單位批準(zhǔn)書”。設(shè)計(jì)人員的資格取證不僅需對(duì)應(yīng) 于第一、二類或第三類壓力容器的要求，而且還將區(qū)分能勝任“按應(yīng)力分析設(shè)計(jì)”，或只能擔(dān)任“按規(guī)則設(shè)計(jì)”?，F(xiàn)代先進(jìn)設(shè)計(jì)技術(shù)在壓力 容器領(lǐng)域的開發(fā)應(yīng)用，主要是指 “按應(yīng)力分析設(shè)計(jì)”范疇。

3、除了已較 普及的計(jì)算機(jī)輔助計(jì)算（CAC ）和計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)（CAD ）外，有 待進(jìn)一步開發(fā)的如有限元設(shè)計(jì)、并行設(shè)計(jì)、虛擬設(shè)計(jì)和計(jì)算機(jī)輔助工 程（CAE ）等現(xiàn)代先進(jìn)技術(shù)均將在21世紀(jì)取得不同程度的進(jìn)展。二.先進(jìn)制造技術(shù)理念的推廣普及壓力容器制造單位必須持有國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督部門頒發(fā)的“壓力容器制造許可證”，并應(yīng)建立健全的質(zhì)量保證體系。但我國已取證的 壓力容器制造企業(yè)的人均GDP值和產(chǎn)品附加值都還很低，技術(shù)裝備、 技術(shù)素質(zhì)和管理水平也都很落后。為了面對(duì) 21世紀(jì)的挑戰(zhàn)和機(jī)遇， 達(dá)到優(yōu)化產(chǎn)品質(zhì)量、降低生產(chǎn)成本、提高勞動(dòng)生產(chǎn)率、提升國際競爭 力，有必要在壓力容器產(chǎn)業(yè)推廣“先進(jìn)制造技術(shù)”理念。所謂先進(jìn)制

4、 造技術(shù)（AMT ）是美國在上世紀(jì)80年代提出的新概念，它是一項(xiàng)集 具體制造技術(shù)與經(jīng)營管理技術(shù)兩個(gè)層面于一體的系統(tǒng)工程。AMT的特點(diǎn)為：以市場為導(dǎo)向，以系統(tǒng)觀念、工業(yè)工程為指導(dǎo)，以全面數(shù)字 化技術(shù)為依托，合理使用先進(jìn)技術(shù)，精心組織經(jīng)營管理。作為壓力容 器的生產(chǎn)模式，主要包含三個(gè)技術(shù)群，即主體技術(shù)群如備料、滾卷、 鍛壓、成形、組裝、焊接、熱處理、檢驗(yàn)測試和壓力試驗(yàn)、爆破試驗(yàn)、 疲勞試驗(yàn)等；支撐技術(shù)群如自動(dòng)控制技術(shù)、信息處理技術(shù)、生產(chǎn)物流 技術(shù)和標(biāo)準(zhǔn)化規(guī)范化技術(shù)等；及管理技術(shù)群如質(zhì)量控制、人員培訓(xùn)、 市場電子商務(wù)技術(shù)和售后服務(wù)等。其中尤以焊接（含現(xiàn)場組焊）和熱 處理兩個(gè)環(huán)節(jié)是保證產(chǎn)品質(zhì)量的關(guān)鍵。當(dāng)

5、前國內(nèi)外都著眼于電腦自動(dòng) 化，特別是自動(dòng)控制式焊接設(shè)備和熱處理設(shè)備的改進(jìn)創(chuàng)新更是發(fā)展神 速，一些便攜式自動(dòng)焊接和熱處理設(shè)備也已在大型球罐和塔設(shè)備等現(xiàn) 場組焊中得到推廣應(yīng)用。傳統(tǒng)的臟亂差、噪音污染、質(zhì)量失控的鍛焊 鈑金車間勢將退出產(chǎn)業(yè)歷史舞臺(tái)。 總之，面臨著機(jī)械制造業(yè)全球化挑 戰(zhàn)和機(jī)遇的歷史時(shí)期，壓力容器產(chǎn)業(yè)也應(yīng)盡快提高自己對(duì)市場的快速 響應(yīng)能力，開發(fā)節(jié)能、節(jié)材、綠色制造的成形與改性技術(shù)，實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品 和工藝研究自動(dòng)化。如果還使用落后的生產(chǎn)模式和產(chǎn)業(yè)機(jī)制將最終被 時(shí)代淘汰。而在壓力容器的制造過程中對(duì)焊接技術(shù)的應(yīng)用是非常重要的。在科學(xué)技術(shù)飛速發(fā)展的當(dāng)今時(shí)代，焊接已經(jīng)成功地完成了自身的蛻變。 很少有人注

6、意到這個(gè)過程何時(shí)開始，何時(shí)結(jié)束。但它確確實(shí)實(shí)地發(fā)生 在過去的某個(gè)時(shí)段。我們今天面對(duì)著這樣一個(gè)事實(shí)：焊接已經(jīng)從一種 傳統(tǒng)的熱加工技術(shù)發(fā)展到了集材料、冶金、結(jié)構(gòu)、力學(xué)和電子等多門 類科學(xué)為一體的工程工藝學(xué)科。而且，隨著相關(guān)學(xué)科技術(shù)的發(fā)展和進(jìn) 步，不斷有新的知識(shí)融合在焊接之中。剖析現(xiàn)代的焊接，不難發(fā)現(xiàn)其 愈發(fā)顯現(xiàn)出的幾大特征：1、焊接已成為最流行的連接技術(shù)；2、焊接顯現(xiàn)了極高的技術(shù)含量和附加值；3、焊接已成為關(guān)鍵的制造技術(shù)； 4、焊接已成為現(xiàn)代工業(yè)不可分離的組成部分。 在工業(yè)化發(fā)達(dá)的美國， 焊接被視為“美國制造業(yè)的命脈，而且是美國未來競爭力的關(guān)鍵所 在”。其主要根源就是基于這樣一個(gè)事實(shí)：許多工業(yè)產(chǎn)品

7、的制造已 經(jīng)無法離開焊接技術(shù)。1產(chǎn)品結(jié)構(gòu)以及材料性能1.1產(chǎn)品結(jié)構(gòu)分析壓力容器有多種結(jié)構(gòu)形式，最常見的結(jié)構(gòu)為圓柱形、球形和錐形三種。而直徑2000mm 熔化槽槽體屬于圓柱形。其結(jié)構(gòu)簡圖如圖1-1所示，下面簡單介紹其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。圖1-1產(chǎn)品結(jié)構(gòu)簡圖（1）筒體是壓力容器的重要組成部分，由它構(gòu)成儲(chǔ)存物料或完成化學(xué)反應(yīng)所需要的大部分壓力空間。當(dāng)筒體直徑較?。ㄐ∮?00mm） 時(shí)，可用無縫鋼管制作。當(dāng)直徑較大時(shí)，一般用鋼板卷制或壓制后焊 接而成，由于熔化槽槽體長5122 mm 所以采用第二種方法。（2）封頭 據(jù)幾何形狀的不同，壓力容器的封頭可分為凸形封頭、錐形圭寸頭和平蓋圭寸頭三種，該罐體屬于凸形圭寸頭中

8、的橢圓形圭寸頭。(3) 法蘭 法蘭按其所連接的部分分為管法蘭和容器法蘭。用于管 道連接和密封的法蘭叫管法蘭；用于容器頂蓋與筒體連接的法蘭叫容 器法蘭，而該罐體的法蘭屬于容器法蘭。(4) 開孔與接管由于工藝要求和檢修時(shí)的需要，要在石油化工容器的筒體和封頭上開設(shè)各種孔或安裝接管，如人孔、手孔、視鏡孔 、物料進(jìn)出接管等。(5) 支座 壓力容器靠支座支撐并固定在基礎(chǔ)上。對(duì)于該罐體可采 用鞍式支座。1.2 母材性能分析本次罐體所用的材料主要是16MnR，屬于熱軋鋼，是壓力容器 的常用鋼。是通過Mn、Si等合金元素的固溶強(qiáng)化作用來保證鋼的強(qiáng) 度，屬于C-Mn或Mn-Si系鋼。材料化學(xué)成分及力學(xué)性能材料的化

9、學(xué)成分主要包括 C、Si、Mn、S、P等化學(xué)元素，而 其力學(xué)性能也主要受這幾種元素含量的變化的影響而發(fā)生變化。表1材料化學(xué)成分鋼號(hào)化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))(%)16MnRCSiMnSP< 0.200.200.601.201.60< 0.035< 0.035碳(C)決定了母材的淬硬傾向和冷裂紋傾向，與碳當(dāng)量有關(guān)。 碳當(dāng)量越大，則母材淬硬傾向和冷裂紋傾向增大。如果碳當(dāng)量很小， 不需要熱處理的情況下，焊接性能也非常好。硅（Si）起到固溶強(qiáng)化的作用，增加鋼的強(qiáng)度。如果硅的質(zhì)量 分?jǐn)?shù)超過0.6%使韌性不利，使韌脆轉(zhuǎn)變溫度提高。錳（Mn）起到固溶強(qiáng)化的作用，增加鋼的強(qiáng)度。如果錳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過

10、1.6%，焊接時(shí)易出現(xiàn)裂紋，在熱影響區(qū)還會(huì)出現(xiàn)淬硬組織硫（S）危害性元素。如果錳硫比升高，含碳量降低則不會(huì)出現(xiàn)冷熱裂紋。磷（P）危害性元素。對(duì)鋼材的焊接性有不利的影響。表2力學(xué)性能鋼號(hào)板厚/mm熱處理狀態(tài)力學(xué)性能沖擊性能屈服強(qiáng)度os/MPa抗拉強(qiáng)度ob/MPa伸長率o （% ）彎曲180 °溫度/ C沖擊功Aku/J16MnR616熱軋> 345510655> 21d=2a室溫> 27（橫向）母材焊接性16MnR屬于熱軋鋼，在焊接時(shí)主要注意的問題是冷裂紋的產(chǎn)生和熱影響區(qū)脆化。（1）冷裂紋 16MnR鋼含有少量的合金元素，碳當(dāng)量比較低,般情況下（除環(huán)境溫度低或鋼板厚度

11、很大時(shí)）冷裂傾向不大。淬硬傾向主要取決于鋼的化學(xué)成分，其中以碳的作用最明顯。可以通過碳當(dāng)量公式來大致估算16MnR鋼的冷裂敏感性，碳當(dāng)量越高，冷裂敏感性越大。國際焊接學(xué)會(huì)推薦的碳當(dāng)量公式為CEMnCr Mo V Cu Ni(%)(1-1)一般認(rèn)為CE < 0.4%時(shí)，鋼材在焊接過程中基本無淬硬傾向， 冷裂敏感性小。CE=0.4%0.6%時(shí)鋼的淬硬傾向逐漸增加，屬于有 淬硬傾向的鋼。16MnR 的碳當(dāng)量為 0.4% ，所以在焊接過程中焊接熱影響區(qū)基 本無淬硬傾向，冷裂敏感性小。（2）熱影響區(qū)脆化由于 16MnR 鋼的熱影響區(qū)脆化主要是粗晶區(qū)脆化 ，所以我們只 介紹粗晶區(qū)脆化，而熱應(yīng)變脆化基

12、本上不發(fā)生。粗晶區(qū)脆化 鋼材被加熱到1200 C以上的熱影響區(qū)過熱區(qū)可能 產(chǎn)生粗晶區(qū)脆化，韌性明顯降低，這是由于熱軋鋼焊接時(shí)，采用過大 的焊接熱輸入所致。粗晶區(qū)將因晶粒長大或出現(xiàn)魏氏組織而降低韌 性，焊接熱輸入過小， 粗晶區(qū)中馬氏體組織所占的比例增大而降低韌 性，這在焊接含碳量偏高的熱軋鋼時(shí)較明顯。2 產(chǎn)品工藝流程以及焊接材料選取2.1產(chǎn)品工藝流程圖筒節(jié)制造工藝流程圖鋼板的復(fù)檢預(yù)處理t下料鋼板的卷制e-鋼板的對(duì)中e鋼岡板:的預(yù)彎e邊纟彖加口工封頭制造工藝流程圖鋼板的復(fù)檢-> 預(yù)處理無損探傷消除應(yīng)力熱處理包裝出廠2.2焊縫位置分布主要焊縫位置如圖2-2所示，內(nèi)筒分為兩節(jié)有兩道縱縫、兩道環(huán)

13、縫，夾套分為上夾套和下夾套，上夾套有一道縱縫，下夾套有一道縱2.3焊前準(zhǔn)備焊前準(zhǔn)備工作主要包括熟悉圖樣和技術(shù)要求。除了對(duì)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、 形狀及尺寸進(jìn)行審核和分析外， 還要綜合考慮與加工制造有關(guān)的國家 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范。 壓力容器的可靠性與所選用材料有密切關(guān)系， 首先 要考慮所選材料有足夠的強(qiáng)度、塑性、韌性及穩(wěn)定性；其次應(yīng)具有良 好的冷、熱加工性能，尤其保證焊接性良好。1）生產(chǎn)圖紙和工藝焊前必須熟悉生產(chǎn)圖紙和工藝， 這是保證焊接產(chǎn)品順利生產(chǎn)的重 要環(huán)節(jié)。主要內(nèi)容如下： 熟悉瀝青熔化槽的結(jié)構(gòu)形式、采用的材料種類及技術(shù)要求。 熟悉瀝青熔化槽的焊接部位的尺寸、 焊接接頭及坡口的結(jié)構(gòu)形 式。 熟悉采用的焊接方

14、法、焊接電流、焊接電壓、焊接速度、焊接 順序、焊前預(yù)熱溫度及層間溫度等。 熟悉焊后熱處理工藝、焊接檢驗(yàn)方法及焊接產(chǎn)品的質(zhì)量要求。2）材料檢驗(yàn)材料檢驗(yàn)包括母材和焊接材料的檢驗(yàn)， 這也是焊前準(zhǔn)備的重要組 成部分。母材檢驗(yàn)?zāi)覆臋z驗(yàn)包括焊接產(chǎn)品母材和外協(xié)委托加工件的檢驗(yàn)。 母材檢驗(yàn) 的內(nèi)容如下：a 材料入庫要有材質(zhì)證明書， 要有符合規(guī)定的材料標(biāo)記符號(hào)。 要 對(duì)材料的數(shù)量和幾何尺寸進(jìn)行檢驗(yàn)復(fù)核。 對(duì)材料的表面質(zhì)量進(jìn)行檢查 驗(yàn)收（如表面光潔情況、生銹腐蝕情況、變形情況和表面機(jī)械損傷情 況等）。b 根據(jù)有關(guān)規(guī)定，對(duì)材料進(jìn)行化學(xué)成分復(fù)驗(yàn)。c 對(duì)母材進(jìn)行力學(xué)性能復(fù)驗(yàn)， 包括拉伸試驗(yàn)、彎曲試驗(yàn)、 脆性試 驗(yàn)、斷裂

15、試驗(yàn)、蠕變?cè)囼?yàn)等。焊接材料檢驗(yàn)對(duì)焊條、焊絲的化學(xué)成分、力學(xué)性能（主要指熔敷金屬）的檢驗(yàn) 及腐蝕檢驗(yàn)等。對(duì)焊劑和保護(hù)氣體的成分和純度進(jìn)行檢驗(yàn)。 操作人員資格審核在焊接產(chǎn)品制造之前， 必須檢查該焊工所持合格證的有效性， 包 括審核焊工考試記錄表上的焊接方法、 試件形式、 焊接位置及材料類 別等是否與焊接產(chǎn)品要求的一致，所有考試項(xiàng)目是否合格。 2.4 鋼材預(yù)處理金屬材料預(yù)處理是指在下料、裝配、焊接前，進(jìn)行矯正、材料表 面除銹清理、噴涂防護(hù)層和烘干等加工工序。它是提高產(chǎn)品質(zhì)量，延 長產(chǎn)品使用壽命，減少環(huán)境污染，提高零件氣割下料質(zhì)量，尤其有利 于數(shù)控切割機(jī)正常工作和設(shè)備保養(yǎng)的有效措施。2.4.1 鋼材的

16、矯正1 ）鋼材矯正目的 鋼材在軋制、運(yùn)輸、裝卸和堆放過程中，由 于自重、支撐不當(dāng)， 或裝卸不良及其他原因， 可能會(huì)產(chǎn)生彎曲、 扭曲、 波浪及表面不平等變形。 當(dāng)這些變形超過一定程度時(shí)， 會(huì)給尺寸的度 量、劃線、剪裁及其他加工帶來困難，而且會(huì)影響到成形零件的尺寸 和幾何形狀的精度，從而影響到裝配、焊接和整個(gè)產(chǎn)品的質(zhì)量。所以 劃線、下料前應(yīng)予以矯正。2 ）矯正的基本原理 矯正的基本原理是使鋼板在外力的作用下 產(chǎn)生與原來變形相反的塑性變形，以消除彎曲、扭曲、皺折、表面不 平等變形，從而獲得正確形狀的過程。對(duì)鋼材進(jìn)行的矯平和矯直統(tǒng)稱 為矯正。金屬材料矯正后的允許變形值與所制造的產(chǎn)品精度有關(guān)。 一般鋼

17、結(jié)構(gòu)制造的通用技術(shù)條件規(guī)定，軋制鋼材下料前允許偏差如表2-1所示。在這范圍內(nèi)視為允許可不進(jìn)行矯正。表2-1號(hào)料前鋼材變形允許值鋼材種類變形種類測量法變形允許值簡圖鋼板局部不平平尺3>14mm1m 長 fw1mmS<14mm1m 長 f w1.5mm.*T3 ）鋼材的矯正方法 采用十一輥式矯平機(jī)對(duì)鋼板進(jìn)行矯平。鋼 板矯平機(jī)的工作原理如圖2-3所示，采用多輥對(duì)板材進(jìn)行多次正反彎 曲，使其多種曲率逐步變?yōu)閱我磺?，最終將板材矯正。常用的是7 11輥的鋼板矯平機(jī)，輥數(shù)最多可達(dá) 21輥，鋼板越薄，矯平時(shí)要求 的輥數(shù)越多；板材越寬，要求的輥?zhàn)又睆胶烷L度比越大。為了提高鋼 板矯平機(jī)的工作效率，通

18、常在矯平機(jī)兩端附設(shè)兩個(gè)滾輪工作臺(tái)，以便 鋼材在矯平過程中來回移動(dòng)。1r |廠D.十£_=I'1l1二f1sr_ i1IQ. dJQ117圖2-3多輥矯平機(jī)工作原理圖1-上支承輥2-上工作輥3-下支承輥4 -下工作輥5-導(dǎo)向輥鋼材的表面處理瀝青熔化槽屬于H類壓力容器，在各工序之前應(yīng)先對(duì)鋼材表面進(jìn) 行除銹處理，采用噴砂的方法對(duì)鋼板表面進(jìn)行除銹， 噴砂的工作原理 是將砂粒噴射在鋼材表面，使氧化皮和銹斑剝離，除銹較徹底，生產(chǎn) 效率較高，但粉塵多，勞動(dòng)條件差，需在要封閉場所進(jìn)行操作。對(duì)厚 度在4mm以下的薄鋼板表面容易造成損傷。表面防護(hù)處理原材料的表面清理工作完成后，立即進(jìn)行表面防護(hù)處

19、理，以防短 期內(nèi)再度生銹。在鋼板表面噴涂專用防護(hù)底漆。表面所加的防護(hù)底漆 在焊接時(shí)無需去除，對(duì)焊接質(zhì)量沒有影響。2.5內(nèi)筒的下料和卷制內(nèi)筒的下料內(nèi)筒總長4340mm，內(nèi)徑©2000mm，板厚16mm，內(nèi)筒的展開按中性層內(nèi)徑展開，由周長公式L= %d=3.14 X( 2000+16 )=6331mm ，查實(shí)用鋼鐵材料手冊(cè)知，可選用的鋼板尺寸為6500mm x 2700mm x 16mm，將內(nèi)筒平均分為兩段進(jìn)行加工，每 節(jié)內(nèi)筒的展開尺寸為6331mm x 2128mm x 16mm，由于軋制等原 因，鋼板邊緣處厚度不均勻，影響焊接質(zhì)量，因此，下料時(shí)每邊需預(yù) 留出修邊余量約30mm。內(nèi)筒的

20、展開下料圖如圖2-4所示，采用數(shù) 控火焰切割機(jī)進(jìn)行切割?；鹧媲懈詈笥门龠厵C(jī)將每邊刨掉 5mm，以消除割口組織的變化對(duì)焊接接頭質(zhì)量的影響。65006331f1QOOQi /CYJ1L v圖2-4內(nèi)筒展開圖（圖中虛線為選用板材尺寸，實(shí)線為內(nèi)筒展開尺寸）內(nèi)筒的卷制鋼板的卷制是對(duì)已經(jīng)按尺寸要求剪裁下料，并經(jīng)邊緣加工后的板 材實(shí)施彎曲的工藝方法。1）卷板機(jī)的工作原理卷板機(jī)的主要結(jié)構(gòu)形式分為三輥、四輥及立式卷板機(jī)。本設(shè)計(jì)采 用對(duì)稱式三輥卷板機(jī)進(jìn)行鋼板的卷制對(duì)稱式三輥卷板機(jī)的工作原理如圖 2-5 所示，其上輥 1 可在垂 直方向上下調(diào)節(jié)。兩下輥為主動(dòng)輥，可正反兩方向旋轉(zhuǎn)，并對(duì)稱于上 輥中心線排列。 彎曲時(shí)將

21、鋼板放入上下輥之間， 然后上輥向下移動(dòng)將 鋼板壓緊并使之彎曲， 是鋼板達(dá)到塑性變形狀態(tài)， 再驅(qū)動(dòng)兩下輥旋轉(zhuǎn)， 并借助于鋼板與輥?zhàn)又g的摩擦力使鋼板左右移動(dòng)， 同時(shí)上輥也隨之 轉(zhuǎn)動(dòng)，這樣，就使鋼板連續(xù)通過垂直面，受到相同的彎曲，產(chǎn)生相同 的的變形。鋼板成為曲率相同的弧形板。一次行程之后，再將上輥下 壓一定距離，又驅(qū)動(dòng)下輥，使鋼板進(jìn)一步受到彎曲。上輥幾次下壓， 就將鋼板彎曲到需要的曲率半徑。 板料的兩端不能同時(shí)進(jìn)入三輥之間 的部分得不到彎曲， 稱為剩余直邊。 剩余直邊的長度約為兩下輥中心 距的一半。坯料經(jīng)卷彎后所得的曲率取決于輥軸的相對(duì)位置、 板料的厚度和 力學(xué)性能。它們之間的關(guān)系可以近似的用下式

22、表示：2 2 2(d2/2 s r) (B/2) (H R di/2)(2 3)式中：di, d2-輥軸的直徑，mm ;s 板料的厚度， mm ；R 零件的曲率半徑， mm ;H， B 輥軸之間的距離， mm 。鋼板在常溫下彎曲加工時(shí)， 其曲率半徑不應(yīng)小于某一最小規(guī)定允 許值，若超過規(guī)定值， 超過材料常溫下塑性變形能力， 則應(yīng)進(jìn)行熱彎。 通常根據(jù)規(guī)定 D/ s >40 ，可進(jìn)行冷彎; D/s<40 ，則必須熱彎( D 為圓筒的直徑， s 為板厚)。本產(chǎn)品 D/s=2000/16=125>40 ，可以冷彎2）內(nèi)筒卷制工藝對(duì)稱式三輥卷板機(jī)彎卷鋼板時(shí)，鋼板兩端各有一平直段無法彎 卷

23、。為使鋼板都能彎曲成同一曲率，在卷板前要先將其兩端彎曲成所 需要的曲率。 預(yù)彎 常用的預(yù)彎方法有三種，利用彎曲模和卷板機(jī)預(yù)彎（適 于為2 S,5-24mm ）,利用楔墊板預(yù)彎（適于較薄板）和利用模 具和壓力機(jī)預(yù)彎（適于各種板厚），它分為專用模具預(yù)彎（適用于批 量生產(chǎn)）和通用模具預(yù)彎（用于單件小批量生產(chǎn)）。本產(chǎn)品鋼板厚度為16mm，可采用彎曲模和卷板機(jī)預(yù)彎的方法 進(jìn)行預(yù)彎，利用彎曲模和卷板機(jī)預(yù)彎的工作原理如圖 2-6所示，模板 厚度一般取卷制鋼板厚度的兩倍或稍多些， 其曲率半徑應(yīng)小于被彎曲 鋼板的曲率半徑，這樣既可以不致增加卷板機(jī)的負(fù)擔(dān)，免于損壞機(jī)床， 又可以保證鋼板的預(yù)彎曲率。預(yù)彎的長度一般應(yīng)

24、大于兩下輥中心距的 一半，可?。?20 ）3,通常為150200mm。圖2-6彎曲模具和卷板機(jī)預(yù)彎工作原理圖 對(duì)中板料預(yù)彎之后，將放入卷板機(jī)上下輥之間進(jìn)行滾卷前必須使板料的母線與輥的軸線平行，使板料的縱向中心線與輥的軸線 保持相互垂直，也就是對(duì)中。其目的是防止鋼板在滾卷過程中產(chǎn)生扭 斜。本產(chǎn)品用傾斜進(jìn)料對(duì)中的方法進(jìn)行對(duì)中，具體方法如圖2-7所示圖2-7 對(duì)中方法 卷圓 鋼板對(duì)中后，即可用上輥壓住板料并使之產(chǎn)生一定彎 曲，開動(dòng)機(jī)床進(jìn)行滾卷。每滾卷一個(gè)行程，便適當(dāng)下調(diào)上輥一次，這 樣經(jīng)過多次滾卷就可將板料彎曲成所要求的曲率。 調(diào)整上輥的次數(shù)和 每次調(diào)節(jié)量的大小，可依下述原則來確定：a冷卷時(shí)不得超過

25、材料允許的最大變形率。b板料不致打滑，且不超過設(shè)備的額定功率。在滾卷過程中還應(yīng)注意隨時(shí)用卡樣板測量，看是否達(dá)到曲率要 求，不可過卷量太多，因過卷比曲率不足難以修正，且易使金屬性能 變壞，但冷卷時(shí)，考慮到回彈的影響，必須施加一定的過卷量。當(dāng)卷制達(dá)到要求曲率時(shí)，還應(yīng)在此曲率下多卷幾次，以使其變形 均勻和釋放內(nèi)應(yīng)力，減少回彈。 矯圓 當(dāng)圓筒形工件進(jìn)行點(diǎn)裝和縱縫焊接之后，還要進(jìn)行矯 圓。矯圓多是在卷板機(jī)上進(jìn)行的。矯圓大致可按以下三個(gè)步驟：a工件放入卷板機(jī)上輥之后，首先根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，將上輥調(diào)至所需要的最大矯正曲率的位置進(jìn)行加載b 使工件在矯正曲率下多次滾卷， 并著重于焊縫區(qū)的矯正， 使圓 筒曲率均勻一致。c

26、 逐漸卸除載荷，并使工件在逐漸卸除載荷的過程中多次滾卷， 至此整個(gè)鋼板的卷制過程結(jié)束。2.6 封頭的下料和沖壓2.6.1 封頭的下料標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭坯料尺寸可根據(jù)下式計(jì)算Dp k（Dn 3） 2h 100式中 D p 毛坯料直徑（ mm ）；D n 封頭內(nèi)徑（ mm ）；3封頭壁厚（ mm ）；h 直邊量（ mm ）；100 二次切割余量及防止壓偏量（ mm ）；由公式計(jì)算得：Dp=1.2 x （2000+16 ） +100+100=2620mm。通過查實(shí)用鋼鐵材料手冊(cè)知，可選用鋼板尺寸為3500mm x2800mm x 18mm 。鋼板的下料采用數(shù)控火焰切割機(jī)進(jìn)行切割，具 體加工形狀如圖 2-

27、8 所示。In廠= = = = = = = = = = = = = = = = = = = " = = = ="= = H一 I圖2-8 封頭坯料展開圖封頭的沖壓沖壓是利用具有一定半徑的模具，將已下料得到的平板坯料制成 各種形狀的開口空心零件的沖壓工序。沖壓所用模具與沖裁模具不 同，其凹凸模具沒有鋒利的刃口，而其工作部分都有較大的半徑，并 且凸、凹模之間的間隙一般大于板料的厚度。封頭在沖壓過程中，板料的變形很大，為保證封頭的質(zhì)量，采用 熱沖壓進(jìn)行封頭的加工。1）封頭的成形過程整體封頭的沖壓過程為先將工件加熱到 1100 C。然后將其放在 下模上，并對(duì)準(zhǔn)中心，放下壓邊圈，將坯

28、料壓緊到合適程度，以保證 沖壓時(shí)使坯料各處能均勻變形，防止封頭產(chǎn)生波紋和起皺，開動(dòng)壓力 機(jī)加壓，使坯料逐漸變形并落入下模。最后上提凸模使封頭與上模脫 離。由于成形后的封頭在溫度降低后產(chǎn)生收縮，加之凸模受熱后又稍有膨脹，因而封頭被緊緊地裹在凸模上，使脫模困難。因此要嚴(yán)格控 制終壓溫度，并在下模的圓周方向上穿六只活動(dòng)銷來脫模。2) 封頭的壁厚變化整體封頭的沖壓過程、 無論是否采用壓邊圈， 一般在接近大曲率 部位封頭壁厚都要變薄。 橢圓形封頭在曲率半徑最小處變薄最大， 一 般壁厚減薄量在8%10%之間，所以選擇的封頭坯料比筒節(jié)坯料厚 2mm 。影響封頭壁厚變化的因素有： 材料強(qiáng)度越低，壁厚變薄量越大

29、。 變形程度越大，封頭底部越尖，壁厚變薄量越大。 上、下模間隙及下模圓角越小，壁厚變薄量越大。 壓邊力過大或過小，壓制溫度過高，都會(huì)導(dǎo)致壁厚減小。3) 壓延力的計(jì)算(1 ) 凸模直徑 DsmDsm = Dn (1 + 3)=2000 X (1+0.9% ) =2018mm。( 2 ) 凹模直徑 DxmDxm = Dsm + 2 3+Z=2018+2 X 18+2=2056mm式中 3封頭坯料厚度( mm )；Z 模具間隙(mm )，熱壓時(shí)Z =( 0.10.2 )3;冷 壓時(shí)Z =( 0.20.3 )3。球形封頭或直邊較長的橢圓形封頭取較大 值。設(shè)備能力偏小時(shí)， 取大值，并可適當(dāng)加大間隙范圍。

30、 取 Z=2mm 。封頭沖壓時(shí)，沖壓力采用下面公式計(jì)算：F eKn Dp Dxm Sc；=1.2 x 1.2 x 3.14 x （2620-2056 ） x 18 x 510 =23410674N=2.34MN式中 F 沖壓力（ N）；e 沖壓力影響系數(shù)，無壓邊力時(shí)e=1，有壓邊力時(shí)e=1.2 ；K封頭形狀影響系數(shù)，K=1.2 ;Dp坯料直徑（mm）；Dxm下模直徑（mm ）;S坯料厚度（mm）;cb材料的高溫抗拉強(qiáng)度（Mpa ）。此封頭的坯料直徑Dp與封頭內(nèi)徑Dn的差滿足條件6 5<Dp- Dn < 45屬于中厚壁封頭，用普通模具一次沖壓即可成形，不需要特殊措施。對(duì)于直徑 200

31、0mm 左右的低碳鋼和低合金鋼中厚板封頭，采用 四柱式雙動(dòng)厚板沖壓液壓機(jī)進(jìn)行壓制。設(shè)備型號(hào)：QYC3150/4000 （雙動(dòng)）。采用加熱后壓制（熱壓）的方法來加工 封頭，加熱溫度為母材金屬的線以上。封頭壓制成形后，進(jìn)行二次劃線，并借助于焊接回轉(zhuǎn)臺(tái)進(jìn)行二次切割。經(jīng)驗(yàn)收合格后待裝配。四柱式雙動(dòng)厚板沖壓液壓機(jī)技術(shù)參數(shù)如表2-2所示。表2-2 QYC3150/4000型雙動(dòng)液壓機(jī)技術(shù)參數(shù)主要技術(shù)參數(shù)單位3150/4000內(nèi)滑塊公程力MN31.5外滑塊壓邊力MN28.5主缸工作行程mm3000液體工作壓力MPa25最大凈空距mm4500最小閉合高度mm1500柱距（左右*前后）mm6000*3200工作

32、臺(tái)面有效尺寸（左右 * 前后）mm5000*5000移動(dòng)缸工作行程mm5000頂出器公稱力MN15頂出器行程:mm600工作速度mm/s50裝機(jī)總功率kW15004）二次切割封頭在制作過程中為了防止因壓偏而造成產(chǎn)品的報(bào)廢， 在下料的 時(shí)候多留出一些余量，封頭沖壓完成之后需將多余部分切掉。 把沖壓 好的封頭放在焊接回轉(zhuǎn)臺(tái)上，找出封頭的中心，將封頭定位進(jìn)行二次 劃線，然后進(jìn)行切割，并開出坡口。2.7夾套的下料和成型夾套的下料夾套分為上夾套和下夾套，下夾套包括夾套的封頭。上夾套長2211mm，內(nèi)徑為©2100mm，由周長公式L= nd=3.14 x( 2100+12 ) =6632mm計(jì)算

33、出夾套周 長為 6632mm ， 下夾套( 不包括封頭)長 1599mm，夾套封頭的的坯料尺寸可根據(jù)公式 Dp k(Dn 3) 2h 100 來確定，由公式計(jì)算得 Dp=1.2 X (2100+12 )+100+100=2734mm。查實(shí)用鋼鐵材料手冊(cè)知，上、下夾套可選用鋼板的尺寸為8000mm X 1700mm X 12mm ，夾套封頭坯料可選用鋼板尺寸為 3500mm X 2800mm X 18mm 。2.7.2 夾套的成形加工夾套筒節(jié)的卷制工藝與內(nèi)筒的卷制工藝相同， 夾套筒節(jié)的卷制可 按內(nèi)筒的卷制工藝進(jìn)行加工。 夾套的封頭可按內(nèi)筒的封頭加工工藝進(jìn) 行加工。夾套筒節(jié)加工完成之后， 還需進(jìn)行

34、翻邊加工。 此種翻邊屬于壓縮 類曲面翻邊， 壓縮類曲面翻邊是指在坯料的曲面部， 沿其邊緣向曲面 的曲率中心方向翻起豎邊的成形方法。 翻邊坯料變形區(qū)內(nèi)絕對(duì)值最大 的主應(yīng)力是沿切向的壓應(yīng)力， 在該方向產(chǎn)生壓縮變形， 并主要發(fā)生在 圓弧部分， 易在這里發(fā)生失穩(wěn)起皺， 這是限制壓縮類曲面翻邊成形極 限的主要原因。 因而減小圓弧部分的壓應(yīng)力、 防止側(cè)邊的失穩(wěn)起皺的 發(fā)生是提高壓縮類曲面翻邊成形極限的關(guān)鍵。1 )變形分析影響圓弧部分切向變形的主要因素有：零件底面寬度b、翻邊高度h、曲率半徑R及凹模曲率半徑Rd等。 底面寬度b的影響 隨著b的增大，最大切向應(yīng)變也增大。 這主要由于b的變化改變了其本身切向及橫

35、向的應(yīng)變的大小， 進(jìn)而對(duì) 側(cè)邊切向應(yīng)變產(chǎn)生影響。 翻邊高度h的影響當(dāng)翻邊高度較小時(shí)，圓弧部分的切向壓 縮變形隨翻邊高度的增加而線性增加， 豎邊邊緣上壓縮變形最大，當(dāng) 翻邊高度較大時(shí)，圓弧部分切向壓縮變形先線性增大， 達(dá)最大值后又 逐漸減小，翻邊高度較大時(shí)，可能出現(xiàn)的最大切向壓縮變形有所減少。 曲率半徑R的影響 隨著R的增大，可能出現(xiàn)的最大切向應(yīng) 變減小，且沿高度方向分布更加均勻。 凹模曲率半徑Rd的影響 當(dāng)凹模曲率半徑大于凸模曲率半徑 時(shí)圓弧部分最大切向應(yīng)變得到很大程度減輕， 并使變形沿高度方向的 分布趨于均勻。2）成形極限壓縮類曲面翻邊的成形極限用極限翻邊高度表示， 即側(cè)邊不起皺的條件下可能

36、得到的最大翻邊高度。3）壓縮類曲面翻邊常見缺陷及預(yù)防措施。壓縮類曲面翻邊常見缺陷及預(yù)防措施如表 2-3所示。表2-3壓縮類曲面翻邊常見缺陷及預(yù)防措施質(zhì)量 缺陷產(chǎn)生原因預(yù)防措施底面圓角翹起1、底面壓料力不足1、保證足夠的底面壓料力2、上?；爻虝r(shí)底面壓料力沒有2、翻邊結(jié)束后，上?；爻虝r(shí)及時(shí)卸除底面壓及時(shí)卸除（特別是有兩側(cè)壓料力邊時(shí)）3、加強(qiáng)凹模與坯料間的潤滑底面兩端凸起底面壓料力不足模具設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮底面壓料裝置，并保 證足夠壓料力側(cè)邊起 皺切向壓應(yīng)力所致1、選用較小的凸、凹模間隙，可使之等于料 厚2、翻邊咼度較大時(shí)，應(yīng)米用帶兩側(cè)壓邊的模 具結(jié)構(gòu)3、可使凹模曲率半徑大于凸模曲率半徑側(cè)邊邊緣畸形翻邊

37、接近結(jié)束時(shí)徑向拉應(yīng) 力不足而使坯料側(cè)邊邊緣的彎 曲變形保留下來取較小的凸、凹模間隙及較大的凹模圓角 半徑翻邊高度不均側(cè)邊的壓縮變形和高度方 向的伸長變形不均勻坯料修正2.8焊前準(zhǔn)備1 ）坡口加工 內(nèi)筒縱縫坡口內(nèi)筒體壁厚為16mm，開X形對(duì)稱坡口，其坡口形狀如圖2-10所示。 內(nèi)筒環(huán)縫坡口內(nèi)筒體壁厚為16mm，開X形坡口其坡口形狀如圖2-11所示。60°(/AJJX V K X V k K ky圖2-11內(nèi)筒環(huán)縫坡口示意圖2 ）焊前清理在焊接前清除待焊部位及其周圍 50mm內(nèi)的油污、鐵銹等雜質(zhì)。防止因含有雜質(zhì)而影響焊接接頭質(zhì)量。3）焊接材料準(zhǔn)備E4303 在100 C烘焙1h。E501

38、5 在400 C烘焙1h，烘箱溫度緩慢升高，烘干后放在100 C的恒溫箱內(nèi)，隨取隨用。切不可突然 將冷焊條放入高溫烘箱內(nèi)，或突然冷卻，以免藥皮開裂。取出后放在 焊條保溫筒內(nèi)。重復(fù)烘干次數(shù)不宜超過兩次。HJ431在150 C烘焙2h2.9縱縫焊接工藝參數(shù)點(diǎn)固焊筒節(jié)卷制完成后，為防止在搬運(yùn)及焊接的過程中變形過大應(yīng)該先進(jìn)行點(diǎn)固焊。將卷好的筒節(jié)放在滾輪架上，然后用螺旋拉緊器來調(diào)整 錯(cuò)邊量及間隙的大小，調(diào)整到合適的位置，采用焊條電弧焊在筒節(jié)內(nèi)側(cè)進(jìn)行點(diǎn)固。內(nèi)筒點(diǎn)固焊接參數(shù)如表2-4所示，夾套筒節(jié)點(diǎn)固焊焊接參數(shù)如表2-5所示表2-4內(nèi)筒點(diǎn)固焊焊接參數(shù)焊條型號(hào)焊條直徑/（mm）焊接電流/（A）電流種類焊縫長度

39、/（mm）間隔長度/（mm）E50155220直流反接50200表2-5夾套筒節(jié)點(diǎn)固焊焊接參數(shù)焊條型號(hào)焊條直徑/（mm）焊接電流/（A）電流種類焊縫長度/（mm）間隔長度/（mm）E43035190200直流反接50200縱縫焊接工藝參數(shù)筒節(jié)的縱縫采用埋弧焊和焊條電弧焊進(jìn)行焊接，先焊內(nèi)焊縫，用 埋弧焊小車進(jìn)行焊接，采用雙面埋弧焊進(jìn)行焊接。焊絲的伸出長度為 40mm。內(nèi)筒縱縫焊接工藝參數(shù)見表2-6，夾套縱縫焊接工藝參數(shù)如 表2-7所示。表2-6內(nèi)筒縱縫焊接工藝參數(shù)焊縫焊接材料焊絲直徑/（mm）焊接電流/（A）焊接電壓/（V）焊接速度/（cm/min ）內(nèi)側(cè)H08 Mn A+HJ431438042

40、0303240外側(cè)400440303240焊縫焊接材料焊絲直徑/（mm）焊接電流/（A）焊接電壓/（V）焊接速度/（cm/min ）內(nèi)側(cè)H08A+HJ4314380420303240外側(cè)400440303240所有焊接工藝參數(shù)均需要經(jīng)過焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)后來確定所選的參數(shù)是否正確。所謂工藝評(píng)定就是：按照所擬定的焊接工藝，根據(jù)有關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定焊接試板，并從焊成試板中取出拉伸、彎曲、沖擊 等試樣，測試試樣是否具備所要求的性能。 其目的是用來驗(yàn)證施焊單 位擬定的焊接工藝的正確性，制定符合要求的焊接工藝規(guī)程，以指導(dǎo) 生產(chǎn)。2.10環(huán)縫焊接工藝參數(shù)在筒節(jié)制作完成后，便可焊接筒節(jié)間及筒節(jié)與封頭間的環(huán)縫， 焊

41、 接順序?yàn)橄群竷?nèi)側(cè)，后焊外側(cè)。筒節(jié)與封頭的裝配內(nèi)筒與封頭的坡口形式如圖2-12所示。將筒節(jié)放在滾輪架上， 在封頭的直邊上焊一個(gè)吊環(huán)， 以便隨時(shí)移 動(dòng)封頭便于裝配。 用吊車吊起封頭向筒節(jié)靠近， 調(diào)整好間隙和錯(cuò)變量 后就可進(jìn)行點(diǎn)固焊，點(diǎn)固焊焊接參數(shù)如表 2-3 所示。2.10.2 筒節(jié)與封頭的焊接 筒節(jié)與封頭的對(duì)接采用雙面埋弧焊。1）內(nèi)環(huán)縫埋弧焊工藝 將組裝好的筒體放在滾輪架上， 采用伸縮臂式操作機(jī)將埋弧焊焊 機(jī)機(jī)頭伸入內(nèi)環(huán)縫處， 調(diào)整機(jī)頭位置，滾輪架順時(shí)針旋轉(zhuǎn)， 進(jìn)行焊接。 具體焊接參數(shù)如表 2-5 所示。2）外環(huán)縫埋弧焊工藝 內(nèi)環(huán)縫焊妥后，須在外側(cè)進(jìn)行清根， 然后再進(jìn)行焊接。 具體焊接 參數(shù)如

42、表 2-5 所示。3）內(nèi)筒對(duì)接焊縫工藝 內(nèi)筒對(duì)接焊縫的對(duì)接基本與內(nèi)筒與封頭的對(duì)接方法一樣， 組裝時(shí) 可以直接利用可移動(dòng)的滾輪架進(jìn)行組裝。 焊接時(shí)沒有板厚的差異， 不 需要對(duì)焊絲的左右偏移進(jìn)行調(diào)解。具體焊接參數(shù)如表 2-5 所示。2.10.3 夾套與夾套封頭的焊接 夾套與夾套封頭的組裝及焊接過程參見內(nèi)筒與封頭的組裝及焊 接過程。焊接參數(shù)如表 2-5 和表 2-7 所示。當(dāng)所有焊縫焊接完成之 后進(jìn)行最后一道焊縫的焊接， 由于在筒體內(nèi)部只能通過人孔進(jìn)入所以 采用焊條電弧焊。2.11 焊后檢驗(yàn)容器焊接完成后， 需要進(jìn)行焊縫質(zhì)量檢驗(yàn)。 焊縫的質(zhì)量取決于焊 接時(shí)所用的焊絲、焊劑、氣體質(zhì)量、接頭的裝配質(zhì)量、

43、焊接順序、坡 口的清理、施工條件、焊工操作技術(shù)水平高低和選用的焊接規(guī)范等因 素。為保證焊接質(zhì)量，必須使焊接檢驗(yàn)工作貫穿于焊接生產(chǎn)的全過程， 只有把焊接檢驗(yàn)工作擴(kuò)展到整個(gè)焊接生產(chǎn)和使用過程中去， 才能更好 的保證焊接質(zhì)量。2.11.1 焊接檢驗(yàn)程序的設(shè)計(jì)原則 遵守焊接工藝流程焊接工程技術(shù)人員必須根據(jù)不同產(chǎn)品的焊 接工藝流程來設(shè)計(jì)檢驗(yàn)程序。 按照焊接工藝流程編排檢驗(yàn)程序就是要 根據(jù)焊接結(jié)構(gòu)的生產(chǎn)特點(diǎn)，將檢驗(yàn)內(nèi)容 （項(xiàng)目 ）作為一道單獨(dú)工序納入 到焊接工藝流程中去，防止出現(xiàn)漏檢。符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)程序和檢驗(yàn)內(nèi)容的制定必須受有關(guān)國家、 部 頒標(biāo)準(zhǔn)及產(chǎn)品技術(shù)條件和產(chǎn)品制作合同的制約。 這些法規(guī)性文件是設(shè)

44、計(jì)產(chǎn)品質(zhì)量檢驗(yàn)程序的重要依據(jù)，必須嚴(yán)格遵守，不能隨意改動(dòng)。 具有先進(jìn)性和可靠性先進(jìn)性就是要執(zhí)行最新的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)、使 用最新的檢驗(yàn)方法和檢驗(yàn)設(shè)備。 可靠性是指緊密結(jié)合產(chǎn)品的制造特點(diǎn) 和企業(yè)實(shí)際 （工程技術(shù)力量，工人的基本素質(zhì)，設(shè)備先進(jìn)程度、加工 能力和使用狀態(tài)，廠房建筑和周圍環(huán)境等等 ），嚴(yán)格執(zhí)行質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和 檢驗(yàn)程序，正確的使用檢驗(yàn)設(shè)備和儀器，準(zhǔn)確地判定產(chǎn)品質(zhì)量等級(jí)。 經(jīng)濟(jì)性原則在保證產(chǎn)品達(dá)到質(zhì)量要求的前提下，要盡可能地簡化檢驗(yàn)程序和檢驗(yàn)項(xiàng)目，以降低生產(chǎn)成本，提高企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。 不要盲目地增加一些不必要的檢驗(yàn)項(xiàng)目和內(nèi)容， 只顧質(zhì)量而不惜工本 的做法是不符合經(jīng)常性原則的。2.11.2X 射線檢測X

45、 射線探傷是檢查焊縫內(nèi)部是否產(chǎn)生缺陷最有效的方法， 它能確 定焊縫內(nèi)部的氣孔、夾渣、未焊透、內(nèi)部裂紋的位置等缺陷。但直徑 在 0.2mm 以下的顯微氣孔、 顯微裂紋和微小的未焊透等缺陷不易用 X 射線探傷法探測到。 該產(chǎn)品經(jīng) 100%X 射線探傷達(dá)到 JB1152 81 鍋爐和鋼制壓力容器對(duì)接焊縫超聲波探傷標(biāo)準(zhǔn) II 級(jí)為合格品。2.11.3 超聲波檢測本產(chǎn)品的重要位置焊縫需進(jìn)行超聲波檢驗(yàn)，達(dá)到 JB/152 81 鋼制壓力容器對(duì)焊縫超聲波探傷標(biāo)準(zhǔn) II 級(jí)合格。其探傷原理為 探傷時(shí)，高頻脈沖發(fā)生器的產(chǎn)生的高頻脈沖加在探頭的壓電晶片上使 之產(chǎn)生超聲波，超聲波通過探傷面的耦合劑進(jìn)入工件，傳播過程

46、中， 遇到缺陷和工件底面便會(huì)產(chǎn)生反射回波， 探頭的壓電晶片將反射波轉(zhuǎn) 變?yōu)殡娦盘?hào)， 經(jīng)接受放大加到示波管的垂直偏轉(zhuǎn)板上， 在相應(yīng)位置上 產(chǎn)生缺陷。2.11.4 涂漆 產(chǎn)品的涂漆（噴涂、作標(biāo)志以及包裝）是焊接生產(chǎn)的最后環(huán)節(jié)， 罐體涂漆后表面粗糙度高，色彩柔和典雅，并且突出了金屬的質(zhì)感。表面覆蓋的一層漆膜晶瑩剔透，不僅能抵抗水、泥、砂漿和酸雨的浸蝕，而且對(duì)于產(chǎn)品也有很好的裝飾效果， 這是其他處理方法不能相比 的。近些年，隨著涂漆工藝中反滲透技術(shù)的成熟與應(yīng)用，為涂漆工藝 的推廣使用奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 產(chǎn)品涂裝質(zhì)量不僅決定了產(chǎn)品的表面 質(zhì)量，而且也反映了生產(chǎn)單位的企業(yè)形象。3 壓延模具的設(shè)計(jì)3.1 沖壓設(shè)備對(duì)于直徑 3000mm 上下的低碳鋼中厚板封頭， 可采用四柱式雙 動(dòng)厚板沖壓液