輪機自動化對比題

1、1 有一斯密特電路如圖5-10-6所示，當下移電位器P觸頭時，則（ ）。圖5-10-6A上限值URH升高，回差增大 B上限值降低，回差不變C上限值URH升高，回差減小 D下限值升高，回差減小B2 有一斯密特電路如圖5-10-6所示，當把電位器P的觸頭上移時，則（ ）。圖5-10-6A提高了發(fā)火轉(zhuǎn)速B降低了發(fā)火轉(zhuǎn)速C回差增大D回差減小A3有一斯密特電路如圖5-10-6所示，若反饋電阻RF燒壞，現(xiàn)調(diào)換一個電阻值比原來小的電阻，則可能出現(xiàn)的現(xiàn)象是（ ）。圖5-10-6A兩次起動時間間隔加長B兩次起動時時間隔縮短C提高了發(fā)火轉(zhuǎn)速D降低了發(fā)火轉(zhuǎn)速A4 AUTOCHIEF型主機遙控的速度限制回路如圖5-1

2、0-8所示，當Ui1Ui2時，運算放大器A1、A2的功能是（ ）。圖5-10-8A電壓跟隨器，電壓跟隨器B電壓比較器，電壓跟隨器C電壓比較器，電壓比較器D電壓跟隨器，電壓比較器D5 在AUTOCHIEF-型主機遙控系統(tǒng)的程序負荷回路中，程序計數(shù)器PE、U/、端狀態(tài)為0 0 1時，表明主機（ ）。A在港內(nèi)全速以下加速B在港內(nèi)全速以下減速C從港內(nèi)全速向海上全速加速D從海上全速向港內(nèi)全速減速C6 23 在AUTOCHIEF-型主機遙控系統(tǒng)的程序負荷回路中，程序計數(shù)器的PE、U/、端分別為0 1 0，則主機是在（ ）。A港內(nèi)全速以下加減速B對程序計數(shù)器進行預置數(shù)C從港內(nèi)全速向海上全速加速D從海上全速向

3、港內(nèi)全速減速A7在AUTOCHIEF-型主機遙控系統(tǒng)的程序負荷回路中，程序計數(shù)器的PE、U/、端狀態(tài)為0 1 1時，表明主機（ ）。A從港內(nèi)全速向海上全速加速過程B從海上全速向港內(nèi)全速減速過程C已加速到海上全速D減速到港內(nèi)全速B8 在AUTOCHIEF-型主機遙控系統(tǒng)的程序負荷回路中，程序計數(shù)器的PE、U/、端狀態(tài)為1 1 0時，表明（ ）。A對程序計數(shù)是進行預置數(shù)B程序計數(shù)器作減數(shù)計數(shù)C程序計數(shù)器作加數(shù)計數(shù)D已減數(shù)計數(shù)到Q8Q1全為0A9 MAN-B&W-S-MC/MCE主機遙控系統(tǒng)中，集控室與駕駛室遙控在氣路上的邏輯關(guān)系是（ ）。A非B與C或D都不是C10 MAN-B&W-

4、S-MC/MCE主機操縱系統(tǒng)中，集控室與機旁控制主機在氣路上的邏輯關(guān)系是（ ）。A非B與C與非D或D11 在Hagenuk電/液伺服器中，力線圈的工作電流為420mA，當力線圈輸入電流為4mA時，主機運行很不穩(wěn)定甚至導致停車，其調(diào)整方法是（ ）。A扭緊反饋彈簧B扭松反饋彈簧C扭松調(diào)零彈簧D扭緊調(diào)零彈簧D12 Hagenuk電/液伺服器，當輸入電流為0時，油門處于零開度，當輸入電流為20mA時，油門達不到全速開度，則應（ ）。A調(diào)節(jié)調(diào)零彈簧，使其彈力減小B增加反饋彈簧剛度C減小反饋彈簧剛度D增加主泵排出油壓力C13 在GS8800e數(shù)字調(diào)速系統(tǒng)電動執(zhí)行機構(gòu)中，安裝在伺服電機非負載端的絕對編碼器的

5、作用包括（ ）。A電動執(zhí)行器的編碼B電動執(zhí)行器的電流C電動執(zhí)行器的電壓D電動執(zhí)行器的位置D14 在GS8800e數(shù)字調(diào)速系統(tǒng)電動執(zhí)行機構(gòu)中，安裝在伺服電機非負載端的絕對編碼器的作用包括檢測（ ）。A電動執(zhí)行器的角速度B電動執(zhí)行器的電流C電動執(zhí)行器的電壓D電動執(zhí)行器的編碼A15 在GS8800e數(shù)字調(diào)速系統(tǒng)電動執(zhí)行機構(gòu)中，電動執(zhí)行器位置反饋的作用是（ ）。A控制伺服電機位置B控制伺服電機轉(zhuǎn)速C控制伺服驅(qū)動器角度D控制伺服電機角度A16 在GS8800e數(shù)字調(diào)速系統(tǒng)電動執(zhí)行機構(gòu)中，伺服驅(qū)動器內(nèi)正弦波發(fā)生器的任務是（ ）。A產(chǎn)生以轉(zhuǎn)子位置為相位的正弦波B產(chǎn)生以轉(zhuǎn)子位置為速度的正弦波C控制伺服驅(qū)動器角

6、度D控制伺服電機角度A17 在電/氣轉(zhuǎn)換器中，若轉(zhuǎn)速給定電壓信號所轉(zhuǎn)換成的氣壓信號P0與該P0經(jīng)P/U轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換成的電壓信號比相等時，觸發(fā)器T1和T2的狀態(tài)是（ ）。A低電平，低電平B低電平，高電平C高電平，低電平D高電平，高電平18 電動轉(zhuǎn)矩限制回路如圖5-7-4所示，當設(shè)定轉(zhuǎn)速US高于轉(zhuǎn)矩限制開始轉(zhuǎn)速所對應的電壓值Ua時，運算放大器A1 和A2 的功能為（ ）。圖5-7-4A電壓跟隨器，電壓跟隨器B電壓比較器，電壓跟隨器C比例運算器，電壓跟隨器D比例運算器，電壓比較器C19 電動轉(zhuǎn)矩限制回路如圖5-7-4所示，當設(shè)定轉(zhuǎn)速US高于轉(zhuǎn)矩限制開始轉(zhuǎn)速Ua時，該回路輸出（ ）。圖5-7-4A與設(shè)定

7、轉(zhuǎn)速相對應的最大供油量B設(shè)定轉(zhuǎn)速USC開始限制轉(zhuǎn)速UaD保持U0不變A20 電動轉(zhuǎn)矩限制回路如圖5-7-4所示，當設(shè)定轉(zhuǎn)速US小于Ua時，該回路的輸出為（ ）。圖5-7-4A設(shè)定轉(zhuǎn)速US B保持U0不變C轉(zhuǎn)矩限制開始轉(zhuǎn)速Ua D0C21 電動加速速率限制回路如圖5-7-1所示，其中運算放大器A1的功能是（ ）。圖5-7-1A電壓比較器B電壓跟隨器C差動輸入比例運算器D同相輸入比例運算器A22 電動加速速率限制回路如圖5-7-1所示，運放器A2的功能是（ ）。圖5-7-1A電壓比較器B電壓跟隨器C同相輸入比例運算器D差動輸入比例運算器D23有一電動增壓空氣壓力限油環(huán)節(jié)如圖5-7-3所示，為使在某

8、個增壓空氣壓力下主機轉(zhuǎn)速能高一些，其調(diào)整方法是（ ）。圖5-7-3A調(diào)整電位器P2使UKM增大 B調(diào)整電位器P2使UKM減小C調(diào)整電位器P1使其對地電阻減小 D調(diào)整電位器P1使其對地電阻增大C24 電動增壓空氣壓力限油環(huán)節(jié)如圖5-7-3所示，在運行中按應急操縱按鈕后，運算放大器A1同相和反相端電壓信號及A2同相端電壓信號分別為（ ）。圖5-7-3A10，大于100%額定負荷所對應的增壓空氣壓力B01，大于100%額定負荷所對應的增壓空氣壓力C01，起動供油量所對應的增壓空氣壓力D00，等于70%額定負荷所對應的增壓空氣壓力A25 電動增壓空氣壓力限油環(huán)節(jié)如圖5-7-3所示，在運行中按下應急操縱

9、按鈕，非門G1、G2及二極管D3、D4的狀態(tài)為（ ）。圖5-7-3A01，截止，截止B01，截止，導通C10，導通，導通D11，截止，導通C26 電動增壓空氣壓力限油環(huán)節(jié)如圖5-7-3所示，調(diào)整P1、P2使其對地電阻值增大，會使增壓空氣限制特性（ ）。圖5-7-3主機最大起動油量限制值增大；主機最大起動油量限制值減小；增壓空氣的限制作用減弱；增壓空氣的限制作用增強；特性曲線變陡；特性曲線變平坦。ABCDD27 對于主機遙控系統(tǒng)的增壓空氣限制環(huán)節(jié)，正確的認識是（ ）。A隨著轉(zhuǎn)速的增加，增壓空氣限制環(huán)節(jié)的限制值也增加B隨著增壓空氣壓力的增加，允許的供油量限制值增加C隨著增壓空氣壓力的增加，主機的供

10、油量增加D隨著增壓空氣壓力的增加，允許的供油量限制值減小B28 電動轉(zhuǎn)矩限制回路如圖5-7-4所示，設(shè)定轉(zhuǎn)速US低于轉(zhuǎn)矩限制的開始轉(zhuǎn)速Ua時，二極管D的狀態(tài)及運算放大器A1的功能是（ ）。圖5-7-4A截止，電壓跟隨器B導通，電壓跟隨器C電壓比較器D截止，電壓比較器D29 在主機遙控系統(tǒng)中有增壓空氣壓力限油及最大轉(zhuǎn)矩限制，它們主要起作用的轉(zhuǎn)速區(qū)分別為（ ）。A高轉(zhuǎn)速區(qū)，高轉(zhuǎn)速區(qū)B低轉(zhuǎn)速區(qū)，高轉(zhuǎn)速區(qū)C高轉(zhuǎn)速區(qū)，低轉(zhuǎn)速區(qū)D低轉(zhuǎn)速區(qū)，低轉(zhuǎn)速區(qū)B30 在主機遙控系統(tǒng)中，用YSC表示起動的準備邏輯條件，用YSL表示起動的鑒別邏輯，當把車鐘手柄從全速正車扳到倒車微速擋，且完成換向時刻，則（ ）。AYSC=

11、0，YSL=0 BYSC=0，YSL=1CYSC=1，YSL=0 DYSC=1，YSL=1B31 在采用主、輔起動閥的慢轉(zhuǎn)起動邏輯回路中，在正常起動過程中，起動控制閥VC和慢轉(zhuǎn)起動電磁閥VSL的輸出狀態(tài)為（ ）。A0 0 B0 1C1 0 D1 1D32 電動有觸點重復起動邏輯回路如圖5-5-4所示，繼電器T1線圈斷路，則可能出現(xiàn)的故障現(xiàn)象是（ ）。圖5-5-4A主機不能起動B主機只能進行一次起動C主機達不到發(fā)火轉(zhuǎn)速一直起動D一直進行重復起動C33 在采用限制主起動閥開度的慢轉(zhuǎn)起動回路中，在慢轉(zhuǎn)起動過程中，起動控制閥Va和慢轉(zhuǎn)起動電磁閥VSL的輸出狀態(tài)為（ ）。A0 0 B0 1C1 0 D1

12、 1B34 電動有觸點重復起動邏輯回路如圖5-5-4所示，若檢測發(fā)火轉(zhuǎn)速繼電器常閉觸頭燒蝕不能閉合，則可能出現(xiàn)的故障現(xiàn)象是（ ）。圖5-5-4A主機不能起動B只能進行一次起動C連續(xù)進行起動直到總時間達到D會進行第四次起動B35 重起動的應急起動指令，重復起動信號，倒車起動指令，三者的邏輯關(guān)系是（ ）。A與B或C非D或非B36 雙座止回閥在邏輯回路中是屬于（ ）。A與門B或門C與非門D或非門B37 在主機遙控系統(tǒng)使用的氣動閥件中，聯(lián)動閥的兩個輸入信號與輸出信號之間的邏輯關(guān)系為（ ）。A邏輯或非B邏輯或C邏輯與非D邏輯與D38 在開關(guān)量報警控制單元的組成中，不包括（ ）。A輸入回路B延時環(huán)節(jié)C邏輯

13、判斷環(huán)節(jié)D比較環(huán)節(jié)D39 在用熱電偶檢測溫度參數(shù)時，為使測量值不受環(huán)境溫度的影響，常采用冷端補償電橋電路，當環(huán)境溫度升高時，熱電偶產(chǎn)生的熱電勢e的變化為（ ），補償電橋輸出Uab的變化為（ ），測量回路的輸出U0為（ ）。A增大，減小，增大B減小，增大，不變C減小，增大，減小D增大，增大，不變B40 在用冷端溫度補償電橋的熱電偶檢測溫度的電路中，若檢測點溫度和環(huán)境溫度同時降低時，熱電勢e，補償電橋的輸出Uba及U0的變化分別為（ ）。A降低，增大，降低B降低，降低，降低C降低，降低，不確定D增大，增大，增大A41 熱電阻式三線制測溫電橋，若熱電阻連接電源正端的導線斷裂，則表頭指針應指（ ）。A最大B最小C中間值D二線制精度差些A42 在采用冷端溫度補償電橋的熱電偶檢測溫度的電路中，若環(huán)境溫度不變，隨著檢測點溫度升高，其熱電勢e的變化、補償電橋輸Uba的變化，及U0的變化分別為（