山地風(fēng)場結(jié)題報告

1、復(fù)雜山地地形的近地風(fēng)場模型復(fù)雜山地地形的近地風(fēng)場模型及超高層建筑風(fēng)致振動研究及超高層建筑風(fēng)致振動研究2010年度結(jié)題報告年度結(jié)題報告項目類別和批準(zhǔn)號：培育項目（項目類別和批準(zhǔn)號：培育項目（9071502490715024）項目負(fù)責(zé)人及單位：李項目負(fù)責(zé)人及單位：李 正正 良良 重慶大學(xué)重慶大學(xué)20102010年年1212月月2121日日 深圳深圳課題背景、研究計劃課題背景、研究計劃1復(fù)雜山地風(fēng)場風(fēng)洞試驗研究復(fù)雜山地風(fēng)場風(fēng)洞試驗研究2超高層建筑風(fēng)荷載特性試驗研究超高層建筑風(fēng)荷載特性試驗研究3山地超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載山地超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載4主要研究成果主要研究成果5本項目研究內(nèi)容本項目研究

2、內(nèi)容山地風(fēng)場模型山地風(fēng)場模型山地超高層建筑風(fēng)荷山地超高層建筑風(fēng)荷載模型載模型靜力等效風(fēng)荷載模型靜力等效風(fēng)荷載模型山地超高層建筑抗風(fēng)山地超高層建筑抗風(fēng)亟待解決的問題亟待解決的問題山地風(fēng)場復(fù)雜山地風(fēng)場復(fù)雜建筑風(fēng)荷載不同建筑風(fēng)荷載不同抗風(fēng)設(shè)計有別抗風(fēng)設(shè)計有別復(fù)雜山地地形的近地風(fēng)場模型及超高層建筑風(fēng)致振動研究復(fù)雜山地地形的近地風(fēng)場模型及超高層建筑風(fēng)致振動研究通過風(fēng)洞試驗，建立復(fù)雜山地地形近地風(fēng)場模型，確定通過風(fēng)洞試驗，建立復(fù)雜山地地形近地風(fēng)場模型，確定平均風(fēng)剖面、脈動風(fēng)速功率譜、相干函數(shù)等模型參數(shù)。平均風(fēng)剖面、脈動風(fēng)速功率譜、相干函數(shù)等模型參數(shù)。1建立復(fù)雜山地地形風(fēng)場中超高層建筑順、橫、扭方向的建立復(fù)

3、雜山地地形風(fēng)場中超高層建筑順、橫、扭方向的風(fēng)荷載數(shù)學(xué)模型。風(fēng)荷載數(shù)學(xué)模型。2根據(jù)山地風(fēng)場中超高層建筑的風(fēng)荷載模型計算分析風(fēng)振根據(jù)山地風(fēng)場中超高層建筑的風(fēng)荷載模型計算分析風(fēng)振響應(yīng)。響應(yīng)。3結(jié)合試驗和計算結(jié)果，推導(dǎo)山地風(fēng)場超高層建筑靜力等結(jié)合試驗和計算結(jié)果，推導(dǎo)山地風(fēng)場超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載計算方法。效風(fēng)荷載計算方法。4研究了單個山體平均和脈動風(fēng)速分布規(guī)律研究了單個山體平均和脈動風(fēng)速分布規(guī)律研究了有遮擋山體的平均和脈動風(fēng)速分布規(guī)律研究了有遮擋山體的平均和脈動風(fēng)速分布規(guī)律提出了山體風(fēng)場平均和脈動風(fēng)速計算模型提出了山體風(fēng)場平均和脈動風(fēng)速計算模型提出了山體背風(fēng)面脈動風(fēng)速功率譜和相干函數(shù)修正提出了山體背

4、風(fēng)面脈動風(fēng)速功率譜和相干函數(shù)修正模型模型幾何模型縮尺比為幾何模型縮尺比為1:10001:1000，風(fēng)洞，風(fēng)洞名義風(fēng)速名義風(fēng)速15m/s15m/s。測試儀器采用排管和電子掃描閥。測試儀器采用排管和電子掃描閥。4681012140.00.20.40.60.81.0h/Hh/HV(m/s) B類試驗值 擬合值 0.167風(fēng)剖面指數(shù)風(fēng)剖面指數(shù)0.1670.167湍流強(qiáng)度湍流強(qiáng)度5%5%20%20%1E-30.010.111E-30.010.11nS(N)/u2nz/U B類試驗值 Davenport譜模型編號尺寸（mm）備注DX1H100L200DX2H150L1505個DX3H150L200DX4H

5、150L250DX5H150L300DX6H150L350DX7H150L400DX8H150L450DX9H150L5005個DX10H200L400三維軸對稱山體三維軸對稱山體山體截面采用余弦平方型山體截面采用余弦平方型不同坡度不同坡度不同高度不同高度不同地貌類別不同地貌類別不同表面粗糙度不同表面粗糙度山體間不同距離山體間不同距離遮擋山體不同坡度遮擋山體不同坡度遮擋山體不同高度遮擋山體不同高度三個山體三個山體單個單個山體山體兩個兩個山體山體多個多個山體山體試驗工況試驗工況試驗工況共試驗工況共6666種種01503004506007509001050120013501500010020030

6、0400500600700高度(mm)水平距離(mm)()()(00zUzUzUS平均風(fēng)加速比平均風(fēng)加速比)/exp(hzSAtAhAsBtBhBs單個山體加速比修正模型單個山體加速比修正模型坡度修正系數(shù)坡度修正系數(shù)高度修正系數(shù)高度修正系數(shù)地貌類別修正系數(shù)地貌類別修正系數(shù))/exp(/LAzLBhS基本公式基本公式兩個山體加速比修正模型兩個山體加速比修正模型山體間距修正系數(shù)山體間距修正系數(shù)施擾山體坡度修正系數(shù)施擾山體坡度修正系數(shù)施擾山體高度修正系數(shù)施擾山體高度修正系數(shù)單擾SSdhdsdl01503004506007509001050 1200 1350 15000100200300400500

7、600700高度(mm)水平距離(mm)()()()()(000zzzzzzS）（脈動加速比脈動加速比zzzSzzHHzzzSzSHzHzSzS，）（，）（），（）（08 . 08 . 08 . 08 . 0/maxmax根據(jù)試驗結(jié)果提出三折線模型根據(jù)試驗結(jié)果提出三折線模型山體背風(fēng)面湍流度顯著增大。山體背風(fēng)面湍流度顯著增大。0.00.51.01.52.02.50100200300400500600700高度/mm背 風(fēng) 面山腳Sz h/L1=1.00 h/L1=0.43 h/L1=0.75 h/L1=0.38 h/L1=0.60 h/L1=0.33 h/L1=0.50 h/L1=0.30單個山

8、體高度影響單個山體高度影響)/54. 3976. 0(1maxLHSh2)/( 1 .21/8 .1025. 2GGhHHHH遮擋山體距離影響遮擋山體距離影響單擾,maxmax,SSdl216. 039. 057. 0GlGldlHdHd1max/54. 3976. 0LHS單個山體坡度影響單個山體坡度影響Hz42. 1以及遮擋山體坡度、多個山體影響等以及遮擋山體坡度、多個山體影響等0.30.40.50.60.70.80.91.01.10.00.51.01.52.02.53.01max/54. 3976. 0LHS 試驗值 SmaxH/L10.00.40.81.21.62.00.550.600

9、.650.700.750.80216. 039. 057. 0GlGldlHdHd 試驗值 dldl/HG0.200.250.300.350.400.450.80.91.01.11.21.31.41.51.61.72)/( 1 .21/8 .1025. 2GGhHHHH 試驗值 hH/HG主要考慮山體背風(fēng)處譜特性的改變，背風(fēng)面風(fēng)場的脈動能量可以看主要考慮山體背風(fēng)處譜特性的改變，背風(fēng)面風(fēng)場的脈動能量可以看作來流湍流脈動能量與山體背風(fēng)擾流渦旋能量的疊加，局部地區(qū)渦作來流湍流脈動能量與山體背風(fēng)擾流渦旋能量的疊加，局部地區(qū)渦旋能量甚至占主導(dǎo)地位。旋能量甚至占主導(dǎo)地位。 ),(),(),(0nzSnzS

10、nzS渦0.1110020406080100120140160 來流譜 總功率譜 渦旋譜f風(fēng)速譜nSv(m2/s3)提出歸一化渦旋風(fēng)速譜模型提出歸一化渦旋風(fēng)速譜模型 2132211232)/()/(1 )/(),(4afaafafaanznSa渦渦1a2a3a4a分別決定譜線的峰值橫坐標(biāo)、峰值縱坐標(biāo)、帶寬和偏態(tài)。分別決定譜線的峰值橫坐標(biāo)、峰值縱坐標(biāo)、帶寬和偏態(tài)。 0.00.20.40.60.81.00.00.20.40.60.81.0CohCohfz/Ufz/U H/L=1.00 H/L=0.75 H/L=0.60山體背風(fēng)處相干函數(shù)不隨頻率衰減，而在山體渦脫折減頻率處增大。山體背風(fēng)處相干函數(shù)不

11、隨頻率衰減，而在山體渦脫折減頻率處增大。DavenportDavenport風(fēng)速相干函數(shù)風(fēng)速相干函數(shù) UyfCyeCoh/提出考慮渦旋脫落影響提出考慮渦旋脫落影響的相干函數(shù)模型的相干函數(shù)模型 ctczZfCctctczZAzZfCfSfeCohfSfSfBeeCohCZCZ/2/)(Ufzfc/fUzZtScfZCA B其中， ； 為頻率； 為參考風(fēng)速； 為參考高度；為兩點的距離； 為截面的斯脫羅哈數(shù)； 為渦旋脫落影響頻率范圍；、 為系數(shù)； 進(jìn)行了高層建筑剛性模型風(fēng)洞測壓試驗進(jìn)行了高層建筑剛性模型風(fēng)洞測壓試驗討論了高層建筑風(fēng)荷載平均值、均方根值、功率討論了高層建筑風(fēng)荷載平均值、均方根值、功率譜

12、、相干函數(shù)等幅值和頻域特征的變化規(guī)律譜、相干函數(shù)等幅值和頻域特征的變化規(guī)律提出了高層建筑幅值和頻域風(fēng)荷載計算模型提出了高層建筑幅值和頻域風(fēng)荷載計算模型風(fēng)荷載風(fēng)荷載層風(fēng)荷載層風(fēng)荷載幅值特性幅值特性層風(fēng)荷載層風(fēng)荷載頻域特性頻域特性幅值特性幅值特性數(shù)學(xué)模型數(shù)學(xué)模型頻域特性頻域特性數(shù)學(xué)模型數(shù)學(xué)模型廣義風(fēng)荷載模型廣義風(fēng)荷載模型 0.00.10.20.30.40.50100200300400500600700800高度(mm)湍流度 湍流度1 湍流度2 湍流度3 湍流度4四種湍流度四種湍流度五種風(fēng)速五種風(fēng)速不同高寬比不同高寬比圓形截面圓形截面方形截面方形截面不同寬厚比不同寬厚比sIzDDpppC2022.

13、 5586. 3488. 1IIpI245. 0766. 0092. 1HzHzpz2648. 0842. 1134. 2BDBDpD0.00.10.20.30.40.50.80.91.01.11.21.31.4y=1.488-3.586I+5.022I2PI湍流 度0.00.20.40.60.81.00.70.80.91.01.1Pzz/Hy=1.092-0.766(z/H)+0.45(z/H)20.60.81.01.21.40.80.91.01.11.2y=2.134-1.842(D/B)+0.648(D/B)2PDD/B湍流度修正湍流度修正 層高度修正層高度修正 寬厚比修正寬厚比修正 s

14、IzDppC湍流度修正湍流度修正 層高度修正層高度修正 3252.2072.1375. 214. 1IIIPI2472. 0095. 0952. 0HzHzpz0.00.10.20.30.40.50.750.800.850.900.951.001.051.10y=1.14-2.75I+13.72I2-20.52I3PI湍流 度0.00.20.40.60.81.00.40.50.60.70.80.91.01.1y=0.952+0.095(z/H)-0.472(z/H)2Pzz/HIzDTLDmmmC),(高寬比A1A2A3A4B1B2B340.081.665-10.2916.111.116-1.

15、5110.75350.1090.493-1.6431.4421.095-1.5270.83960.1040.786-3.8345.1291.094-1.2550.59680.1390.0632.278-5.8081.139-1.9231.263342321InAInAInAAmI2321HzBHzBBmz2191. 1126. 3909. 2BDBDmD均方根阻力系數(shù)均方根阻力系數(shù) ：寬厚比修正 ：湍流度修正層高度修正IzLDmmC)(3241. 0273. 0437. 00383. 0InInInmI2551. 03 . 1055. 1HzHzmz32203. 1344. 0205. 003

16、86. 0InInInmI2683. 0278. 1067. 1HzHzmz湍流度修正均方根均方根阻力系阻力系數(shù)數(shù)均方根均方根升力系升力系數(shù)數(shù)層高度修正湍流度修正層高度修正5 . 112)/(1)/()(knknAffSDD26542321265423212654232126542321265423211BHeBHeeIneIneeBHdBHddIndInddkBHcBHccIncInccBHbBHbbInbInbbBHaBHaaInaInaaA1E-30.010.11E-30.010.1SD f /2DfB/vH 試驗數(shù)據(jù) 阻 力譜 模型S3模型3層湍流 度26%阻 力譜2222)/()/(

17、1)/()(knknknSffSpLL26542321265423212654232126542321BHdBHddIndInddBHcBHccIncInccBHbBHbbInbInbbfBHaBHaaInaInaaSpp1E-30.010.11E-30.010.11SL f /2LfB/vH 試驗數(shù)據(jù) 升力譜 模型S1模型6層湍流 度22%升力譜222121102)()()(ffSAffSAffSTT5911211)1 . 1/(7 . 011 . 1/)(fnfnffS21122111222)/()/(1)/()(1fnfnfnffS2654232112654232112654232112

18、65423211265423210BHeBHeeIneIneeBHdBHddIndInddBHcBHccIncInccfBHbBHbbInbInbbABHaBHaaInaInaaA1E-30.010.11E-30.010.1ST f /2TfB/vH 試驗數(shù)據(jù) 扭 矩譜 模型S5模型10層湍流 度14%扭 矩譜進(jìn)行了山地地形下典型超高層建筑風(fēng)振響應(yīng)分析進(jìn)行了山地地形下典型超高層建筑風(fēng)振響應(yīng)分析討論了山體坡度、高度、遮擋山體距離等參數(shù)變討論了山體坡度、高度、遮擋山體距離等參數(shù)變化對山體不同位置超高層建筑風(fēng)振響應(yīng)的影響化對山體不同位置超高層建筑風(fēng)振響應(yīng)的影響分析了山地超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載分布特

19、征，分析了山地超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載分布特征，引入了靜力等效風(fēng)荷載比，并建立荷載比模型，便引入了靜力等效風(fēng)荷載比，并建立荷載比模型，便于工程實際應(yīng)用。于工程實際應(yīng)用。jjjjjiiH211)(222)()();,()(11*ijniniijiijFjPzzzzSS 012*22)()()()(dMSiHzzmjjjPjj廣義風(fēng)荷載廣義風(fēng)荷載 ：均方根位移響應(yīng)均方根位移響應(yīng) ：頻響函數(shù)頻響函數(shù) ：結(jié)構(gòu)三個方向振型不耦合結(jié)構(gòu)三個方向振型不耦合 頻域計算中只考慮各方向的第一階振型頻域計算中只考慮各方向的第一階振型 各方向第一階振型假設(shè)為線形振型各方向第一階振型假設(shè)為線形振型 基本參數(shù)：基本參數(shù)：方

20、形截面，高度300m，截面寬度60m，一階阻尼比0.01，建筑折算密度190Kg/m3，來流10m高度風(fēng)速30m/s，空氣密度1.25Kg/m3，一階周期5s。 計算位置：計算位置：橫風(fēng)向位移均方根值橫風(fēng)向位移均方根值順風(fēng)向位移均方根值順風(fēng)向位移均方根值順風(fēng)向位移平均值順風(fēng)向位移平均值2468100.0520.0560.0600.0640.068順風(fēng)向位移平均值/m山體位置編號 H/L1=1.00 H/L1=0.75 H/L1=0.60 H/L1=0.50 H/L1=0.43 H/L1=0.38 H/L1=0.33 H/L1=0.30 H/L1=0.27 H/L1=0.252468100.04

21、00.0440.048順風(fēng)向位移均方根值/m山體位置編號 H/L1=1.00 H/L1=0.75 H/L1=0.60 H/L1=0.50 H/L1=0.43 H/L1=0.38 H/L1=0.33 H/L1=0.30 H/L1=0.27 H/L1=0.252468100.080.100.120.140.160.180.20橫風(fēng)向位移均方根值/m山體位置編號 H/L1=1.00 H/L1=0.75 H/L1=0.60 H/L1=0.50 H/L1=0.43 H/L1=0.38 H/L1=0.33 H/L1=0.30 H/L1=0.27 H/L1=0.25橫風(fēng)向位移均方根值橫風(fēng)向位移均方根值順風(fēng)向

22、位移均方根值順風(fēng)向位移均方根值順風(fēng)向位移平均值順風(fēng)向位移平均值2468100.0620.0640.0660.0680.070順風(fēng)向頂部位移平均值/m山體位置編號 H=50 m H=100 m H=150 m H=200 m2468100.0360.0370.0380.0390.0400.0410.0420.043順風(fēng)向頂部位移均方根值/m山體位置編號 H=50 m H=100 m H=150 m H=200 m2468100.120.140.160.180.20橫風(fēng)向頂部位移均方根值/m山體位置編號 H=50 m H=100 m H=150 m H=200 m橫風(fēng)向位移均方根值橫風(fēng)向位移均方根

23、值順風(fēng)向位移均方根值順風(fēng)向位移均方根值順風(fēng)向位移平均值順風(fēng)向位移平均值2468100.0500.0520.0540.0560.0580.0600.0620.0640.0660.068順風(fēng)向頂部位移平均值/m山體位置編號 dl=0 dl=200 m dl=400 m dl=600 m dl=800 m dl=1000 m 單個山體2468100.0360.0380.0400.0420.0440.0460.0480.050順風(fēng)向頂部位移均方根值/m山體位置編號 dl=0 dl=200 m dl=400 m dl=600 m dl=800 m dl=1000 m 單個山體2468100.080.10

24、0.120.140.160.180.200.220.24橫風(fēng)向頂部位移均方根值/m山體位置編號 dl=0 dl=200 m dl=400 m dl=600 m dl=800 m dl=1000 m 單個山體平均風(fēng)荷載：平均風(fēng)荷載：靜力方法靜力方法共振風(fēng)荷載：共振風(fēng)荷載：慣性力法慣性力法背景風(fēng)荷載：背景風(fēng)荷載：荷載響應(yīng)相關(guān)法（荷載響應(yīng)相關(guān)法（LRCLRC）)()()(hhQghPPBB)()2()(1210hrfmhPRR)(),(),()(0111hdhhzihhRhQprHFB相關(guān)系數(shù)22)()()()(hPhPhPhPRB總靜力等效風(fēng)荷載：總靜力等效風(fēng)荷載：)(1hrR一階共振響應(yīng)位移；峰

25、值系數(shù)；Bg)(hP風(fēng)荷載均方根值；),(1hhRF風(fēng)荷載協(xié)方差；Br 背景位移響應(yīng)；共振風(fēng)荷載共振風(fēng)荷載背景風(fēng)荷載背景風(fēng)荷載平均風(fēng)荷載平均風(fēng)荷載05001000150020002500050100150200250300高度/m風(fēng)荷載/kN 位置1 位置2 位置3 位置4 位置5 位置6 位置7 位置8 位置9 位置10010002000300040005000050100150200250300高度/m風(fēng)荷載/kN 位置1 位置2 位置3 位置4 位置5 位置6 位置7 位置8 位置9 位置1001000200030004000050100150200250300高度/m風(fēng)荷載/kN 位置

26、1 位置2 位置3 位置4 位置5 位置6 位置7 位置8 位置9 位置10前述山地風(fēng)場模型與超高層建筑風(fēng)荷載模型對于工程設(shè)計應(yīng)用極不方前述山地風(fēng)場模型與超高層建筑風(fēng)荷載模型對于工程設(shè)計應(yīng)用極不方便，而平地超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載的研究已經(jīng)比較成熟，為了避便，而平地超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載的研究已經(jīng)比較成熟，為了避免繁瑣的積分運算，可直接引入無量綱的系數(shù)免繁瑣的積分運算，可直接引入無量綱的系數(shù)山地與平地靜力等山地與平地靜力等效風(fēng)荷載比。效風(fēng)荷載比。)()()(hPhPh)()()(hPhPhBBBRRRPP平均風(fēng)荷載比平均風(fēng)荷載比背景等效風(fēng)荷載比背景等效風(fēng)荷載比共振等效風(fēng)荷載比共振等效風(fēng)荷載比

27、 22)(*()(*)()(*)()(hPhPhhPhhPRRBB總靜力等效風(fēng)荷載：總靜力等效風(fēng)荷載：共振風(fēng)荷載共振風(fēng)荷載比比背景風(fēng)荷載背景風(fēng)荷載比比平均風(fēng)荷載比平均風(fēng)荷載比0501001502002503000.81.01.21.41.61.82.02.22.4平均 風(fēng)荷載比高度/m H/L1=1.00 H/L1=0.75 H/L1=0.60 H/L1=0.50 H/L1=0.43 H/L1=0.38 H/L1=0.33 H/L1=0.300501001502002503000.91.01.11.21.31.41.51.61.7背景風(fēng)荷載比高度/m H/L1=1.00 H/L1=0.75 H

28、/L1=0.60 H/L1=0.50 H/L1=0.43 H/L1=0.38 H/L1=0.33 H/L1=0.300501001502002503001.001.011.021.031.041.05共振風(fēng)荷載比高度/mH/L1=1.00H/L1=0.75H/L1=0.60H/L1=0.50H/L1=0.43H/L1=0.38H/L1=0.33H/L1=0.30共振風(fēng)荷載共振風(fēng)荷載比比背景風(fēng)荷載背景風(fēng)荷載比比平均風(fēng)荷載平均風(fēng)荷載比比0501001502002503000.00.20.40.60.81.01.2背景風(fēng)荷載比高度/m H/L1=1.00 H/L1=0.75 H/L1=0.60 H/

29、L1=0.50 H/L1=0.43 H/L1=0.38 H/L1=0.33 H/L1=0.300501001502002503000.00.51.01.52.02.5背景風(fēng)荷載比高度/m H/L1=1.00 H/L1=0.75 H/L1=0.60 H/L1=0.50 H/L1=0.43 H/L1=0.38 H/L1=0.33 H/L1=0.300501001502002503001.0001.0251.0501.0751.1001.1251.150 H/L1=0.43 H/L1=0.38 H/L1=0.33 H/L1=0.30共振風(fēng)荷載比高度/m H/L1=1.00 H/L1=0.75 H/L

30、1=0.60 H/L1=0.50建立了山地風(fēng)場中平均和脈動風(fēng)計算模型，填補(bǔ)了該領(lǐng)建立了山地風(fēng)場中平均和脈動風(fēng)計算模型，填補(bǔ)了該領(lǐng)域研究空缺。域研究空缺。1針對山地風(fēng)場的特點，建立了基于湍流度的層風(fēng)荷載計針對山地風(fēng)場的特點，建立了基于湍流度的層風(fēng)荷載計算模型。算模型。2提出了山地超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載計算模型。提出了山地超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載計算模型。3 進(jìn)行了系列風(fēng)洞試驗，采集了大量試驗有效數(shù)據(jù)，建立進(jìn)行了系列風(fēng)洞試驗，采集了大量試驗有效數(shù)據(jù)，建立了山地風(fēng)場平均和脈動風(fēng)計算模型，為山地超高層建筑了山地風(fēng)場平均和脈動風(fēng)計算模型，為山地超高層建筑的風(fēng)效應(yīng)分析奠定了基礎(chǔ)。的風(fēng)效應(yīng)分析奠定了基礎(chǔ)。1針對山地風(fēng)場的特點，建立了基于湍流度的超高層建筑針對山地風(fēng)場的特點，建立了基于湍流度的超高層建筑層風(fēng)荷載計算模型，為高層建筑風(fēng)致響應(yīng)的計算奠定了層風(fēng)荷載計算模型，為高層建筑風(fēng)致響應(yīng)的計算奠定了基礎(chǔ)?；A(chǔ)。2提出了山地超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載計算模型，為工提出了山地超高層建筑靜力等效風(fēng)荷載計算模型，為工程實際應(yīng)用提供了參考。程實際應(yīng)用提供了參考。3v1李正良, 王承啟, 趙仕興, 等. 復(fù)雜體型高層建筑風(fēng)洞試驗及數(shù)值模擬. 土木建筑與環(huán)境工程. 2009, 31(5): 69-73. v2李正良