淮陰工學(xué)院鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T梁及行車道配筋設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)

1、目錄1 設(shè)計(jì)資料 22 主梁計(jì)算 42.1 主梁荷載橫向分布系數(shù) 42.1.1 跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù) 42.1.2 梁端剪力橫向分布系數(shù) 72.2 主梁計(jì)算 102.2.1 主梁內(nèi)力計(jì)算 102.3持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算 192.3.1 配置主筋 192.3.2 配置彎起鋼筋 202.3.3 配置箍筋 242.3.4 斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算 252.3.5 持久狀況斜截面抗彎極限承載能力狀態(tài)驗(yàn)算 302.4 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算 312.5 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰?yàn)算 323 橫梁計(jì)算 353.1 橫梁內(nèi)力計(jì)算 353.2 橫梁截面配筋與驗(yàn)

2、算： 384 行車道板的計(jì)算 394.1 結(jié)構(gòu)自重及其內(nèi)力 394.2 截面設(shè)計(jì)、配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算 415 支座計(jì)算 435.1 確定支座平面尺寸 435.2 驗(yàn)算支座受壓偏轉(zhuǎn) 445.3 驗(yàn)算支座抗滑穩(wěn)定性 441 設(shè)計(jì)資料1）橋面凈空：凈一8.0m+2X 1m（人行道）=10m2）主梁跨徑和全長(zhǎng)：標(biāo)準(zhǔn)跨徑=20m （墩中心線距離）； 計(jì)算跨徑=19.50m （支座中心線距離）;主梁全長(zhǎng)： L=19.96m主梁間距： 1.80 m主梁片數(shù)： 5 片設(shè)計(jì)載荷 ：公路一 II 級(jí)汽車載荷，人群荷載 3kN/m每側(cè)欄桿重量 +人行道重量 =5KN/m （作用人行道中心線）3）材料：鋼筋：主筋用HRB

3、335鋼筋（U級(jí)螺紋鋼筋）抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fsk335MPa抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd280MPa彈性模量Es2.0 105MPa相對(duì)界限受壓區(qū)高度b0.56其它用R235鋼筋（I級(jí)光圓鋼筋）抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fsk235MPa抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd195MPa混凝土：用C30混凝土 抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fsk20.1MPa抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd13.8MPa抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk 2.0lMPa抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd 1.39MPa4) 計(jì)算方法：極限狀態(tài)法。5) 其他橋面鋪裝：6cm厚C25混凝土墊層，容重23kN/m3, 2cm 厚瀝青混凝土 ，容重23kN/mi ;溫差荷載36 C；結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0.9 。7)

4、 結(jié)構(gòu)尺寸如圖1-1所示，全斷面五片主梁，圖1-2所示,設(shè)五根橫梁。8) 設(shè)計(jì)依據(jù)：公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG D60-2004)，簡(jiǎn)稱橋規(guī)；公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD62-2004),簡(jiǎn)稱公預(yù)規(guī)；橫斷面MQYFMLd-1?嘩混凝土墊層8cm 瀝青混凝七石皿厚43801- $ 圖 C位r-snubnrDi-+800一 752主梁計(jì)算2.1主梁荷載橫向分布系數(shù)跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按偏心壓力法）1. 計(jì)算寬跨比此橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁，具有強(qiáng)大的橫向連結(jié)剛性，且承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為:B 5 1.8=0.46 < 0.5I 19.5故可按偏心壓力法來(lái)繪制荷載橫向分布

5、影響線并計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。2. 計(jì)算各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=5,梁間距為1.80m,則:52 2 2 2 2 2 aja?a3a4 a5i 12 2 2 2 2(2 1.8)1.80 ( 1.8)( 2 1.8)32.4m3.計(jì)算橫向分布系數(shù)對(duì)主梁從左到右依次編號(hào)為線豎標(biāo)值和影響線零點(diǎn)離梁軸線的距離，然后計(jì)算活載橫向分布系數(shù)。1至5號(hào)梁，計(jì)算1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)梁橫向影響1號(hào)梁:1號(hào)梁橫向分布影響線的豎標(biāo)值為:a；1 (2 1.8)2n 2532.4aji 112a115nn2 ai0.6i 121 ( 2 1.8)2532.40.2繪制1號(hào)梁橫向分布影響線（如圖2-1）:圖2-1 （

6、尺寸單位:cm）確定汽車荷載和人群荷載的最不利位置：設(shè)影響線零點(diǎn)至1號(hào)梁位的距離為花,則：Xi0.60得：Xi 5.40設(shè)人行道緣石到1號(hào)梁軸線的距離4 1.8 x10.21.15 0.750.40m1號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下:汽車荷載mcq1(q1q2q3q4 )(Xq1Xq2XXq3Xq4 )0.605.40(5.30 3.50 2.20 0.40)0.633T0-LL5& n1刖人群荷載mcr1r Xr 060 C075 0.40 5.40) 0.686x15.4022號(hào)梁橫向分布影響線的豎標(biāo)值為:12 n"n2aii 11* 28 僥 0.4532.4152n

7、a5 a2-n2ai 12 8 8 032.4繪制2號(hào)梁橫向分布影響線（如圖2-2）：寸0£0=卡03-0(XqiXq2X2Xq3Xq4 )圖2-2 （尺寸單位:cm）確定汽車荷載和人群荷載的最不利位置：設(shè)影響線零點(diǎn)至 2號(hào)梁位的距離為X2,則：x21.80 4 7.20 m2號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下:汽車荷載mcq2q2 q3q4)m(cr 2 r11X2Xr040 (也 0.40 7.20)0.4437.2023號(hào)梁橫向分布影響線的豎標(biāo)值為:113 一nai a3"n2aii 11 2 1.8 0532.4531a5 a31nn2 ai5i 10.22 1.8

8、032.40.2繪制3號(hào)梁橫向分布影響線（如圖2-3）:ISO130tLJJ50(I-1厶 FT 1* 11H1zrL工PrEH0020営0000002 0% frtb 002 0% 0030% 8W.0圖2-3 （尺寸單位:cm）影響線零點(diǎn)至3號(hào)梁位的距離為：x汽車荷載mcq3 0.400人群荷載mcr3 0.400綜上，跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)：汽車荷載：mcq1 0.633 mcq2 0.517 mcq3人群荷載：0.400mcr1 0.686mcr20.443 m0.400751Attl.)u smoIR(1115梁端剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）繪制1號(hào)梁、2號(hào)梁、3號(hào)梁的荷載橫向影響

9、線分別如圖2-4、圖2-5、圖 2-6所示，在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置。1號(hào)梁:phArTAd115 jL 115180- 180 ”180iso十一車輛荷載公路-1級(jí)圖2-4（尺寸單位:cm）汽車荷載:moq10.94420.472I For人群荷載:mor1 r 1.4312號(hào)梁:ITA 1. 11-j- 180 - 180 -380- 180 -115込SiK)r_I5回一車輛荷載圖2-5 （尺寸單位:cm）汽車荷載:Eg1.00020.500人群荷載:El。"03號(hào)梁:75gflO十巧A .bL 115 J1曲1皿I KOIMrL15U（；臘卜剛十十啲I車輛

10、荷載g、8y'u-Hi_*圖2-6 （尺寸單位:cm）汽車荷載：q 1.000 0.278m°q30.6392 2人群荷載：mor 30綜上，梁端剪力橫向分布系數(shù)：汽車荷載：m°qi 0.472 moq2 0.500m 0.639人群荷載:m°ri 1.431mor 20m°r3Qx2(l 2X)2.2主梁計(jì)算主梁內(nèi)力計(jì)算1恒載內(nèi)力計(jì)算:1）計(jì)算結(jié)構(gòu)自重集度:主梁0.08 0.14g10.18 1.5(1.8 0.18) 2511.205kN/m2橫 隔 梁邊梁*c 0.08 0.14、1.80 0.18 0.15 0.16 口 25 n -K.

11、 g2(1.10)50.797kN/my22219.50中 梁g2 2g21.594kN/m橋面鋪 裝層g3(0.07 8.00 23 0.08 8.00 24)/55.648kN/m欄桿和 人行道g45 2/52.000kN /m合 計(jì)邊 梁ggi 11.205 0.797 5.648 2.000 19.650kN/m中 梁g' 11.205 1.594 5.648 2.00020.447kN /m2）計(jì)算主梁恒載內(nèi)力:Mxx)1號(hào)梁:截面位置x剪力Q(kN)彎矩M (kN m)x 0Q 19.650 19.50 191.62M 0x l /419.650c 19.50、“cQ (1

12、9.50 2 )95.82419.650 19.5019.50M (19.50 )700.5244x l /2Q 019.6502M 19.50934.082號(hào)梁:截面位置x剪力Q(kN)彎矩M (kN m)x 020.447Q19.50199.42M 0x l /420.447 “Lc c 19.50、 心 rQ(19.50 2)99.724- 20.447 19.50 “CM 19.50 x八M(19.50) 728.9244x l /2Q 020.4472M19.502971.983號(hào)梁:截面位置x剪力Q(kN)彎矩M (kN m)x 020.447Q 19.50199.42M 0x l

13、 /4Q 20.447(19.50 2 950)99.724M 20.447 -1950(19.50 950)728.9244x l /2Q 020.4472M 19.50971.982、活載內(nèi)力計(jì)算:計(jì)算邊主梁荷載橫向分布系數(shù)：計(jì)算公路-I級(jí)車道荷載和人群荷載：局部荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk 10.5kN/m集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：19 505計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí) Pk 180 (360 180) 238.0kN50 5計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)Pk 1.2 238.0285.6kN人群荷載：3kN /m計(jì)算內(nèi)力影響線面積或豎標(biāo):內(nèi)力影響線面積影響線關(guān)鍵位置坐標(biāo)影響線圖示跨中彎矩l2/847.531 m2y l /44.875

14、m跨中剪力l/8 2.438 my 0.51 '支點(diǎn)剪力l/2 9.750 my 1計(jì)算形心位置T形梁面積：A 180 8 81 6 18 142 4482 cm20.4482 m2設(shè)形心位置距梁頂為a ,則:180 8 4 81 6 10 18 142 79 a180 8 81 6 18 14247.422cm計(jì)算形心主慣性矩180 1812嚀)3(180 18) 1-8 (a21812150318 150 (a 空)228)2144102657261 cm40.102657261m4G A 25 11.205kN/m322mc G/g 1.142 10 Ns /mC30 混凝土的

15、E 3 1010N/m2簡(jiǎn)支梁橋基頻為:3.142 19.5023 1010 0.1026571.142 1036.784Hz沖擊系數(shù)為:0.1767ln f 0.01570.3231號(hào)梁:計(jì)算沖擊系數(shù):汽車荷載:跨中 mc 0.633 ,支點(diǎn) mo 0.472人群荷載:跨中 mc 0.686 ,支點(diǎn) mo 1.431 £!i1i1計(jì)算支點(diǎn)最大剪力:10. 5kN/m285.6kXr iziiJLinininiiu公路一I級(jí)計(jì)算跨中最大彎矩和最大剪力:內(nèi)力跨中彎矩跨中剪力荷載類型汽車荷載人群荷 載汽車荷載人群荷 載巨氣i包氣2SA空氣1&氣2SAPk(kN)、qk或qr(kN

16、/m)238.010.53.0285.610.53.011.3231.323/1.3231.323/11/11/mc0.6330.6330.6860.6330.6330.686%或4.87547.53147.5310.52.4382.438S971.70417.9697.82119.6021.445.02合計(jì)1389.6697.82141.045.02一群 必影響線內(nèi)力支點(diǎn)剪力荷載類型汽車何載人群何載巨氣1S°汽 2SASAPk(kN)、qk或q(kN/m)285.610.53.011.323/1/me0.6330.686mb0.4721.431a(m)/4.9/4.9y»

17、 y或1.09.750.9169.750.916S或S178.3485.73-5.0220.506.64合計(jì)259.0527.142號(hào)梁：汽車荷載：跨中 me 0.517 ,支點(diǎn) m。0.500人群荷載：跨中me 0.443 ,支點(diǎn)g 0計(jì)算跨中最大彎矩和最大剪力:內(nèi)力跨中彎矩跨中剪力荷載類型汽車荷載人群荷 載汽車荷載人群荷 載巨氣1包氣2氣1&氣2SaPk(kN)、qk或qr(kN /m)238.010.53.0285.610.53.011.3231.323/1.3231.323/11/11/mc0.5170.5170.4430.5170.5170.443%或4.87547.5314

18、7.5310.52.4382.438S793.60341.3763.1797.6817.513.24合計(jì)1134.9763.17115.193.24計(jì)算支點(diǎn)最大剪力:rqLjinJ285,6 kN10.5kN/mlUlHIUlllIJl.丄miuuiujHiiin.iil11J43E郵一九；丁刪丁二A群b影響線內(nèi)力支點(diǎn)剪力荷載類型汽車何載人群何載巨氣1Sn 2SASAPk(kN)、qk或q(kN/m)285.610.53.011.323/1/mc0.5170.443mo0.5000a(m)/4.9/4.9y» y或1.09.750.8329.750.832S或S188.9370.02

19、-0.4812.96-3.59合計(jì)258.479.373號(hào)梁:汽車荷載:人群荷載:跨中 mc 0.400 ,支點(diǎn) mo 0.639跨中mc0.400，支點(diǎn)mo 0<35Hll(k 5kN/m285. 6kN計(jì)算跨中最大彎矩和最大剪力:內(nèi)力跨中彎矩跨中剪力荷載類型汽車荷載人群荷 載汽車荷載人群荷 載S汽i包氣2SA&氣1&氣2SAPk(kN)、qk或q(kN/m)238.010.53.0285.610.53.011.3231.323/1.3231.323/11/11/mc0.4000.4000.4000.4000.4000.400%或4.87547.53147.5310.5

20、2.4382.438S614.00264.1157.0468.4213.542.93合計(jì)878.1157.0481.962.93計(jì)算支點(diǎn)最大剪力:右公路_ i級(jí)人群Qo影響線內(nèi)力支點(diǎn)剪力荷載類型汽車何載人群何載S汽1S汽2SASAPk(kN)、qk或q(kN/m)285.610.53.011.323/1/mc0.4000.400mo0.6390a(m)/4.9/4.9y» y或1.09.750.9169.750.832S或S241.4454.187.4511.70-3.24合計(jì)303.078.46綜上：1號(hào)梁:序號(hào)何載類別彎矩M (kN m)剪力Q(kN)跨中支點(diǎn)跨中(1)結(jié)構(gòu)自重9

21、34.00191.600(2)汽車何載1389.66259.05141.04(3)人群何載97.8227.145.02(4)1.2 (1)1120.80229.920(5)1.4 (2)1945.52362.67197.46(6)0.8 1.4 (3)109.5630.405.62(7)Sud (4) (5) (6)3175.88622.99203.092號(hào)梁:序號(hào)何載類別彎矩M (kN m)剪力Q(kN)跨中支點(diǎn)跨中(1)結(jié)構(gòu)自重971.9199.400(2)汽車何載1134.97258.47115.19(3)人群何載63.179.373.24(4)1.2 (1)1166.28239.280

22、(5)1.4 (2)1588.96361.86161.27(6)0.8 1.4 (3)70.7510.493.63(7)Sud (4) (5) (6)2825.99611.63164.903號(hào)梁:序號(hào)何載類別彎矩M (kN m)剪力Q(kN)跨中支點(diǎn)跨中(1)結(jié)構(gòu)自重971.90199.400(2)汽車何載878.11303.0781.96(3)人群何載57.048.462.93(4)1.2 (1)1166.28239.280(5)1.4 (2)1229.35424.30114.74(6)0.8 1.4 (3)63.889.483.28(7)Sud (4) (5) (6)2459.52673.

23、05118.03hf140 802110mm2.3持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算配置主筋：由彎矩基本組合表可知，1號(hào) 梁跨中Md值最大，考慮到施工方便，偏安全 的一律按1號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。為計(jì)算方便，可將主梁等效為如圖所示T形梁：由橋規(guī)（JTGD62）規(guī)定，翼緣有效寬度bf' 取3、d （相鄰兩梁的平均間距）、和b 12hf三者之中的較小值l195006500mm33d1800mmbu '140 8012hf 180 12 () 1500mm2故取 bf 1500mm判斷此T形梁的截面類型:取 as 130mm，則 h°1500 1301370mm

24、fcdbfh'f(h0 虹)13.8 106 1.5 0.11 (1.37 0.11)2 20Md 0.9 3175.882858.3kN m滿足：Ih f0M dfcdbfhf(h)故此T形梁屬于第一類T形。由：xfcdbfX(h0)°Md2得:由:得:x 104.8mmbh0 767.2mmxfsdAs(h02) 0MdA 7747.6mm2采用10 32（外徑35.8）鋼筋，布五置層（如右圖所示），供給面積為A 8042.5mm2 此時(shí)實(shí)際有效高度為：Aidjh。hhAai55 30-h -（235792 2522)35.81380.5mm所需界面最小寬度：bmin23

25、0 40322164mm180mm此時(shí)，配筋率：As8042.5ftd3.24%min 0.450.23%bh°1801380.5fsd不會(huì)發(fā)生少筋梁破壞，故此設(shè)計(jì)滿足要求持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算此時(shí)，截面受壓區(qū)高度:280 8042.513.8 1500108.8mm截面抗彎極限狀態(tài)承載力為M du'X6fcdbfXg2)138101.5 0.1088 (1.38050.108822986.6kN m 0Md 2858.3kN m滿足規(guī)范要求。配置彎起鋼筋:由剪力效應(yīng)組合表可知，支點(diǎn)剪力效應(yīng)以3號(hào)梁為最大，為偏安全設(shè)計(jì)，一律用 3號(hào)梁數(shù)值?？缰屑袅π?yīng)以1號(hào)梁為最大

26、，為偏安全設(shè)計(jì)，一律用1號(hào)梁數(shù)值。Vd0 673.05kNVdl2203.09kN0Vd0 605.75kN0Vdld2182.78kN假定有232通過(guò)支點(diǎn)，則:1as1 35.8 30 47.9mm2h0has1500 47.91452.1mm0.51103Jfcu,kbh00.51 10 3 '30180 1452.1730.1kN0.510 3ftdbh。0.5 10 3 1.39 1801452.1120.2kNV0.9673.05605.75kN即：0.5 103 ftdbgoVd 0.51 103fcu,kbg截面滿足要求。橋規(guī)（JTG D62中規(guī)定： 最大剪力取用距支座中

27、心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不 小于60%，彎起鋼筋（按45彎起）承擔(dān)不大于40%; 計(jì)算第一排彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心h/2處有彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值； 計(jì)算以后每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那 部分剪力值。距支座h處的剪力設(shè)計(jì)值為：21950 150Vd1 182.78 爲(wèi)冗 2（605.75 182.78）573.21kN2則由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力組合設(shè)計(jì)值為：0.6Vd1 343.93kN由彎起鋼筋承擔(dān)的剪力設(shè)計(jì)值為：0.4Vd1 229.28kN21544.1mmAsb2Vsb230.75 10fsd sin s204.050.75

28、 10280 sin 4521374.1mm縱筋彎起 2 32 提供 Asb2 1608.5mmAVsbi229.28»Sb1330.75 10 3 fsd sin s 0.75 10 3 280 sin 45縱筋彎起 2 32 提供的 A.b1 1608.5mm* 2 1544.1mm2。第一排彎起鋼筋起彎點(diǎn)距支座距離為：為 hi 1500 (44 30 22.7 2 35.8) 1331.7mm按比例可求：Vsb2 204.05kN第二排彎起鋼筋的截面面積為: 1374.1mm2第二排彎起鋼筋起彎點(diǎn)距支座距離為：x2 x, h21331.7 1500 (44 30 22.7 3

29、35.8)2627.6mm按比例可求：Vsb3 147.83kN第三排彎起鋼筋的截面面積為:Asb3Vsb330.75 10fsd sin s147.8330.75 10280 sin 452995.6mm縱筋彎起2 32提供他31608.5mm2995.6mm2第三排彎起鋼筋起彎點(diǎn)距支座距離為：x3 x2 h32627.6 1500 (44 30 22.7 4 35.8)3887.7mm按比例可求：Vsb4 93.17kN第四排彎起鋼筋的截面面積為:AVsb4Qb430.75 10fsd sin s93.1730.75 10280 sin 45627.4 mm2縱筋彎起 2 32，提供 As

30、b4 1608.5mm2 627.4mm2第四排彎起鋼筋起彎點(diǎn)距支座距離為：x4 x3 h43887.7 1500 （44 30 22.7 5 35.8）5112.0mm按比例可求：Vsb5 40.05kN第五排彎起鋼筋的截面面積為:Asb540.0530.75 10 fsd sin30.75 10280 sin 452269.7 mm采用加焊 2 20，提供 Asb5 628.3mm2 269.7mm2第五排彎起鋼筋起彎點(diǎn)距支座距離為：6307.05mm35 822 7x5 x4 h5 5112.0 1500 (44 30 22.7 5 35.8)綜上:彎起鋼筋排 次彎起點(diǎn)距支 點(diǎn)距離（mm

31、）剪力（kN）所需鋼筋截面面積（mm2）鋼筋提供的截 面面積（mm2）11331.7229.281544.12 321608.522627.6204.051374.12 321608.533887.7147.83995.62 321608.545112.093.17627.42 321608.556307.0540.05269.72 20628.3233配置箍筋:截面有效高度 h0 h as 1500 47.9 1452.1mm按2 32 ( A 1608.5mm2)深入支點(diǎn)計(jì)算，可得: 縱筋配筋率160850.615%bho 180 1452.1P 1000.615 2.5fsd,v 280

32、MPasv (30.6Vd10.45 10 3 bh02L)/(2 0.6P). fcu,k fsd,v 0.00205 svmin 0.0018選用直徑為8mm的雙肢箍筋，單肢箍筋的截面面積為50.27mm2，箍筋間距為:SvnAsv1b sv2 5°27273.8mm180 0.00205Sv12 '0.2025 10 6(2 0.6P)、fcu,kAsvfsd,vbh：'2(°Vd)354.6mm故可取s 150mm在支撐截面處自支座至一倍梁高的范圍內(nèi)取sv 100mm。綜上所述，全梁箍筋的配置為2 8雙肢箍筋,由支點(diǎn)至距支座中心 1.5m處sv 10

33、0mm，其余地方箍筋間距Sv 150mm。當(dāng) s 100mm 時(shí),Asvbsv迴竺0.56%180 1000.18%當(dāng) s 150mm 時(shí),Asvbsv衛(wèi)型0.37%180 1500.18%故此箍筋布置符合要求。按公預(yù)規(guī)條規(guī)定，斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為:（1）距支座中心h/2 （梁高一半）處截面；（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面；（3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開(kāi)始不受力處的截面；（4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面；ho取平均值，即ho234斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算:1380.5 1452.11416.3mm2C h01398.4mm距支點(diǎn)h/2=750mm 處 1-1 截面,M d1 11121.

34、8kNm，Vd11511.77kN ；距支點(diǎn)1331.7mm 處 2-2 截面，M d2 21376.4kNm ，Vd2 2486.54kN ；距支點(diǎn)h=1500mm 處 3-3 截面，M d 3 31446.4kNm，Vd3 3479.24kN ；距支點(diǎn)2627.6mm 處 4-4 截面，M d3 31873.4kNm ， Vd3 3430.32kN ；距支點(diǎn)3887.7mm 處 5-5 截面，M d4 42258.3kNm，Vd 4 4375.65kN ；距支點(diǎn)5112.0mm 處 6-6 截面，Md5 52531.5kNm，Vd5 5322.54kN ；距支點(diǎn)6307.05mm 處 7-

35、7 截面，Md552713.1kNm ， Vd5 5270.70kN ；按公預(yù)規(guī)條規(guī)定：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng) 度驗(yàn)算公式為：0Vd Vcs Vsb3.Vsd,b 0.75 10 fsdAsbsin sVcs1 30-45 10 bhoj(2 0.6P)i fcu,k svfsd,v式中：Vcs斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力(kN)；sv 箍筋的配筋率，sv Asv(Svb)；Vsb 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力(kN);Asb 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積(mm)fcu,k 30MPa ；fsd,b 280MPa ；fsd,v 195MPa

36、。按公預(yù)規(guī)取11.0，31.1。斜截面1-1：斜截面1-1切割兩排彎起鋼筋，未彎起的受拉鋼筋為2 32，縱筋配筋率160850.631%bh0180 1416.3P 1000.6312.5Vsb 0.75 10 3 fsd,bAsbSin s 0.75 10 3 280 3217.0 sin45 477.70kN箍筋配筋率Asv100.540.56%bsv180 100Vcs 1 3045 10 bh0 . (2 0.6P)l fcu,k sv fsd ,v1.0 1.1 0.45 10 3 180 1398.4 . (2 0.6 0.639)、30 0.0056 195 470.19kNVc

37、s Vsb 947.89kN0Vd1 511.77kN縱筋配筋率Abho3217.0180 1416.31.262%P 1001.2622.533Vsb 0.75 10 fsd,bAsbSin s 0.75 10280 3217.0 sin45 477.70kNAsv100.54bsv 180 1500.37%Vcs1 304510bh0.：.；(20.6P)i fcu,ksv fsd,v31.0 1.1 0.45 101801398.4.(2 0.6 1.278)、30 0.0037 195411.28kNVcs Vsb 888.98kN0Vd2 486.54kN斜截面3-3:斜截面切割兩排

38、彎起鋼筋，未彎起受拉鋼筋為4 32 ,縱筋配筋率Asbh°3217.0180 1416.31.262%P 1001.2622.5Vsb 0.75 10 3 fsd,bAsbsin s 0.75 10 3 280 3217.0 sin45 477.70kNAsv100.54bsv 180 1500.37%1 30.45 10 3bh°. (20.6P)., fcu,k縱筋配筋率Abho4825 51.893%180 1416.3P 1001.893 2.5Vsb 0.75 10 3 fsd,bAsbsin s 0.75 10 3 280 3217.0 sin45 477.70

39、kNAsv100.54bsv 180 1500.37%1.0 1.1 0.45 10 3 1801398.4, (2 0.6 1.917) .30 0.0037 195438.61kN1 30.45 10 bh°-j(2 0.6P)、: fcu,k svfsd,vVcs Vsb 916.31kN0Vd2 430.32kN斜截面5-5:斜截面切割兩排彎起鋼筋，未彎起受拉鋼筋為8 32 ,縱筋配筋率643402.523%bh0180 1416.3P 1002.523 2.5故取P 2.5Vsb 0.75 10 3 fsd,bAsin s 0.75 10 3 280 (1608.5 628

40、.3) sin45332.15kNAsv100.54bsv 180 1500.37%1 30.45 10 3bh°. (20.6P)., fcu,k31.0 1.1 0.45 10180斜截面6-6：100.54180 1501 30.45 10 3bh°：(20.6 P)、： fcu,k1.0 1.1 0.45 10 3 1801398.4, (2 0.6 2.5). 30 0.0037195463.38kN縱筋配筋率 8042.53.155%bh0180 1416.3P 1003.1552.5故取P 2.593.30kNVsb 0.75 10 3 fsd,bAsbSin

41、 s 0.75 10 3 280 628.3 sin450.37%Vcs Vsb 556.68kN0Vd2 322.54kN斜截面7-7：斜截面切割一排彎起鋼筋，未彎起受拉鋼筋為10 32，縱筋配筋率804253.155%bh0180 1416.3P 1003.1552.5故取P 2.5Vsb 0.75 103fsd,bAbSin s 0kNAsv100.540.37%bsv 180 150Vcs1 30.45 10 3bh (2 0.6P) fcu,k svfsd,vVcs Vsb 463.38kN0Vd2 270.70kN綜上可知：斜截面抗剪承載能力符合要求。235持久狀況斜截面抗彎極限承

42、載能力狀態(tài)驗(yàn)算鋼筋混凝土梁斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)造成。根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，如果縱向受拉鋼筋與彎起鋼 筋在構(gòu)造上注意按規(guī)范構(gòu)造要求配置，斜截面抗彎承載能力可以得到保證而不必 進(jìn)行驗(yàn)算。如圖2-14所示，對(duì)彎起的四組主筋，其彎起點(diǎn)與其強(qiáng)度 充分利用點(diǎn)”之間的距 離 分別為 S仁 1960.84mm，S2=1889.24mm，S3=4638.00mm,均 滿 足S>=0.5h=1500/2=750mm即滿足橋規(guī)中彎起鋼筋的彎起點(diǎn)到彎起鋼筋強(qiáng)度被 充分利用截面的距離 S滿足，且滿足其他構(gòu)造要求，則可不進(jìn)行斜截面抗彎承載 力計(jì)算。9750遇 -

43、BE-'esg2.4持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算按公預(yù)規(guī)條的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計(jì)算：ss 30 dWfk GC2C3（）（mm）Es 0.2810式中：Ci考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取 G 1.0 ；C2 考慮荷載作用的系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用是，C2 1 °喘，其中"I為長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合下的內(nèi)力，Ns為短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力;C3 與構(gòu)件形式有關(guān)的系數(shù)，C3 1.0 ；d縱向受拉鋼筋 Ag的直徑，因縱向受拉鋼筋直徑均為32mm故取d=32mm截面配筋率，Asbh（bf b）hf，其中，h。1380.5mm，bf 1800mm， hf 110 x 5.2mm

44、，帶入可求：3.130%8042.5/180 1380.5 (1800 180) 5.2受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，按公預(yù)規(guī)條公式計(jì)算：Msss0.87A01號(hào)梁：荷載短期效應(yīng)組合：mnMsSGik1 j SQikM GK 0.7M Q1K /(1) M Q2Ki 1j 1934.0 0.7 1389.66/(1 0.323)97.821767.09kN m荷載短期效應(yīng)組合：M i M gk °.4Mq1k/(1) Mq2k則 C2105M0.51393.281767.091.394ss0.87 Asho1767.090.87 8042.5 1380.5182.94 MPa3.1

45、30%2.0%8042%80 1380.5 (1800 180) 5.2故取 2.0%d 32mm帶入可求:0.2mmWfk GC2C3（30 d ）1.0 1.394 1.0 18294 （30 32）0.165mmEs 0.28 102 100.28 10 0.02滿足公預(yù)規(guī)條，此外還應(yīng)滿足公預(yù)規(guī)條規(guī)定,在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為6 8的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。若用8 8，則：A 402.1mm2，配筋率代/®%) 402.1/(180 1380.5) 0.00162，介乎0.0012 0.002 之間，可行。2.5持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰?yàn)算按公預(yù)規(guī)條和條規(guī)定：BB0-（護(hù)）2 1（晉）2學(xué)MsMs Bcr式中 B 開(kāi)裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度；B。一一全截面的抗彎剛度，B。0.95EJ。；Bcr 開(kāi)裂截面的抗彎剛度，Bcr EcJcr ；Mcr 開(kāi)裂彎矩，皿“ftkW。；構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)，2S°/W0 ；S0 全截面換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的面積矩;J 0 全截面換算截面慣性矩;W全截面換算截面面積對(duì)受拉邊緣的彈性抵抗矩。設(shè)10 32面積A等效換算成混凝土的面積為Aco，則:其中:Aco 鋼筋A(yù)的換算截面面積;EsEsEs巨AcoAcoEs As鋼筋與混凝土的彈性模量之比,2 1053 1046.66