脫硫裝置脫硫效率影響因素分析

1、脫硫裝置脫硫效率影響因素分析張寬友中電投遠(yuǎn)達(dá)環(huán)保工程有限公司，重慶市401122In flue ncing Factor An alysis for Desulphurizati on Efficie ncy ofa 360MW Power Pla ntZhang KuanyouNo.96 Jjnyu Rd. Cho ngqi ng North Zone Cho ngqing Chi na, 401122ABSTRACT: The desulphurization efficiency of FGD plant of a certain power plant descended after

2、near ten-years operation, which was mainly caused by changes of design coal. Through technical retrofit, the efficiency has been improved and reached 93 % 95 % .This thesis focused on analyzing the main influencing factors of the desulphurization efficiency: power of generator, oxidation air, absorb

3、er liquid level, slurry pH value, flue gas temperature, nozzle verticality etc. Measures to improve defoam in slurry tank and to add the absorber internals for improving G/L mass transfer were suggested for increasing the desulphurization efficiency further.KEY WORDS: Desulphurization Efficiency; In

4、fluencing Factor; Analysis摘要：某電廠脫硫裝置運(yùn)行近十年后，脫硫效率下降， 主要為設(shè)計煤種改變所致，經(jīng)過技改后脫硫效率有所提 高，達(dá)到93%95%。本文就影響脫硫效率的主要因素： 發(fā)電機(jī)功率、氧化空氣、吸收塔液位、漿液pH值、煙氣溫度、噴嘴垂直度等進(jìn)行分析，建議采取改善漿液池 切泡、增加塔內(nèi)構(gòu)件改善氣液傳質(zhì)等措施進(jìn)一步提高脫 硫效率。關(guān)鍵詞：脫硫效率；影響因素；分析1概述某2 X 360MW燃煤機(jī)組脫硫裝置采用 石灰石濕法脫硫液柱塔技術(shù)，一爐一塔配 置，單臺脫硫裝置設(shè)計處理能力為對應(yīng)機(jī)組 鍋爐煙氣量的 85%，即煙氣量3915500m N/H(w)，S023500pp

5、m(w),煙氣溫度142 C，F(xiàn)GD脫硫效率不低于 95%。圖1原裝置設(shè)計系統(tǒng)圖原裝置工藝流程如下：鍋爐引風(fēng)機(jī)后的煙氣 經(jīng)換熱器降溫后進(jìn)入順流塔預(yù)脫硫，再經(jīng)U頸進(jìn) 入逆流塔繼續(xù)脫硫凈化，F(xiàn)GD出口煙氣經(jīng)換熱 器加熱后通過增壓風(fēng)機(jī)送到煙囪排放；當(dāng)脫硫裝置停運(yùn)或事故時，F(xiàn)GD裝置入口擋板關(guān)閉，煙 氣由旁路煙道排向煙囪；旁路煙道不設(shè)置關(guān)斷 門，煙氣量大小通過增壓風(fēng)機(jī)導(dǎo)葉開度進(jìn)行調(diào) 節(jié)；每套脫硫裝置漿液循環(huán)泵設(shè)計4臺，母管制國家科技支撐計劃資助(2007BAC24B00 )噴淋。氧化風(fēng)機(jī)設(shè)計1臺，塔內(nèi)氧化風(fēng)噴嘴出口距塔底高度約 300mm,噴口直徑為 DN15布置 數(shù)量較多；循環(huán)泵進(jìn)口漿池為切泡池，切

6、泡池與氧化池通過隔墻隔離，隔墻高度3000mm ;氧化池漿液超過3000mm時，才能達(dá)到切泡池； 吸收 塔調(diào)整運(yùn)行液位5700mm ;反應(yīng)生成的石膏漿液 一部分通過脫水系統(tǒng)生成石膏，一部分直接通過拋漿系統(tǒng)排出裝置。2裝置技改為適應(yīng)高硫煤種，該電廠脫硫裝置于2008年至2009年進(jìn)行改造，F(xiàn)GD進(jìn)出口煙道內(nèi)加熱 器取消，漿液循環(huán)量由原來的22500m3/h增加到42500m3/h。液汽比由原來的 20.4增加到35.4， 吸收塔漿池運(yùn)行液位仍然為5700mm，漿池容積由799 m3增加到1325 kg m3。漿液循環(huán)時間由原 來的2.13min縮短至1.87min。吸收塔漿池中石 膏停留時間由原

7、來的10.133h增加到12.44h。煙氣量由原來的 1087200Nm3/h 增加到 1200000Nm3/h，煙氣溫度由原來的 142 C提高到 152C，順流塔空塔煙氣的流速由原設(shè)計14.1m/s降低到9.69m/s。順流塔Ug流速維持在7.96m/s。 逆流塔空塔煙氣的流速由原設(shè)計4.66m/s降低到3.91m/s。逆流塔 Ug流速維持在 3.81m/s。吸收 塔出口煙氣溫度由原設(shè)計48.9 C提高53 C。漿液循環(huán)泵在原有 4臺各7500m3/h基礎(chǔ)上增加 2 臺各10000m3/h的漿液循環(huán)泵，在原氧化風(fēng)機(jī)1臺35000Nm 3/h基礎(chǔ)上增加1臺30000 Nm3/h的 氧化風(fēng)機(jī)。

8、脫水系統(tǒng)新增一套皮帶脫水機(jī)，擴(kuò)容 后的吸收塔漿液移出吸收塔仍采用一半脫水一 半拋漿的方式。3改造后裝置運(yùn)行參數(shù)為進(jìn)一步提升脫硫效率而采取新的措施提 供可靠的數(shù)據(jù)支持，調(diào)試單位收集了一段時間內(nèi) 脫硫裝置的運(yùn)行參數(shù)及其趨勢并進(jìn)行了一些相 應(yīng)試驗。w 圖2氧化風(fēng)機(jī)運(yùn)行對循環(huán)泵電流的影響圖3氧化風(fēng)機(jī)停運(yùn)對循環(huán)泵電流的影響注:圖中紅色虛線框內(nèi)為氧化風(fēng)機(jī)停運(yùn)后循環(huán)泵電流運(yùn)行趨勢。 循環(huán)泵電流波動幅度小，處于穩(wěn)定狀態(tài)。虛線框外為氧化風(fēng)機(jī)運(yùn)行 時的循環(huán)泵電流波動情況。表1運(yùn)行參數(shù)匯總表漿液密 度(g/m3)液 位(m)負(fù)荷(MW)含硫量(mg/Nm3)脫硫 率氧化空 氣壓力(KPa)1239.1975.392

9、355.84112024.30792.72578.4291245.7585.467354.77313430.02393.09279.4591280.1675.627356.17711333.84695.45881.0261198.1645.042352.24011726.76293.01874.5571182.6935.314356.23811822.12994.14973.1991148.5565.284354.74212649.91691.95073.1691168.3855.311355.04813410.94992.62374.2371159.9595.418346.25911610.

10、41290.49074.9391164.5355.700345.55712760.54395.04275.3051156.6195.909332.06811740.11192.24073.7031183.2745.411359.71712522.12593.43875.6131293.3655.479358.86212087.25093.34477.3301293.1375.337357.42811082.07696.83976.5291285.3555.036233.16010528.94595.04475.0411248.5055.023355.71911993.78990.36275.8

11、424影響因素分析從以上氧化風(fēng)機(jī)對循環(huán)泵電流運(yùn)行趨勢的 影響和其它因素對脫硫效率的影響的歷史數(shù)據(jù) 繪制成的表格可以得出， 氧化空氣是引起循環(huán)泵 電流波動范圍較大的主要原因。漿液密度、吸收塔液位、吸收塔漿液 pH值、負(fù)荷以及煤質(zhì)含硫 量對脫硫效率均有較大影響。但影響脫硫效率的因素不限于上述因素，還包括漿液噴嘴垂直度， 漿液噴射高度、漿液噴嘴間距、覆蓋率、煙氣溫 度、煙氣流速、循環(huán)泵出力等因素。4.1發(fā)電機(jī)功率影響負(fù)荷增加，脫硫效率短時上升， 但隨后逐漸 減小。這是因為負(fù)荷增加，增加的煙氣量因吸收 塔行程，進(jìn)出口煙氣量還未達(dá)到平衡，出口SO?總量低于進(jìn)口 SO2總量。隨著時間推移，吸收塔 出口 S

12、O2總量逐漸增加，入口 SO2總量保持不變， 脫硫效率逐漸減小。同時，入口SO2總量增加，漿液中的SO2量越來越多，如果吸收塔漿液容量 足夠，溶于漿液中的 SO2量將達(dá)到一個穩(wěn)定值。 如果吸收塔漿液容量不足，溶于漿液中的SO2量達(dá)到飽和溶解度，不再吸收，未被吸收的SO2量從吸收塔出口排走。負(fù)荷增加，煙氣量增加，煙氣在吸收塔內(nèi)的 流速增加，在塔內(nèi)停留的時間變短，煙氣與漿液的接觸時間縮短，傳質(zhì)不充分，吸收塔出口SO2量增加，脫硫效率呈下降趨勢， 最終達(dá)到一個穩(wěn) 定狀態(tài)。負(fù)荷減少，煙氣量減少，脫硫效率應(yīng)有 大幅上升，但事實表明，脫硫裝置上升的幅度不 大，在負(fù)荷230MW時，也僅能達(dá)到 96%。這一

13、現(xiàn)象說明，可能是漿液中SO?溶解度達(dá)到飽和或 者是塔內(nèi)存在煙氣走廊的現(xiàn)象。4.2氧化空氣影響本套脫硫裝置由于塔內(nèi)氧化空氣布置較特 殊，氧化空氣噴口至塔底間距約300mm，吸收塔液位5700mm，氧化空氣從噴口噴出后需要穿 越高度5400mm的漿液層，這樣氧化池中的漿液 將會含有大量空氣，漿液循環(huán)泵抽取的漿液中也 因此攜帶大量空氣，空氣經(jīng)循環(huán)泵壓縮變成小氣泡，當(dāng)其到達(dá)噴淋噴嘴出口時，由于噴嘴出口背壓較低，小氣泡噴出后迅速膨脹，體積擴(kuò)大。擴(kuò) 大后的氣泡與后續(xù)漿液碰撞，減小了其勢能，因而液柱垂直高度降低。液柱高度降低引起漿液在 塔內(nèi)吸收段行程縮短，吸收不充分。漿液中氧化空氣較多對設(shè)備運(yùn)行也非常不 利

14、。空氣隱沒于漿液中進(jìn)入循環(huán)泵，引起漿液循環(huán)總量減少，循環(huán)泵出口母管壓力降低，液柱高度降低。氧化空氣進(jìn)入循環(huán)泵，容易造成泵葉輪 發(fā)生汽蝕，這是氧化空氣帶給設(shè)備的最大危害。 氣泡不停地進(jìn)入循環(huán)泵，經(jīng)泵壓縮后體積呈時大 時小變化，引起泵出口壓力不穩(wěn)定，作用于葉輪上的反作用力不穩(wěn)定，引起泵振動和軸向竄動。從趨勢圖中可以看出， 氧化風(fēng)機(jī)停運(yùn)后對循 環(huán)泵電流的影響已經(jīng)大幅減小，但仍能還有波 動，證明漿液中應(yīng)該還含有氣泡。 氣泡怎么產(chǎn)生 的呢？經(jīng)分析，循環(huán)泵進(jìn)口的切泡池上部無遮液 板，漿液在下落過程中與煙氣接觸，漿液中溶有氣體，降落到切泡池再進(jìn)入循環(huán)泵所致。加裝遮液板后，循環(huán)泵電流波動明顯減小。關(guān)鍵問題在于

15、氧化風(fēng)機(jī)運(yùn)行時，如何減少氧化空氣進(jìn)入循環(huán) 泵的量是必須考慮的問題。4.3吸收塔液位影響吸收塔液位越高，循環(huán)泵入口漿液靜壓頭越 高，循環(huán)泵抽取的漿液量越多，母管壓力越高， 噴淋高度越高，漿液在塔內(nèi)停留時間長，與氣體接觸的時間延長，接觸界面增加，氣體穿越氣膜 /液膜界面機(jī)會多，吸收效果更佳。同時液位高， 氧化區(qū)高度增加，氧化反應(yīng)充分，有利于提高脫 硫率。亞硫酸鈣氧化不充分會導(dǎo)致過飽和，因亞硫酸鈣溶解度大于碳酸鈣，會抑制石灰石的溶 解，要提高脫硫率，就得補(bǔ)入更多的石灰石漿液。 另外亞硫酸鈣的溶解會增強(qiáng)漿液酸性，不利于對SO2的吸收，進(jìn)而降低脫硫率。4.4吸收塔漿液pH值影響吸收塔漿液pH值過低或者過

16、高，漿液的酸 堿度對SO?的吸收也有非常明顯的影響。當(dāng)pH值較低，亞硫酸鹽溶解度急劇上升，硫酸鹽溶解度略有下降，會有石膏在很短時間內(nèi)大量產(chǎn)生并 析出，產(chǎn)生硬垢，阻礙漿液對 SO?的吸收。而高 pH值亞硫酸鹽溶解度降低，會引起亞硫酸鹽析 出，產(chǎn)生軟垢。在堿性 pH值運(yùn)行會產(chǎn)生碳酸鈣 硬垢。根據(jù)煙氣中 SO2 與吸收塔漿液接觸后發(fā)生 的化學(xué)反應(yīng)即：SO2+ H2O = HS03+ H + 2CaC03+ H = HCO3 + CaHSO3 + 1 / 202= SO42 + H22SO4 + Ca + 2H2O= CaSO4 2H2O從以上反應(yīng)歷程不難發(fā)現(xiàn)，高 pH 的漿液環(huán) 境有利于 SO2 的

17、吸收， 而低 pH 則有助于 Ca2 的 析出，二者互相對立。因此選擇一合適的 pH 值 對煙氣脫硫反應(yīng)至關(guān)重要。典型試驗表明，高 pH漿液中有較多的 CaCO3存在，對脫硫有益， 但pH >5.8后脫硫率反而降低，原因是H+濃度的降低，Ca2+析出越來越困難；pH=5.9時，漿 液中CaCO3達(dá)到2.98%,而 CaSO4 2H20低于 90%。此時SO2與脫硫劑的反應(yīng)不徹底，既浪費 了石灰石,又降低了石膏品質(zhì)。低 pH 值能促進(jìn) 石灰石溶解, 但不利于脫硫, 也易造成設(shè)備酸性 腐蝕。該電廠脫硫裝置改造后系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù) pH 值一般控制在 5.56.1 ,屬合理的控制范圍,但 實測漿液中

18、HSO3含量卻較高。4.5 漿液品質(zhì)影響漿液品質(zhì)一般指漿液成分和雜質(zhì)的含量。 雜 質(zhì)一般指漿液中粉塵、樹脂脫落物、SiO2以及石 灰石中含的雜質(zhì)等。漿液中如果粉塵含量較多, 將嚴(yán)重影響漿液品質(zhì)。 飛灰對漿液有二方面的影 響：（1）飛灰在一定程度上阻礙了 SO2與脫硫劑 的接觸機(jī)會，降低了石灰石漿液中 Ca2+的溶解速 率,同時飛灰中不斷溶出的一些重金屬會抑制 Ca2+與HSO3的反應(yīng)。煙氣中粉塵含量持續(xù)超過 設(shè)計允許量, 將使脫硫率大為下降, 管道內(nèi)部逐 漸沉淀堵塞。 （ 2）飛灰呈堿性, 當(dāng)其進(jìn)入漿液后, 漿液 pH 值將升高。由于運(yùn)行中 pH 值控制不再 通過 Ca/S 計算, 而是只用

19、pH 值反饋控制, 相應(yīng) 減少了石灰石漿液量, 但粉塵不會被消耗掉, 因 此造成虛假 pH 值升高,脫硫效率反而下降。其它雜物對脫硫效率的影響主要體現(xiàn)在堵 塞噴嘴和母管管道末端、 噴嘴母管末端。 一旦以 上部位堵塞, 必將造成漿液流量減少, 液柱高度 降低,擴(kuò)散半徑減小,形成 “煙氣走廊 ”的機(jī)率大 為增加, 因而降低脫硫效率。 從該脫硫裝置每次 停機(jī)檢修的情況檢查, 均發(fā)現(xiàn)母管末端和最后二 排噴嘴堵塞嚴(yán)重的現(xiàn)象。 甚至順流塔干濕界面下 部塔壁上覆蓋大量亞硫酸鈣結(jié)垢物。 分析堵塞物 成分，均是石灰石顆粒、Si。?、樹脂鱗片、亞硫 酸鈣結(jié)垢物等。 順流塔塔壁結(jié)垢, 主要是干濕界 面沖洗水噴嘴堵塞

20、或者水壓小或者漿液液柱超 過設(shè)計高度得不到有效沖洗而結(jié)垢。4.6 吸收塔噴淋液柱高度、漿液噴嘴水平度及間 距影響在吸收塔液位及密度和 pH 值和漿液品質(zhì)正 常的情況下, 影響脫硫效率的額外因素是漿液噴 射高度及噴射形狀。 噴射高度決定于漿液噴嘴形 狀、噴嘴水平度、漿液中含有的氣體量、漿液量 大小及間距。噴嘴形狀不同, 漿液噴射高度和噴射形狀有 差別。該電廠改造脫硫裝置采用的噴嘴為國產(chǎn)形 狀與進(jìn)口原裝噴嘴形狀一致, 因此新裝噴嘴與原 裝噴嘴液柱高度及擴(kuò)散半徑基本一致。噴嘴安裝垂直度偏差較大, 噴射出來的漿液 方向越來越偏離垂直方向, 漿液的運(yùn)行軌跡呈拋 物線狀,降低了應(yīng)有的高度。液柱傾斜,易造成

21、 漿液分布不均,形成 “煙氣走廊 ”。在漿液母管壓 力較低時, 漿液分離作用不明顯, 母管壓力越高, 噴射高度越高時, 液柱在上升過程中的傾斜和分 離作用將會越來越明顯。 這可以通過噴嘴的靜態(tài) 噴水試驗來觀察噴嘴安裝垂直度情況。漿液中氣體含量多少也影響漿液液柱高度。 氣體在漿液中占據(jù)了部分漿液的體積, 相應(yīng)減少 了漿液量,自然地降低了液柱高度。漿液量的大小與吸收塔液位和漿液中是否 攜帶氣體有關(guān)。噴嘴間距是通過計算, 噴嘴噴出漿液后散開 能夠覆蓋的安全間距。 如果間距過大, 噴出的漿 液擴(kuò)散范圍不能相互重疊,極易形成 “煙氣走 廊 ”,降低脫硫效率。停機(jī)后檢查噴嘴水平度、 噴嘴之間間距, 發(fā)現(xiàn)間

22、距有嚴(yán)重超標(biāo)的現(xiàn)象, 最 大值達(dá)到120mm。通過橫向和縱向測試噴嘴水 平度, 偏差太多, 這樣勢必引起噴射后的漿液傾 斜, “煙氣走廊 ”就不可避免了。4.7 煙氣溫度影響進(jìn)入脫硫裝置的煙氣溫度升高, 等效于進(jìn)入 脫硫裝置的煙氣量增加了, 煙氣量增加, 導(dǎo)致煙 氣在塔內(nèi)流速增加。根據(jù) FGD 氣體吸收過程雙膜理論公式NTU=In(SO 2,in /SO2,out)=K A/G , NTU 隨著 煙氣流速(G)的增大而降低。因此在其他條件 不變時， 煙速的增大會降低 SO2 脫除效率。 換句 話說， 煙速增大導(dǎo)致煙氣在同一吸收表面上停留 時間縮短，進(jìn)而使SO2的相對吸收份額降低。 增 大煙氣流

23、速， 可以降低煙氣與液滴表面之間的膜 厚度。 但煙速過高， 吸收塔中的霧化液滴就會被 煙氣帶走，損失液膜，減少了氣液接觸的機(jī)會。 設(shè)計煙氣溫度152C，實際運(yùn)行中達(dá)到170C左右，煙氣量較設(shè)計值增加 300000m3N/H(w) 左右， 需要的漿液量更多， 效率達(dá)不到設(shè)計值也就成了 順理成章的了。4.8 漿液密度的影響吸收塔漿液密度越大， 單位體積內(nèi)的質(zhì)量越 多，循環(huán)泵抽取的質(zhì)量流量越多， 母管壓力越高， 噴射高度變長，吸收時間增加，吸收效果變好。4.9 漿液循環(huán)停留時間影響改造前漿液循環(huán)停留時間為2.13min，改造后的漿液循環(huán)停留時間為1.87min。漿液循環(huán)停留時間縮短意味著漿液在氧化池

24、內(nèi)的結(jié)晶時間 較短， 亞硫酸鹽不能充分氧化成硫酸鹽， 造成亞 硫酸鹽偏含量高，對SO2吸收效果變差。本脫硫 裝置在建造完成調(diào)試期間， 外方調(diào)試專家將切泡 池和氧化池隔墻下部隔斷， 漿液從隔墻上部進(jìn)入 切泡池， 其目的就是延長固體物在塔內(nèi)的停留時 間和除泡， 以便足夠氧化。 同時將吸收塔液位從 5200mm逐步調(diào)整到5700mm，也是為了增加漿 液循環(huán)量和漿液停留時間。 改造后在滿負(fù)荷情況 下，亞硫酸鹽含量仍然偏高， 氧化結(jié)晶時間不夠， 未能形成大量石膏晶體，便被排出塔外。4.10 漿液循環(huán)泵葉輪是否磨損影響液氣比增加， 脫硫效率相應(yīng)增加。 提高液氣 比相當(dāng)于增大了塔內(nèi)的洗滌液噴淋密度， 提高了

25、 吸收段的傳質(zhì)面積；同時也增大了可用于吸收 SO2 的總堿度。循環(huán)泵葉輪如果磨損，葉輪直徑 減小和葉輪表面出現(xiàn)凹凸?fàn)睿?凹凸?fàn)顚⒃黾訚{液 的局部阻力損失， 造成葉輪出力降低。 特別是集 流器磨損直徑變大與葉輪直徑的減小或者流道 改變， 葉輪與蝸殼之間的容積損失增加， 均將導(dǎo) 致泵的出力減小，漿液循環(huán)量減少。漿液在泵內(nèi)高速流動， 對泵殼內(nèi)表面的沖刷 磨損也是非常巨大的。經(jīng)常出現(xiàn)泵殼壁厚變薄， 膜穿的情況。 當(dāng)泵殼減薄后， 經(jīng)葉輪作功后的漿 液回流量相應(yīng)增加， 漿液循環(huán)總量減小， 液柱理 所當(dāng)然達(dá)不到應(yīng)有的高度， 吸收效果變差， 因此 脫硫效率降低。4.11 煤質(zhì)含硫量影響煤質(zhì)含硫量越低，煙氣中S

26、O2越少，需要的 漿液量就越少，吸收更充分，脫硫效率增加。5 提高脫硫效率的措施5.1 氧化空氣的布局氧化空氣在塔內(nèi)的布局還需重新考慮， 繼續(xù) 減少氧化空氣對漿液液柱的影響。 這可以通過延 長氧化池漿液進(jìn)入切泡池的行程， 延長氧化空氣 在漿液中的逸出時間。 在氧化池內(nèi)， 氧化空氣含 量越多越好， 但在切泡池內(nèi)氧化空氣含量越少越 好，這樣既能保證亞硫酸鹽得到充分氧化， 又能 保證漿液噴淋時的液柱高度，保證漿液對 SO2 吸收效果， 提高脫硫效率。 在切泡池上部加遮液 板，避免漿液上行和下行過程中吸收的煙氣返回 切泡池再次參與循環(huán)， 讓其掉落到氧化池， 在由 氧化池到切泡池的過程中， 最大限度地從

27、漿液中 逸出。5.2 噴嘴安裝水平度、間距調(diào)整噴嘴安裝水平度、間距到設(shè)計范圍內(nèi)， 避免形成 “煙氣走廊 ”。噴嘴水平度易于調(diào)整，但 噴嘴間距調(diào)整則相對困難。 考慮到移動管道末端 的固定支座， 重新防腐需較長時間， 電廠方不太 可能長時間停機(jī)， 可以通過其它方式彌補(bǔ)噴嘴間 距對脫硫效率的影響。5.3 干濕界面沖洗提高干濕界面沖洗水的壓力、水量以及水 質(zhì)，保持水質(zhì)潔凈度，同時對噴嘴重新選型，保 證相鄰噴嘴之間噴出的水呈扇狀， 相互重疊。 冷 態(tài)時觀察漿液液柱高度和沖洗水噴射高度， 若漿 液高度高于設(shè)計高度， 則需在順流塔漿液母管上 加裝適當(dāng)孔徑的節(jié)流孔板， 減少漿液量， 從而適 當(dāng)降低其噴射高度。 由于測試漿液噴射高度較困 難，可以采用逐個試驗不同孔徑的節(jié)流孔板試驗 方法。5.4 增加一層噴淋引起波動的原因在于漿液中攜帶的氣體回落到切泡池再進(jìn)入循環(huán)泵繼續(xù)參與循環(huán)的緣故。增加一層 AEE 技術(shù)噴淋層。通過確定安裝 噴淋層高度及噴淋漿液量， 在備用泵的基礎(chǔ)上重 新選型一臺漿液循環(huán)泵，該層覆蓋率達(dá)到 150%200% 。其作用增加液氣比， 傳質(zhì)效果更佳； 其次加裝該層噴淋后