《梁側(cè)模板計算書》word版

1、梁側(cè)模板計算書篇一：300X700梁側(cè)模板計算書梁側(cè)模板計算書一、梁側(cè)模板基本參數(shù)計算斷面寬度300mm，高度700mm，兩側(cè)樓板厚度130mm。 模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距250mm，內(nèi)龍骨采用50×100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.0mm。 對拉螺栓布置2道，在斷面內(nèi)水平間距350+0mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。700mm模板組裝示意圖

2、二、梁側(cè)模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=16.790kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.

3、9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值: F1=0.9×16.800=15.120kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。 面板的計算寬度取0.57m。荷載計算值 q = 1.2×15.120×0.570+1.40×3.600×0.570=13.215kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 57.00&#

4、215;1.80×1.80/6 = 30.78cm3； I = 57.00×1.80×1.80×1.80/12 = 27.70cm4；13.21kN/mA計算簡圖0.083彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：8.62kN/mA變形計算受力圖0.011變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.321kNN2=3.634kNN3=3.634kNN4=1.321kN 最大彎矩 M = 0.082kN.m 最大變形 V = 0.137mm (1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值

5、f = M/W = 0.082×1000×1000/30780=2.664N/mm2 面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3×1982.0/(2×570.000×18.000)=0.290N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 面板抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.137mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算

6、內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.25×15.12+1.4×0.25×3.60=5.796kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.25×15.12=3.780kN/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。5.80kN/mA內(nèi)龍骨計算簡圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)內(nèi)龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：3.78kN/mA內(nèi)龍骨變形計算受力圖內(nèi)龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.000kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 0.000k

7、N 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.000mm內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算篇二：400X800梁側(cè)模板計算書梁側(cè)模板計算書計算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003一、工程屬

8、性二、荷載組合新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6min29.87，38.429.87kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k0.9max1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×40.9max41.44，44.240.9×44.2439.82kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值

9、S正G4k29.87 kN/m2三、支撐體系設(shè)計1設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000×152/637500mm3，Ibh3/12=1000×153/12281250mm4。面板計算簡圖如下：21、抗彎驗算q1bS承1×39.8239.82kN/mq1靜0.9×1.35×G4k×b0.9×1.35×29.87×136.29kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4

10、5;0.7×4×13.53kN/mMmax0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.122+0.121×3.53×0.1220.06kN·m Mmax/W0.06×106/375001.66N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算qbS正1×29.8729.87kN/mmax0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×1204/(100×10000×281250)0.01mm120/400=0.3mm 滿足要求

11、！3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài)Rmax1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左1.143×36.29×0.12+1.223×3.53×0.125.5kN 正常使用極限狀態(tài)R'max1.143×l左×q1.143×0.12×29.874.1kN五、小梁驗算3計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算 q5.5kN/mMmaxmax0.1×q×l2,0.5×q×l12=max0.1×

12、5.5×0.92，0.5×5.5×0.152=0.45kN·m Mmax/W0.45×106/4083010.9N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算Vmaxmax0.6×q×l,q×l1=max0.6×5.5×0.9，5.5×0.15=2.97kNmax3Vmax/(2bh0)=3×2.97×1000/(2×50×70)1.27N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q4.1kN/m41max0.677qL4

13、/(100EI)=0.677×4.1×9004/(100×9350×1429200)1.36mm900/400=2.25mm2maxqL4/(8EI)=4.1×1504/(8×9350×1429200)=0.02mm150/400=0.38mm 滿足要求！4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài)Rmaxmax1.1×5.5×0.9，0.4×5.5×0.9+5.5×0.155.44kN 正常使用極限狀態(tài)R'maxmax1.1×4.1×0.9，0

14、.4×4.1×0.9+4.1×0.154.06kN六、主梁驗算因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下：同前節(jié)計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R10.94kN，R22.72kN，R32.24kN，R42.24kN，R52.72kN，R60.94kN正常使用極限狀態(tài)：R'10.7kN，R'22.03kN，R'31.65kN，R'41.65kN，R'55篇三：梁模板計算書梁模板計算書目 錄一、 編制依據(jù) . 2 二、 工程參數(shù) . 2 三、 新澆砼對模板側(cè)壓

15、力標準值計算 . 3 四、 梁側(cè)模板面板計算. 3 五、 梁側(cè)模板次楞計算. 4 六、 梁側(cè)模板主楞計算. 6 七、 對拉螺栓計算 . 7 八、 梁底模板面板計算. 7 九、 梁底模板次楞計算. 9 十、 梁底橫向水平桿計算 . 10 十一、十二、十三、 梁底縱向水平桿計算 .11 扣件抗滑移計算. 12 鋼管立柱計算 . 12一、 編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）4、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現(xiàn)場管理標準DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安

16、全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)。7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)10、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）11、建書腳手架和模板計算軟件(建科評2007028號)二、 工程參數(shù)（一）模板支架參數(shù)梁截面寬度:0.35m；梁截面高度:0.7m；模板支架高度H:3.5m；樓板厚度:0.11m；立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a:1m；梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b:1.2m,梁下增加1根立柱；水平桿最大步距:1.5m；梁底面板下次楞采用：方木支撐；鋼管按48×2.7計

17、算；面板采用：12mm厚竹膠合板（二）梁側(cè)模板參數(shù)主楞龍骨材料：鋼楞，截面類型為:圓鋼管48×3.0 ；次楞龍骨材料：木楞，寬度:40mm 高度:60mm；主楞間距：500mm；次楞間距：200mm；穿梁螺栓水平間距：500mm；穿梁螺栓豎向間距：400mm；穿梁螺栓直徑：12mm（三）荷載參數(shù)永久荷載標準值：模板與小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重: 0.094kN/m；新澆筑砼自重（G2k）：24kN/m；鋼筋自重（G3k）：1.5kN/m ；可變荷載標準值：施工人員及設(shè)備荷載（Q1k）:1kN/m2；振搗砼對水平面模板荷載（Q2k）：2kN/m2；振搗

18、砼對垂直面模板荷載（Q2k）：4kN/m2；傾倒砼對梁側(cè)模板產(chǎn)生水平荷載（Q3k）：334kN/m2；三、 新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012 V =0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873 kN/m2F=cH=24×0.7=16.800 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20；V

19、- 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h；H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.7m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值16.800kN/m。 2四、 梁側(cè)模板面板計算面板采用竹膠合板，厚度為12mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取主楞間距0.50m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 50.00×1.2×1.2/6=12.000cm3；截面慣性矩I= 50.00×1.2×1.2×1.2/12=7.200cm；（一）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=16.800kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9×1.2×16800+1.4×4000×0.50=11592N/m 4q1=0.9×1.35×168