地下室外墻模板單邊加固專項施工方案

1、金牛大廈二期工程地下室外墻單邊加固方案編 制 人： 審核人： 審批人：編制單位：成都建筑工程集團總公司編制日期： 2016 年 5 月 11 日目 錄一、工程概況3二、模板加固方案選擇3三、施工方案與技術(shù)措施5四、技術(shù)保證措施9五、安全注意事項9六、外墻模板計算書9一、工程概況金牛大廈二期工程位于武漢市江漢區(qū)黃浦大街與建設(shè)大道交匯處，臨近趙家條地鐵站口。建設(shè)單位為武漢交發(fā)金煒置業(yè)有限公司，設(shè)計單位為中南設(shè)計院，監(jiān)理單位為武漢工程建設(shè)監(jiān)理咨詢有限公司，施工單位為成都建筑工程集團總公司，武漢市質(zhì)量、安全監(jiān)督站監(jiān)督。本工程為一棟超高層寫字樓及其商業(yè)裙樓組成。地下四層，局部兩層，地上商業(yè)裙樓五層，塔樓

2、寫字樓52層，總高232.35m，總建筑面積115680，地上設(shè)四層避難層。地下室負(fù)四層層高5.55m,負(fù)三層層高4.2m，負(fù)二層層高4.3m，負(fù)一層層高6.25m。本工程結(jié)構(gòu)形式：基礎(chǔ)形式為鋼筋混凝土鉆孔灌注樁基礎(chǔ),主體為鋼管柱框架鋼筋混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu)，核心筒區(qū)為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，核心筒外為鋼結(jié)構(gòu)。二、模板加固方案選擇由于地處市中心地帶，周邊臨近地鐵口、居民小區(qū)及市政主干道，可利用土地及場地有限，固地下室已施工支護連續(xù)墻與外墻臨近，部分連續(xù)墻與地下室外墻重合100mm300mm，地下室外墻外邊至圍護樁內(nèi)側(cè)的局部尺寸無法滿足外墻施工操作空間，無法按照常規(guī)方法對外墻進(jìn)行雙面支模并加固施工，所以

3、只能采用室內(nèi)單側(cè)支模方案。亦不能滿足外墻外防水卷材施工，固按設(shè)計要求改為水泥基滲透結(jié)晶防水涂料進(jìn)行施工。豎向構(gòu)件的模板體系加固一般依賴于穿透構(gòu)件的螺桿和圍合于構(gòu)件外圍的抱箍來實現(xiàn)。由于本工程地下室外墻外側(cè)距離很小，無法進(jìn)行雙面支模，只能單側(cè)支模。按照常規(guī)，單面模板加固采用對拉螺桿與連續(xù)墻植筋錨固連接的方法及內(nèi)側(cè)底板或樓板埋設(shè)地錨，內(nèi)側(cè)采用斜撐鋼管與單側(cè)螺桿同時受力的方式，其效果與普通雙面支模體系中的對拉螺桿效果一致?？偨Y(jié)以往施工經(jīng)驗并結(jié)合本工程實際，擬采取單面支模結(jié)合扣件式鋼管支撐體系的施工方案，即外墻內(nèi)側(cè)支設(shè)單面木模，設(shè)置單側(cè)螺桿、次楞、主楞，側(cè)向壓力通過連接墻板主楞與地面地錨的鋼管傳遞至底

4、板或樓面。三、施工方案與技術(shù)措施3.1施工流程施工準(zhǔn)備鑿出連續(xù)墻豎筋連續(xù)墻植筋并焊接滲透結(jié)晶防水涂料施工底板砼澆筑預(yù)留預(yù)埋地錨焊接單側(cè)螺桿、面板拼裝安裝次楞、主楞調(diào)整至設(shè)計尺寸安裝豎撐、斜撐內(nèi)支撐架搭設(shè)梁、板模板安裝梁板鋼筋綁扎砼澆搗3.2施工控制要點（地下四層）根據(jù)地下室外墻單側(cè)支模施工工況，地下四層的澆筑高度大、且墻板厚度較厚，為本工程最不利位置。因此，選擇地下四層外墻為本工程樣板，建立受力分析模型，其余位置均以此為標(biāo)準(zhǔn)，參照實施。（1）將所有連續(xù)墻內(nèi)壁浮渣、圖層全部清理干凈至混凝土結(jié)構(gòu)層，按照設(shè)計圖紙，地下室底板以上500mm及以下側(cè)壁采用1:3水泥砂漿分兩三次抹灰平均厚度約40mm50

5、mm，待抹灰層硬化后采用自粘型防水卷材進(jìn)行施工。（2）而后將筏板面以上連續(xù)墻側(cè)壁每隔300mm左右進(jìn)行鑿除，漏出連續(xù)墻豎向鋼筋，在漏出鋼筋邊連續(xù)墻上鉆孔植入14鋼筋，錨入墻15D，露出連續(xù)墻300mm，縱橫方向間距300mm，鋼筋縱橫方向軸線偏移不得大于5mm，將露出的14鋼筋與鑿出的連續(xù)墻豎向鋼筋加設(shè)水平筋進(jìn)行“L型”焊接，完畢后采用滲透結(jié)晶防水涂料涂刷在連續(xù)墻上，涂刷兩遍，待結(jié)晶涂料硬化后，再根據(jù)墻厚制作絲桿并與植入連續(xù)墻外露部分鋼筋進(jìn)行單面焊接，絲桿中部需焊接止水片。（3）、地下室底板澆筑前，分別在距外墻1.5米、2.5m、3.5m處預(yù)埋長度0.8m的32（錨固長度不小于500mm）的短

6、鋼筋作為地錨支撐點。內(nèi)轉(zhuǎn)角處按45度角設(shè)置預(yù)埋點。地錨縱向間距為900mm（同內(nèi)支撐架間距），底板上的預(yù)埋支撐點均采用縱橫通長鋼管連成整體。支撐立桿套在地埋上，斜撐與套在地埋上鋼管用旋轉(zhuǎn)扣件鏈接（詳圖）。（4）、外墻模板拼裝與緊固：模板采用18mm厚膠合板，按照螺桿間距在現(xiàn)場彈線打孔，逐塊拼裝成整體后，放置豎向次楞，間距不大于100mm，橫向放置主楞（主次楞均采用48×3.5鋼管），并將單頭螺栓用三型卡調(diào)節(jié)件并緊固（詳圖）。（4）、支撐穩(wěn)定桿設(shè)置：將斜撐通過鋼管扣件呈反三角連接，同時在連接結(jié)點處設(shè)置縱橫通長連桿，要求所有斜撐桿單段長度不大于1.5米，以保證斜撐桿件穩(wěn)定。（5）支模架搭

7、設(shè)：將外墻板加固完畢后，再進(jìn)行支模架的搭設(shè)，支模架支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管模板支模架。立柱、縱橫鋼管、剪刀撐和掃地桿等材料均為48鋼管?？奂煽慑戣T鐵制作，分為直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件，梁、板側(cè)模、底模選用900mm×1800mm×18mm機制膠合板，模板下部龍骨支撐采用50×100木方，梁底梁側(cè)方木均垂直于梁截面設(shè)置，大梁側(cè)面加固內(nèi)龍骨采用50×100木方，外龍骨采用48鋼管，對拉措施采用直徑14對拉螺桿。立柱鋼管縱橫間距、龍骨間距、對拉螺栓間距均由計算確定，掃地桿離地高度均為200mm，縱橫水平鋼管步距均為1.5米，立柱上端伸出頂部水平桿件均為10

8、0mm，縱橫剪刀撐及水平剪刀撐的設(shè)置間距等詳見支模架搭設(shè)構(gòu)造要求。外墻單邊模板加固詳見圖示：四、技術(shù)保證措施（1）植筋完成后需進(jìn)行拉拔實驗，拉拔強度值不小于對拉絲桿直徑的抗拉強度值；（2）地錨與鋼管的節(jié)點連接處，應(yīng)在地錨之間設(shè)置連接桿，斜撐支設(shè)在連接桿上，每根連接桿斜撐支設(shè)不易超過3個。（3）澆筑墻體混凝土?xí)r應(yīng)放慢澆筑速度，以減緩混凝土對模板的側(cè)壓力，減小支撐系統(tǒng)的荷載，從而避免模板體系位移引起的垂直度偏差。（4）混凝土的澆筑過程中，施工員與木工應(yīng)經(jīng)常用吊錘檢查模板的垂直度，以隨時糾正模板偏差。（5）為了方便施工和減小混凝土澆筑時的自落高度，每次澆筑混凝土?xí)r都要分層澆筑，每層澆筑高度為700m

9、m1000mm左右，每層澆筑均保證在上層混凝土初凝前澆筑，嚴(yán)禁一次澆筑過高。五、安全注意事項（1）現(xiàn)場作業(yè)人員必須戴安全帽、系下頜帶；酒后嚴(yán)禁作業(yè)，操作現(xiàn)場嚴(yán)禁吸煙。（2）人員應(yīng)由基坑梯子處上下基坑，不得隨意跳下和往下扔?xùn)|西。（3）電動工具必須做到一機一閘一保險，作業(yè)前檢查其工作性能。（4）振搗棒必須配備兩人，一人引線，一人振搗，作業(yè)人員應(yīng)穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。（5）作業(yè)時應(yīng)注意基坑情況，如有異常應(yīng)迅速撤離并向上級匯報。（6）夜間施工或在光線不足的地方施工時，應(yīng)加設(shè)燈具，滿足施工照明要求。六、外墻模板計算書選取地下室四層900mm厚外墻為計算對象。6.1計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)

10、規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-20036.2工程屬性砼墻特性地下室外墻砼墻厚度(mm)900砼墻高度(mm)5500 6.3支撐構(gòu)造小梁布置方式豎直小梁間距l(xiāng)(mm)150主梁最大懸挑長度D(mm)150單側(cè)預(yù)埋螺栓水平間距s(mm)300主梁和支撐構(gòu)造支撐序號主梁上支撐點距墻底距離hi(mm)第1道200第2道500第3道800第4道1100第5道1400第6道1700第7道2000第8道2300第9道2600第10道2900第11道3200第12道3500第13

11、道3800第14道4100第15道4400第16道4700第17道5000第18道5300 簡圖如下： 墻模板單面支撐剖面圖墻模板單面支撐正立面圖 6.4荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)5.5新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1.1

12、5×2.51/2，24×5.5min38.403，13238.403kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度hG4k/c38.4/241.6m 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.00048.42kN/m2 Smin0.9×1.4 Q3k0.9×1.4×2.0002.52kN/

13、m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m26.5面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設(shè)計值f（N/mm2）37面板彈性模量E（N/mm2）10584 根據(jù)規(guī)范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000×152/637500mm3，Ibh3/121000×153/12=281250mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 1、強度驗算 qbSmax1.0×48.4248.42kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=48.42

14、×0.1502/8=0.14kN·m Mmax/W0.14×106/37500=3.631N/mm2f=37.000 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbSmax1.0×38.4038.40kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI)=5×38.40×1504/(384×10584×281250)=0.09mm=l/250=150/250=0.60mm 滿足要求！6.6小梁驗算小梁類型鋼管小梁截面類型(mm)48×3.5小梁計算截面類型(mm)48×3小梁抗彎強度設(shè)計值f(

15、N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面慣性矩I(cm4)10.78小梁合并根數(shù)n1小梁受力不均勻系數(shù)1 1、強度驗算 qmaxlSmax1×0.15×48.427.263kN/m qminlSmin1×0.15×2.520.378kN/m 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.145kN·m Mmax/W0.145×106/4490=32.352N/mm2f=205.00 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qmaxlSmax1×0.15×38.4

16、5.76kN/m qminlSmin1×0.15×00kN/m 驗算簡圖 變形圖(mm) max0.108mm=l/250=300/250=1.2mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 剪力圖(kN) R1=2.926 /=2.926/1.000=2.93kN R2=1.692 /=1.692/1.000=1.69kN R3=2.309 /=2.309/1.000=2.31kN R4=2.144 /=2.144/1.000=2.14kN R5=2.188 /=2.188/1.000=2.19kN R6=2.176 /=2.176/1.000=2.18kN R7

17、=2.180 /=2.180/1.000=2.18kN R8=2.179 /=2.179/1.000=2.18kN R9=2.179 /=2.179/1.000=2.18kN R10=2.178 /=2.178/1.000=2.18kN R11=2.181 /=2.181/1.000=2.18kN R12=2.173 /=2.173/1.000=2.17kN R13=2.202 /=2.202/1.000=2.20kN R14=2.012 /=2.012/1.000=2.01kN R15=1.521 /=1.521/1.000=1.52kN R16=1.155 /=1.155/1.000=1.

18、15kN R17=0.738 /=0.738/1.000=0.74kN R18=0.392 /=0.392/1.000=0.39kN 正常使用極限狀態(tài) 剪力圖(kN) R1 = 2.320 / = 2.320/1.000 = 2.32 kN R2 = 1.342 / = 1.342/1.000 = 1.34 kN R3 = 1.831 / = 1.831/1.000 = 1.83 kN R4 = 1.700 / = 1.700/1.000 = 1.70 kN R5 = 1.735 / = 1.735/1.000 = 1.74 kN R6 = 1.726 / = 1.726/1.000 = 1.

19、73 kN R7 = 1.729 / = 1.729/1.000 = 1.73 kN R8 = 1.728 / = 1.728/1.000 = 1.73 kN R9 = 1.728 / = 1.728/1.000 = 1.73 kN R10 = 1.728 / = 1.728/1.000 = 1.73 kN R11 = 1.729 / = 1.729/1.000 = 1.73 kN R12 = 1.723 / = 1.723/1.000 = 1.72 kN R13 = 1.747 / = 1.747/1.000 = 1.75 kN R14 = 1.588 / = 1.588/1.000 = 1

20、.59 kN R15 = 1.179 / = 1.179/1.000 = 1.18 kN R16 = 0.865 / = 0.865/1.000 = 0.87 kN R17 = 0.544 / = 0.544/1.000 = 0.54 kN R18 = 0.201 / = 0.201/1.000 = 0.20 kN6.7主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)48×3.5主梁計算截面類型(mm)48×3主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面慣性矩I(cm

21、4)10.78主梁合并根數(shù)m1主梁受力不均勻系數(shù)1主梁計算方式三等跨梁 由上節(jié)'小梁驗算'的'支座反力計算'知，主梁取小梁對其反力最大的那道驗算。 承載能力極限狀態(tài)： RmaxMax2.926，1.692，2.309，2.144，2.188，2.176，2.18，2.179，2.179，2.178，2.181，2.173，2.202，2.012，1.521，1.155，0.738，0.3921×2.926=2.926kN。 正常使用極限狀態(tài)： RmaxMax2.32，1.342，1.831，1.7，1.735，1.726，1.729，1.728，1.7

22、28，1.728，1.729，1.723，1.747，1.588，1.179，0.865，0.544，0.2011×2.32=2.32kN。 1、強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.439kN·m Mmax/W0.44×106/4490=97.757N/mm2f205.000 N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 剪力圖(kN) 第1道支撐所受主梁最大反力Rmax(1)8.63/=8.63/1.00=8.631kN 計算方法同上，可依次知： 第2道支撐所受主梁最大反力Rmax(2)4.99/=4.99/1.00=4.993kN 第3道支撐所受主梁最大反力Rmax(3)6.81/=6.81/1.00=6.812