攀枝花學(xué)院畢業(yè)設(shè)計示例樣本

1、目錄1. 關(guān)于 Cr12MoV .21.1 Cr12M oV 的材料性能 .21.2 Cr12MoV 的用途 .22. 如何優(yōu)化 Cr12MoV 耐磨性 .22.1改進(jìn)預(yù)備熱處理 22.2改進(jìn)淬火及回火 32.3增加深冷處理42.4表面強(qiáng)化處理 53. 改善方法研究現(xiàn)狀63.1預(yù)備熱處理63.2淬火及回火63.3深冷處理73.4表面強(qiáng)化處理 8參考文獻(xiàn) .10Cr12MoV鋼的耐磨性改善Cr12MoV鋼有高淬透性，截面為 300400伽以下者可以完全淬透，在 300400C時仍可保持良好硬度和耐磨性，韌性較 Cr12鋼高，淬火時體積變 化最小?？捎脕碇圃鞌嗝孑^大、形狀復(fù)雜、經(jīng)受較大沖擊負(fù)荷的各

2、種模具和工 具.Cr12MoV鋼是目前國內(nèi)廣泛使用的冷作模具鋼之一。該鋼具有淬透性好、硬 度高且耐磨、熱處理變形小等優(yōu)點，常用于制作那些承受重負(fù)荷、生產(chǎn)批量大、 形狀復(fù)雜的冷作模具，如冷沖、壓印、冷鐓、冷擠壓模等但該鋼的顯著缺點是脆性大，常常導(dǎo)致模具的早期失效因此，如何提高其強(qiáng)韌性，防止模具過早斷 裂失效，是該鋼用戶經(jīng)常遇到且需要解決的問題。本文主要分了兩個部分介紹 Cr12MoV的耐磨性改善：第一部分主要對Cr12MoV簡要介紹；第二部分主要介 紹熱處理對其耐磨性的改善；第三部分介紹目前對其耐磨性的改善。圖1 Cr12MoV圓鋼圖2 Cr12MoV模具鋼1. 關(guān)于 Cr12MoV1.1Cr1

3、2MoV的材料性能Cr12MoV鋼淬透性、淬火回火后的硬度、強(qiáng)度、韌性比CR12高，直徑為300400mm以下的工件可完全淬透，淬火變形小，但高溫塑性較差。1.2Cr12MoV 的用途Cr12MoV多用于制造截面較大、形狀復(fù)雜、工作負(fù)荷較重的合種模具和工 具。如沖孔凹模、切邊模、滾邊模、鋼板等。2. 如何優(yōu)化 Cr12MoV耐磨性2.1改進(jìn)預(yù)備熱處理Cr12MoV屬于高碳高鉻萊氏體鋼。碳化物含量高，且常呈帶狀或網(wǎng)狀不均 勻分布，其形狀、大小及分布對鋼的性能影響很大， 尤其大塊狀尖角碳化物對鋼 基體的割裂作用較大，往往成為疲勞斷裂的策源地經(jīng)過改鍛，碳化物被擊碎，偏析狀況得到有效改善，但其形態(tài)還不

4、理想，且鍛后硬度也偏高。因此Cr12MoV 鋼鍛后常采用球化退火作為預(yù)備熱處理，以獲得均勻、細(xì)小的球形碳化物，降低硬度，改善切削加工性能，同時為后續(xù)淬火做好組織準(zhǔn)備。當(dāng)常規(guī)球化退火工藝 效果不理想時，可采用鍛后調(diào)質(zhì)處理，即鍛后稍作停留，讓奧氏體回復(fù)和開始再 結(jié)晶，然后立即淬火，700750C回火3?；蛟诰庸で霸黾右坏勒{(diào)質(zhì)工序4。 也可利用鍛后余熱直接進(jìn)行球化退火或循環(huán)球化退火5。Cr12MoV鋼一般淬火溫度為10001040C，而調(diào)質(zhì)的淬火溫度可達(dá)1120C，高的溫度一方面促進(jìn)了 較小碳化物的完全溶解，另一方面也促進(jìn)了大塊碳化物尖角的局部溶解；而且， 溶入基體的碳化物在隨后高溫回火過程中再度

5、均勻彌散析出，使碳化物的形態(tài)、 大小及分布得到改善，有利于提高模具的強(qiáng)韌性。例如，Cr12MoV鋼增加一道調(diào)質(zhì)（1100C加熱淬火+700r回火）后進(jìn)行1000r淬火及200220c回火處理， 不僅使碳化物的粒度、形狀、分布及球化程度較常規(guī)工藝處理有顯著改善，而且 性能上Rbb提高20%，Ak值提高15%。用此工藝處理的Cr12MoV鋼落料模， 凸凹模刃口件總壽命達(dá)150萬次，壽命提高5倍。失效后取樣金相檢查，碳化物 不均勻度為1級。軋絲機(jī)上用于軋制梯形絲杠的 Cr12MoV鋼軋絲模，采用常 規(guī)1020C淬火、250C回火，模具壽命只有幾百件，都是脆性斷裂失效。在精加 工前增加一道調(diào)質(zhì)工序（8

6、50C預(yù)熱、1120C加熱淬油、760C高溫回火），然后在 1020C加熱230C分級淬火、400C回火2次，硬度為5758 HRC，模具壽命達(dá) 2000多件，達(dá)到了進(jìn)口模具水平 。2.2改進(jìn)淬火及回火Cr12MoV鋼最終硬化處理分為 一次硬化處理”和 二次硬化處理”。一次硬 化處理是指低溫淬火（1000C ）與低溫回火（200C ）；二次硬化處理是指高溫淬火(1 100C)與高溫回火(500C)。研究與實踐表明，Cr12MoV鋼經(jīng)一次硬化 處理后，硬度高(6062 HRC)、耐磨、晶粒細(xì)小、韌性好、淬火變形小，且殘留 奧氏體(AR)量適度，是較佳的常規(guī)強(qiáng)韌化處理工藝。Cr12MoV鋼經(jīng)過改鍛

7、及預(yù)處理，碳化物的粒度、形狀、分布得到改善，但還是有個別碳化物尺寸較大且有 棱角，降低了鋼的斷裂韌性。如果一次硬化處理時，在特定溫度如800C左右充分預(yù)熱，使不均勻分布的碳化物特別是大塊尖角形碳化物不斷分解、擴(kuò)散，有利于形成大量高度彌散分布的形核中心，使隨后淬火時有利于形成高度彌散分布的 細(xì)粒碳化物，能有效提高鋼的強(qiáng)韌性和模具使用壽命。如Cr12MoV鋼經(jīng)特定溫度預(yù)熱，1000C淬火、200E回火，組織為細(xì)針狀回火馬氏體+均勻彌散分布的碳 化物+少量小塊狀碳化物及少量 AR，使其拉絲模的壽命提高近1倍。Cr12MoV 鋼經(jīng)800850C預(yù)熱，1 0201 050C加熱淬火，2次160180C低

8、溫回火，使 用效果較好9。如果Cr12MoV鋼未改鍛，采用固溶雙細(xì)化處理3，即500C及 800 r左右二級預(yù)熱，1 1001150C固溶處理，淬入熱油或等溫淬火，750 r高溫回火，機(jī)加工后960r加熱油冷后進(jìn)行最終熱處理，也可使碳化物細(xì)化、棱角 圓整化，晶粒細(xì)化.Cr12MoV鋼強(qiáng)韌性不足，還與淬火溫度較高，奧氏體晶粒較 大，使隨后淬火后的馬氏體粗大有關(guān).如果Cr12MoV鋼通過低溫加熱，等溫淬火， 先形成適量的的B下組織，割裂了原奧氏體晶粒，使隨后形成的針狀M細(xì)化；且B下易在未溶碳化物與基體的界面處形成，本身韌性也較好，可通過自身塑 性變形而緩解應(yīng)力集中，有助于降低裂紋萌生及擴(kuò)展，脆斷幾

9、率減小，使強(qiáng)韌性 增加例如 Cr12MoV 鋼經(jīng) 520r X12 h 預(yù)滲氮、1 000 r X10 min 擴(kuò)氮、260r X4 h 等溫淬火，并于230r X2 h回火的復(fù)合強(qiáng)韌化處理，得到適量的 B下與M的復(fù) 相組織，擴(kuò)氮層顯微硬度達(dá) 9001000HV，心表硬度過渡均勻，可使模具壽命 提高一個數(shù)量級。文獻(xiàn)11針對Cr12鋼也提出了在850r預(yù)熱、1030r加熱、280C 等溫淬火、200r回火的復(fù)相強(qiáng)韌化處理工藝.等溫時得到7%10%的B下與M 的復(fù)相組織，具有最佳的耐磨性與沖擊韌度的搭配，使Cr12鋼自行車把節(jié)頭冷鐓模壽命提高34倍，對Cr12MoV鋼同樣有借鑒意義。2.3增加深冷

10、處理Cr12MoV鋼經(jīng)常規(guī)10201040r淬火，AR量較多，約30%左右，硬度、 耐磨性不足，且易出現(xiàn)磨削裂紋，使模具提早破壞深冷處理過程中，由于 AR轉(zhuǎn)變成M，以及超細(xì)碳化物析出，使鋼的硬度、沖擊韌度及耐磨性都得以提， 從而顯著提高其力學(xué)性能和模具壽命，屬于簡單易行的強(qiáng)韌化熱處理工藝。例如:(1) Cr12MoV鋼經(jīng)1030r加熱淬火，180C回火，-196C深冷處理，再200r 回火，其AK值比常規(guī)熱處理提高21%，使扇形沖壓模具的壽命提高1.52倍。(2) Cr12MoV鋼經(jīng)1030r淬火，100C回火，-160C深冷處理2 h，500r回火兩次，與常規(guī)處理相比，其沖擊韌度變化不大，硬

11、度提高12 HRC, Rbb提高約5%,耐磨性大幅度提高，可使 M12螺母冷鐓模壽命提高2倍。Cr12MoV鋼1060C淬火并深冷處理后，400C回火硬度仍可保持60 HRC; 而常規(guī)淬火后，要保持60 HRC的硬度，回火溫度不能超過200E。采用1060C 淬火，-196C深冷處理和400C回火的M16螺母六方冷鐓沖模的使用壽命比常規(guī) 工藝處理的模具提高89倍。Cr12MoV鋼經(jīng)1000 C加熱，300E分級淬火，180C回火2次，放入液氮 中深冷處理，取出放入 6070C熱水中急熱解凍，再在150200E回火。經(jīng)此 工藝處理的縫紉機(jī)校架冷擠壓凹模壽命為未經(jīng)深冷處理的 1.6倍。Cr12Mo

12、V鋼硅鋼片冷沖凹模，經(jīng)1030C淬火、180C回火后，AR量較 多，硬度不夠（僅為57.5 HRC），耐磨性不足，且易出現(xiàn)磨削裂紋.經(jīng)1100C淬火、 液氮深冷處理、520E回火，能明顯降低AR量，平均硬度為67.4 HRC，耐磨性 增加，凹模壽命由原來的9.2萬次提高到84.3萬次，全部為磨損正常失效18。 深冷處理不僅提高了鋼的強(qiáng)韌性、耐磨性、模具壽命，而且能穩(wěn)定模具尺寸，改 善加工精度及表面質(zhì)量，挽救一些尺寸超負(fù)公差的零件。例如：Cr12MoV鋼淬火后冷到-196C，然后升溫至室溫后馬上 343CX1 h回火，油冷硬度63 HRC， 收縮率為0.0012%; Cr12MoV鋼淬火后冷到-

13、196C，升至室溫后于510C X1h回 火，油冷，再重復(fù)兩次-196C、510°CX1h回火，再經(jīng)232CX1 h回火后空冷，硬 度59.5HRC，收縮率為0.0002%19。Cr12MoV鋼經(jīng)1040C真空加熱淬火，200C 回火后，沖模外徑普遍減小6080Lm，已無拋光余量（真空處理前僅留0.02 mm 加工余量），經(jīng)-196C X4 min深冷處理，外徑普遍增大100Lm;再經(jīng)230C回火， 外徑又減小1020Lm，滿足了加工要求。沖模經(jīng)1 000C真空加熱淬火，200C 回火后外徑變化不大12。2.4表面強(qiáng)化處理模具的表面處理方法很多，新的處理技術(shù)也不斷涌現(xiàn)，但對Cr12M

14、oV鋼模具而言，應(yīng)用較多的主要有滲氮及其多元復(fù)合滲、硬化膜沉積技術(shù)等。（1）滲氮及多元復(fù)合滲Cr12MoV鋼1 110C淬火、540C回火2次，經(jīng)520540C滲氮26 h后， 表面硬度1042 HV0.1，心部硬度62.5 HRC; 980C淬火、180C回火，滲氮26 h后表面硬度1120 HV0.1,心部硬53HRC.耐磨性提高45%67%20。將Cr12MoV 鋼的滲氮工藝和淬火、回火結(jié)合起來的復(fù)合強(qiáng)韌化處理10得到細(xì)小彌散的B下與M的復(fù)相組織，以及少量的AR，心表力學(xué)性能過渡均勻，滲層深度達(dá)300Lm， 使模具壽命大幅度提高.在滲氮的同時滲入硫（S）和氧（O），模具表面不僅具有高的

15、硬度、耐磨、減摩及抗膠合能力，而且能加速N的滲入，提高經(jīng)濟(jì)效益。Cr12MoV鋼經(jīng)1020E淬火、560C回火，然后在550C進(jìn)行2 h的離子0、S、N共滲，滲 層厚度為0.160.18 mm,表面硬度為10001200 HV。Cr12MoV鋼牙膏管冷擠 沖頭采用此工藝處理后，平均壽命 3.5萬件，提高3.5倍。對Cr12MoV鋼先進(jìn) 行等離子滲氮，然后再米用等離子 S、N、C共滲工藝，在其表面形成具有一定 硬度梯度的硫化物層+滲氮層的復(fù)合表面層，能顯著提高其耐磨性及抗咬合性能， 摩擦系數(shù)降低2/322。在滲氮或復(fù)合滲表面處理中，加入適量的稀土元素，不僅 能提高滲速，而且能優(yōu)化表面滲層的組織結(jié)

16、構(gòu)，改善表面的物理化學(xué)性能，強(qiáng)化表面，是延長模具壽命的新途徑。(2)硬化膜沉積技術(shù)硬化膜沉積技術(shù)目前應(yīng)用較成熟的有CVD、PVD、電火花涂敷等。CVD、PVD由于設(shè)備原因成本較高，只在一些精密、長壽命模具上應(yīng)用。電火花表面 涂敷由于方法簡單，效果好，因而實際生產(chǎn)中應(yīng)用較為廣泛。Cr12MoV鋼制落料及拉伸復(fù)合凹凸模經(jīng)980C淬火，400C回火，硬度為48 HRC，通過對模具刃 口用WC電極進(jìn)行電火花強(qiáng)化，涂層硬度達(dá)1100HV以上，模具平均壽命10050 件，比常規(guī)一次硬化處理提高 9倍23。3. 改善方法研究現(xiàn)狀3.1預(yù)備熱處理鄧?yán)蚱?、羅軍明等人對Cr12MoV失效模具進(jìn)行組織、性能分析，并

17、對其重 新進(jìn)行熱處理，研究預(yù)備熱處理工藝對模具組織、性能的影響。結(jié)果表明：采用 調(diào)質(zhì)處理代替球化退火作為 Cr12MoV鋼的預(yù)備熱處理，更有利于碳化物形態(tài)的 改變，對提高模具強(qiáng)韌性有比較明顯的效果；調(diào)質(zhì)處理后，材料的沖擊韌度、抗 彎強(qiáng)度分別達(dá)到8.556 J?cm2和2183.5MPa,相對于球化退火試樣，分別提高了 13.7%和66.2%。劉駿曦等人分別采用球化退火和調(diào)質(zhì)處理作為Cr12MoV鋼的預(yù)備熱處理，而后對鋼進(jìn)行相同的真空熱處理，并對其顯微組織、硬度、沖擊韌 度、抗彎強(qiáng)度和耐磨性進(jìn)行觀察與測定。 結(jié)果表明：由于調(diào)質(zhì)處理使得組織中碳 化物的形態(tài)、大小及分布得到改善，采用調(diào)質(zhì)處理為預(yù)備熱

18、處理的試樣經(jīng)最終熱 處理后，其硬度、沖擊韌度、抗彎強(qiáng)度和耐磨性均高于采用球化退火為預(yù)備熱處 理的試樣；其沖擊韌度、抗彎強(qiáng)度分別達(dá)到 8.652 Jcm-2和2201.4 MPa,相對于 球化退火試樣，分別提高了 13.5%和39.3%。羅軍明等人采用固溶雙細(xì)化處理對 Cr12MoV鋼進(jìn)行預(yù)備熱處理，而后分別進(jìn)行真空熱處理和普通熱處理，對其硬 度、沖擊韌度、抗彎強(qiáng)度、耐磨性進(jìn)行測定，并觀察其顯微組織和斷口形貌。結(jié) 果表明：由于組織中碳化物以粒狀均勻地分布于基體中，Cr12MoV鋼經(jīng)真空熱處理后，材料的沖擊韌度、抗彎強(qiáng)度、耐磨性均高于普通熱處理。其沖擊韌度、抗彎強(qiáng)度分別達(dá)到 8.347Jcm-2和

19、1732.6MPa,相對于普通熱處理，分別提高 57.6% 和 16.9%。3.2淬火及回火高殿奎等人對Cr12MoV鋼制硅鋼片冷沖凹模，經(jīng)1030e淬火+180e回火后 殘留奧氏體含量較多，硬度不夠，耐磨性不足。由于殘留奧氏體的影響，凹模在 磨削中易出現(xiàn)裂紋。磨削裂紋成為疲勞裂紋的策源地，嚴(yán)重降低了凹模的使用壽 命.經(jīng)試驗，采用1100e淬火+液氮深冷處理+520e回火，能明顯降低殘留奧氏體 含量，使凹模硬度上升，耐磨性增加。由于殘留奧氏體已基本消除，不但減少了 中間磨刃的次數(shù)，而且磨刃時也避免了磨削裂紋的產(chǎn)生，避免了凹模的疲勞斷裂， 提高了硅鋼片冷沖凹模的壽命。格曉輝等人通過調(diào)整Cr12M

20、oV鋼洋火溫度、冷處理和回火溫度等3項工藝參數(shù)的合理配合，探討了 Cr12MoV鋼螺帽冷橄模的 澤韌化處理工藝。結(jié)果表明改進(jìn)工藝后，模具壽命可提高9倍以上。丁陽喜等人通過對經(jīng)常規(guī)處理后的 Cr12MoV鋼用CO2激光器進(jìn)行寬帶激 光表面淬火，并對淬火后的試樣進(jìn)行不同溫度的回火處理。 結(jié)果表明，激光淬火 組織的回火穩(wěn)定性明顯提高，并且"二次硬化"現(xiàn)象顯著.借助掃描電鏡觀察，分 析了回火穩(wěn)定性提高的原因。3.1激光淬火后表面到基體的形貌（左）激光淬火后相變區(qū)馬氏體組織（右）Cr12MoV鋼常規(guī)熱處理后，再采用輸出功率2.6kW，掃描速度6 mm/s,離 焦量65 mm的激光淬火

21、580E X1h回火，激光掃描帶表面可獲得較高的硬度。二次硬化”峰值硬度可達(dá)1083 HV0.1。3.3深冷處理劉勇等人對經(jīng)不同深冷處理后的 Cr12MoV鋼進(jìn)行了力學(xué)性能檢測和摩擦磨 損試驗。試驗結(jié)果表明，深冷處理可以明顯提高Cr12MoV鋼的硬度，最高增量達(dá)到228 HV0. 2.深冷處理可減少 Cr12MoV鋼的殘留奧氏體并提高其耐磨性， 經(jīng)深冷處理3 X h +180E X.5h回火處理后，耐磨性提高最為顯著，其磨損失 重率下降37.1% ;而殘留奧氏體量則由未冷處理的 34.36%降至2. 58%，降幅達(dá) 92.5%。余立林等人測試了 Cr12MoV鋼經(jīng)深冷處理后的硬度、沖擊韌性、執(zhí)

22、壓 屈服強(qiáng)度、沖擊磨損擾力和疲勞裂紋擴(kuò)展速率。采用透射電鏡研究了深冷處理對 顯微組織的影響.試驗證實，深冷處理可使淬火馬氏體析出高度彌散的超微細(xì)碳 化物，隨后進(jìn)200E低溫回火后，這些超微細(xì)碳化物可轉(zhuǎn)變?yōu)镋碳化物。未經(jīng)深冷處理的馬氏體，在低溫回火后，僅在某些局部區(qū)域析出有少數(shù)的E碳化物。趙國華等人對經(jīng)不同工藝深冷處理后的 Cr12MoV鋼進(jìn)行了顯微組織觀察和 力學(xué)性能檢測.試驗結(jié)果表明，深冷處理可以不同程度地提高Cr12MoV鋼的硬 度；淬火后進(jìn)行深冷處理+180e8h回火后沒有改善Cr12MoV鋼的沖擊韌度； 深冷處理可明顯提高 Cr12MoV鋼的耐磨性，其中深冷處理 6h的耐磨性提高最 為

23、顯著，其磨損失重下降了 51.2%。圖3.2為Cr12MoV鋼經(jīng)不同工藝深冷處理 后磨損表面的形貌。這表明，在本文條件下深冷處理 6h的試樣具有更好的耐磨 性，其犁削溝較長且連續(xù)，溝的邊緣比較平滑，有比較窄小的脊隆。圖3.2 深冷處理不同時間后經(jīng) 180e1. 5 h回火的C r12MoV鋼的表面磨損形貌3.4表面強(qiáng)化處理唐麗文、楊明波等人對 Cr12MoV鋼制模具表面TD鹽浴滲釩處理后的硬化 層進(jìn)行了研究，結(jié)果表明：Cr12MoV鋼經(jīng)980E保溫5h后油淬和180C &h回 火的TD鹽浴滲釩處理后， 可以形成由含V和C的化合物組成的厚約為11.4納 米的表面滲層，且滲層厚度均勻致密并

24、與基體呈冶金結(jié)合。同時，滲層的表面硬度高達(dá)2786HV，使得材料的耐磨性能得到極大的提高。周澤杰等人探討了 Cr12MoV冷作模具鋼的中性鹽浴滲釩處理工藝，運用掃描電子顯微鏡、顯微硬 度計、摩擦磨損試驗機(jī)等試驗分析方法，觀察、測定了滲層的組織、厚度、硬度 分布、相對耐磨性等特性.結(jié)果表明，該滲層組織均勻，結(jié)構(gòu)致密，具有很高的 顯微硬度和較高的耐磨性。王君麗、施雯等人采用非平衡磁控濺射方法在Cr12MoV鋼表面制備了厚度約為3Lm的Ti/TiN涂層，測定了涂層的顯微硬度，并通過劃痕試驗和摩擦磨損 試驗考察了涂層同基體的結(jié)合強(qiáng)度及其摩擦磨損性能。結(jié)果表明：Ti/TiN涂層能 夠顯著提高Cr12Mo

25、V鋼的表面硬度和承載能力；涂層同 Cr12MoV鋼基體的結(jié) 合強(qiáng)度較高，劃痕臨界載荷高于 60N;與此同時，磁控濺射 Ti/TiN涂層可以顯 著改善Cr12MoV鋼的耐磨性能。這是由于磁控濺Ti/TiN涂層硬度高且與Cr12MoV鋼基體的結(jié)合強(qiáng)度較高所致。圖3.2 PVD-Ti/TiN涂層試樣磨損表面形貌光學(xué)和電子顯微照片(箭頭所示為滑動方向)圖3.2示出了 PVD-Ti/TiN涂層試樣磨損表面形貌光學(xué)和電子顯微照片(沖擊 式磨損(17次/分鐘)，轉(zhuǎn)速200 r/min，載荷150N，試驗時間6h，油潤滑)。圖3.3磨損體積損失與磨損時間的關(guān)系曲線可見，磁控濺射Ti/TiN涂層試樣的耐磨性能顯

26、著優(yōu)于 Cr12MoV鋼基體，其 磨損速率(0.0001 mm3/h)僅為Cr12MoV鋼基體試樣(0.0038 mm3/h)的1/40。所以, PVD-Ti/TiN涂層與Cr12MoV基體之間具有高的界面結(jié)合強(qiáng)度，能顯著提高 Cr12MoV鋼的表面硬度(3300HV)及承載能力，對Cr12MoV鋼基體具有顯著的強(qiáng) 化作用。為了讓Cr12MoV鋼耐磨性改善，我們采用形變熱處理，淬火和回火，深冷 處理，表面強(qiáng)化等都讓的耐磨性獲得了很大改善。但由于Cr12MoV鋼的應(yīng)用廣 泛，因此，對之耐磨性改良研究任重道遠(yuǎn)。參考文獻(xiàn)1鄒濟(jì)林。表面強(qiáng)化技術(shù)在模具型腔的應(yīng)用J。模具工業(yè)，2001，(5): 44-47。2周敬恩。模具材料選用、熱處理與使用壽命J。金屬熱處理，1999，(5): 1-9。3趙昌盛。Cr12系冷作模具斷裂失效分析J。金屬熱處理，2003，(1)： 68-69。4陳浩杰，蔣志武。Cr12鋼模具調(diào)質(zhì)和低溫淬火處理 J。金屬熱理，1992，(8): 39-41。 姚月巖。高速鋼冷沖模熱處理工藝改進(jìn)J。金屬熱處理，1992，(4