建筑工程多層框架模板

1、千佛山禪寺2*級畢業(yè)設計（頁面設置：論文版心大小為155mm×245mm，頁邊距：上2.6cm，下2.6cm，左2.5cm，右2cm，行間距20磅，裝訂線位置左，裝訂線1cm，）（以下各項居中列，黑體小四號）年 級: 學 號: 姓 名: 專 業(yè): 指導老師: （填寫時間要用中文）摘 要正文略關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞； 關(guān)鍵詞； 關(guān)鍵詞； 關(guān)鍵詞（關(guān)鍵詞之間分號隔開，并加一個空格）Abstract正文略Keywords: keyword; keyword; keyword; keyword目 錄摘 要iAbstractii目 錄iii第1章 緒 論11.1 工程概況11.2 結(jié)構(gòu)設計框圖21.3

2、 執(zhí)行的國家標準、部頒標準及地方標準21.4結(jié)構(gòu)計算基本原則31.4.1 計算原則3內(nèi)力符號規(guī)定3第2章 設計基本參數(shù)和結(jié)構(gòu)布置42.1 設計基本參數(shù)42.1.1 建筑設計分類42.1.2 各主要部位設計使用荷載42.2 巖土工程地質(zhì)條件5場地工程地質(zhì)條件52.2.2 地基承載力特征值52.2.3 建筑地基評價62.3 結(jié)構(gòu)布置和計算單元選取62.4 材料選擇1第3章 框架側(cè)移剛度23.1梁柱截面尺寸確定2柱截面尺確定2梁截面尺確定33.2 軸框架抗側(cè)移剛度43.2.1 軸框架計算簡圖43.2.2 軸框架梁、柱線剛度43.2.3 軸框架柱的抗側(cè)移剛度53.3 軸抗側(cè)移剛度63.4 軸抗側(cè)移剛度

3、63.5 各層總抗推剛度73.6 側(cè)向剛度不規(guī)則驗算7第4章 橫向水平荷載計算84.1 重力荷載計算84.1.1 各層重力荷載代表值Gi84.1.2 結(jié)構(gòu)基本自振周期T1的計算104.2 橫向水平地震作用計算11相應于T1的水平地震影響系數(shù)11結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值12各層橫向水平地震作用標準值124.3 剪重比驗算134.4 軸橫向風荷載計算144.4.1 垂直作用在建筑物表面的風荷載144.4.2 軸各樓層標高處的集中風荷載144.4.2 軸樓層水平風荷載產(chǎn)生的剪力15第5章 水平荷載作用效應分析165.1 橫向水平地震作用下軸平面框架內(nèi)力計算16各樓層橫向地震作用剪力在軸各柱的分配16

4、5.1.2 軸柱的反彎點高度175.1.3 橫向地震作用下軸框架梁、柱端彎矩175.2 水平地震作用下框架水平位移驗算15.3 風荷載作用下的內(nèi)力（方法同水平地震作用）15.3.1 軸樓層水平風荷載產(chǎn)生的剪力在軸各柱的分配15.3.2 風荷載作用下軸梁、柱端彎矩25.4 風荷載作用下框架水平位移驗算1第6章 豎向荷載作用下框架內(nèi)力的計算26.1 作用在軸平面框架的荷載26.1.1 A-B軸間框架梁26.1.2 B-C軸間框架梁56.1.3 C-D軸間框架梁56.1.4 A軸柱集中荷載計算56.1.5 B軸柱集中荷載計算56.1.6 C軸柱集中荷載計算56.1.7 D軸柱集中荷載計算56.2 豎

5、向荷載作用下軸平面框架計算簡圖56.3 軸平面框架內(nèi)力計算6恒荷載標準值作用下的框架內(nèi)力66.3.2 活載標準值作用下框架內(nèi)力9第7章 框架內(nèi)力組合127.1 橫向框架內(nèi)力組合要求12內(nèi)力組合12梁控制截面及最不利內(nèi)力類型14柱控制截面及最不利內(nèi)力類型197.2 橫向框架內(nèi)力組合結(jié)果217.2.1 豎向荷載作用下梁的彎矩調(diào)幅計算217.2.2 用于承載力計算的橫向框架梁荷載效應和內(nèi)力組合（有地震作用）237.2.3 用于承載力計算的橫向框架梁荷載效應和內(nèi)力組合（無地震作用）247.2.4 用于承載力計算的橫向框架柱荷載效應和內(nèi)力組合（無地震作用）267.2.4 用于承載力計算的橫向框架柱荷載效

6、應和內(nèi)力組合（有地震作用）327.2.5 用于正常使用極限狀態(tài)驗算的橫向框架梁荷載效應準永久組合37第8章 框架梁、柱截面設計和構(gòu)造388.1 框架梁截面設計38框架梁正截面承載力設計388.1.2 框架梁斜截面承載力設計408.1.3 框架梁承載能力極限狀態(tài)計算418.1.4 梁正常使用極限狀態(tài)驗算:裂縫控制驗算488.2 框架柱截面設計528.2.1 柱的軸壓比驗算52框架柱正截面承載力設計52框架柱斜截面承載力設計56第9章 樓梯設計639.1 樓梯結(jié)構(gòu)639.2 TB1梯段板計算639.3 休息平臺板計算649.4 梯段梁TL1計算65第10章 現(xiàn)澆樓面板設計6610.1 計算簡圖66

7、10.2 現(xiàn)澆板內(nèi)力計算6710.3 現(xiàn)澆板配筋計算6710.4 現(xiàn)澆板裂縫控制驗算6810.5 現(xiàn)澆板撓度驗算68第11章 基礎設計6911.1 荷載計算6911.2 確定基礎底面積6911.3 地基變形驗算6911.4 基礎結(jié)構(gòu)設計69第12章 電算相關(guān)數(shù)據(jù)70謝辭71參考文獻72第1章 緒 論1.1 工程概況1.2 結(jié)構(gòu)設計框圖圖1.1 論文的結(jié)構(gòu)設計框圖1.3 執(zhí)行的國家標準、部頒標準及地方標準建筑抗震設計規(guī)范（GB 50011-2010）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001（2006年版）混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB500102010）建筑地基基礎設計規(guī)范（GB500072002）建筑

8、結(jié)構(gòu)制圖標準（GBT501052001）建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準（GB 500682001）建筑工程抗震設防分類標準（GB 50223-2008）1.4結(jié)構(gòu)計算基本原則結(jié)構(gòu)在豎向重力荷載、風荷載以及多遇地震作用（50年超越概率63.2%）下的內(nèi)力和位移均按彈性方法計算?？蚣芰嚎煽紤]局部塑性變形引起的內(nèi)力重分布。樓板在其自身平面內(nèi)為無限剛性。計算分手算和電算兩種。手算僅取一品框架進行。不考慮雙向地震效應。電算程序采用SATWE進行對比分析驗算，并用SATWE程序進行時程分析。電算在抗震計算時，考慮平扭耦連計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應。振型數(shù)取？個，振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%。柱的內(nèi)力及梁的剪力仍按

9、照結(jié)構(gòu)力學的規(guī)定以順時針彎矩為正，逆時針為負，梁、柱的軸力以受壓為正，受拉為負，梁、柱剪力以鄰近截面順時針為正，逆時針為負。對于梁的彎矩方向有所不同，以下部受拉為正，上部受拉為負。第2章 設計基本參數(shù)和結(jié)構(gòu)布置2.1 設計基本參數(shù)表2.1 建筑設計分類類 別規(guī)范規(guī)定規(guī)范條文建筑安全等級結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)結(jié)構(gòu)設計使用年限設計基準期建筑抗震設防類別耐火等級GB50045-95(2005年版地基基礎設計等級（1）屋面及樓面均布活荷載標準值表2.2屋面及樓面均布活荷載標準值序號荷載類別標準值(kN/m2)序號荷載類別標準值(kN/m2)18衛(wèi)生間2.029設備間 電梯機房7.03104115廚房12上人屋

10、面2.06樓梯 走道 電梯廳13不上人屋面0.5714消防車道20.0（2）風荷載根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2001（2006年版）：基本風壓，本工程位于城市當中，地面粗糙度屬于C類。:（3）雪荷載按50年一遇，雪荷載采用0.40 kN/m2。3.5 地震作用抗震設計所用的地震作用系數(shù)如下所示。表2.3抗震設計所用的地震作用系數(shù)地震設防烈度設防烈度地震（基本地震）特征周期值場地類別設計地震分組阻尼比2.2 巖土工程地質(zhì)條件建筑物地層分布詳見表2.4。表2.4 建筑物地層分布分層編號地層巖性地質(zhì)時代地層分布特征層厚層底埋深層底高程（m）粉質(zhì)粘土Qal2.104.703.605.10

11、31.5032.69-1粘土Qal0.301.502.303.1033.3934.01-2粉土Qal0.801.604.404.6031.8932.15粉質(zhì)粘土Q4al+pl5.307.0010.8012.0024.2025.95-1粉土Q4al+pl1.201.506.807.1029.0029.69粉土Q4al+pl1.905.3013.7017.3019.1922.59粉質(zhì)粘土Q4al+l0.406.9019.4025.0011.7116.70-1粘土Q4al+pl0.603.1017.7019.4016.8918.40粉土Q4al+pl揭露厚度1.705.7021.6030.00控制底

12、高程6.7514.50-1粉質(zhì)粘土Q4al+pl揭露厚度2.003.4025.0030.00控制底高程6.4911.29根據(jù)室內(nèi)土工試驗資料及野外原位測試，結(jié)合附近建筑工程經(jīng)驗，場地內(nèi)地基土的承載力特征值fak（kPa）建議如表2.5。表2.5 地基土承載力特征值 層號巖土名稱地基土承載力特征值（kPa）壓縮模量（MPa）粉質(zhì)粘土1104.42-1粘土1003.73-2粉土1007.35粉質(zhì)粘土1304.67-1粉土1005.37粉土1308.08粉質(zhì)粘土1705.09-1粘土2005.30粉土1607.23-1粉質(zhì)粘土1805.00素填土：回填碎石土，力學性能差。第層粉質(zhì)粘土：可塑，具中壓縮

13、性，力學性能一般。第-1層粘土：可塑，具高壓縮性，力學性能一般。第-2層粉土：松散， 第層粉質(zhì)粘土：可塑-硬塑，具中壓縮性，力學性能一般。第-1層粉土：松散，力學性能一般。第層粉土：全區(qū)分布，稍密，力學性能較好。第層粉質(zhì)粘土：全區(qū)分布，可塑-硬塑，具中壓縮性，力學性能較好。第-1層粘土：全區(qū)分布，可塑-硬塑，局部堅硬，具中壓縮性，力學性能較好。第層粉土：全區(qū)分布，稍密，力學性能較好。第-1層粉質(zhì)粘土：全區(qū)分布，可塑-硬塑，具中壓縮性，力學性能較好。2.3 結(jié)構(gòu)布置和計算單元選取結(jié)構(gòu)標準層平面布置圖見圖2.1，剖面圖2.2建筑結(jié)構(gòu)設計統(tǒng)一標準）建筑設計規(guī)范表）圖2.2 I-I面圖圖2.1 標準層

14、結(jié)構(gòu)平面圖(標出軸線)2.4 材料選擇（1）混凝土：樓板、梁、柱、基礎均采用C30混凝土。（2）鋼筋：樓板、梁、柱、基礎均采用采用HRB400鋼筋。（3）填充墻第3章 框架側(cè)移剛度3.1梁柱截面尺寸確定柱的截面尺寸，宜符合下列各項要求（抗規(guī)）：（1）截面的寬度和高度，層數(shù)不超過2層或四級時，均不宜小于300mm；一、二、三級且層數(shù)超過2層時不宜小于400mm；圓柱的直徑，層數(shù)不超過2層或四級時不宜小于350mm，一、二、三級且層數(shù)超過2層時不宜小于450mm。（2）剪跨比宜大于2。（3）截面長邊與短邊的邊長比不宜大于3。（4）柱軸壓比不宜超過表3.1的規(guī)定柱組合的軸壓力設計值與柱的全截面面積和

15、混凝土抗壓強度設計值乘積之比，即 (3.1)式中：N組合軸壓力設計值；、柱截面的寬度和截面的高度；fc混凝土抗壓強度設計值?？拐鹪O計時，鋼筋混凝土柱軸壓比不宜超過表3.1的規(guī)定（抗規(guī)）。表3.1 柱軸壓比限值結(jié) 構(gòu) 類 型抗 震 等 級一二三四框 架 結(jié) 構(gòu)0.650.750.850.90注：表內(nèi)限值適用于剪跨比大于2、混凝土強度等級不高于C60的柱；剪跨比不大于2的柱軸壓比限值應降低0.05；剪跨比小于1.5的柱，軸壓比限值應專門研究并采取特殊構(gòu)造措施；沿柱全高采用井字復合箍且箍筋肢距不大于200mm、間距不大于100mm、直徑不小于12mm，或沿柱全高采用復合螺旋箍、螺旋間距不大于100m

16、m、箍筋肢距不大于200 mm、直徑不小于12mm，或沿柱全高采用連續(xù)復合矩形螺旋箍、螺旋凈距不大于80mm、箍筋肢距不大于200 mm、直徑不小于10mm，軸壓比限值均可增加0.10；上述三種箍筋的體積配箍率均應按增大的軸壓比相應加大；柱軸壓比不應大于1.05。本結(jié)構(gòu)為抗震結(jié)構(gòu)，抗震設防烈度為XX度。依據(jù)下列公式進行截面的初步估計： (3.2) (3.3)式中：B=1.3（邊柱），1.2（等跨中柱），1.25（不等跨中柱）；Ge=1215kN/m2 ， a為軸壓比，fc為砼抗壓強度設計值，F(xiàn)為每層從屬面積，n為層數(shù)?？蚣苤舷陆孛娓叨炔煌瑫r，每次縮小100150為宜。為方便尺寸標注修改，邊柱

17、一般以墻中心線為軸線收縮，中柱兩邊收縮。柱截面與標號的變化宜錯開。柱截面尺寸見表3.2。梁的截面尺寸，宜符合下列各項要求（抗規(guī)）：（1）截面寬度不宜小于200mm；（2）截面高寬比不宜大于4；（3）凈跨與截面高度之比不宜小于4。梁高為跨度的1/81/14，梁寬通常為1/21/3梁高。對于寬扁梁首先應注意滿足撓度要求，否則存在梁板協(xié)調(diào)變形的復雜內(nèi)力分析問題。梁凈跨與截面高度之比不宜小于4。框架梁寬不宜小于1/2柱寬，且不小于250mm?？蚣芰旱慕孛嬷行木€宜與柱中心線重合，當必須偏置時，同一平面內(nèi)的梁柱中心線間的偏心距不宜大于柱截面在該方向的1/4。柱截面尺寸見表3.2。表3.2 梁柱截面尺寸3.

18、2 軸框架抗側(cè)移剛度框架的計算簡圖假定假定底層柱下端固定于基礎（若嵌固于地下室頂板需滿足的幾個條件？）。軸框架計算簡圖如圖3.1所示。圖3.1 軸平面框架計算簡圖（標出軸線編號、層高、梁跨度）在計算梁、柱線剛度時，應考慮樓蓋對框架梁的影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩??；邊框架梁取。其中為框架梁按矩形截面計算的截面慣性矩。軸框架梁、柱的線剛度見表3.3、表3.4和圖3.1。表3.3 軸柱線剛度 柱位層號截面尺寸EckN/mm2I0mm4Imm4HmmkN·mmB(mm)H(mm)A軸15250700308400B軸15C軸15D軸15表3.4 軸梁線剛度 梁位層號截面尺寸Eck

19、N/mm2I0mm4Imm4L（H）mmkN·mmB(mm)H(mm)AB軸12507003084002345BC軸12345第i層k柱抗側(cè)移剛度 (3.4)式中：柱側(cè)移剛度修正系數(shù)；ic柱的線剛度；框架結(jié)構(gòu)i層層高。每層框架柱總的抗側(cè)移剛度見表3.5所示。根據(jù)設計要求，本設計僅選取一榀框架進行計算。表3.5 軸框架柱橫向側(cè)移剛度層號柱位(一般層)(底層)(一般層) (底層)(kN/m)5A軸B軸C軸D軸34A軸B軸C軸D軸注：為梁的線剛度，為柱的線剛度。3.3 軸抗側(cè)移剛度表3.6 軸框架柱橫向側(cè)移剛度3.4 軸抗側(cè)移剛度表3.7 軸框架柱橫向側(cè)移剛度3.5 各層總抗推剛度 (3.

20、5)式中：m第i層框架柱數(shù)量。各層總抗推剛度匯總見表3.8。表3.8 各層總抗推剛度匯總3.6 側(cè)向剛度不規(guī)則驗算側(cè)向剛度不規(guī)則：抗規(guī)規(guī)定，該層的側(cè)向剛度小于相鄰上一層的70%，或小于其上相鄰三個樓層側(cè)向剛度平均值的80%；除頂層或出屋面小建筑外，局部收進的水平向尺寸大于相鄰下一層的25，為豎向不規(guī)則類型。側(cè)向剛度不規(guī)則驗算結(jié)果見表3.9。表3.9側(cè)向剛度不規(guī)則驗算第4章 橫向水平荷載計算4.1 重力荷載計算40m以下采用底部剪力法等計算水平地震作用。采用底部剪力法計算地震作用時，各樓層可僅取一個自由度，各樓層的重力荷載集中到各層樓蓋的標高上。計算地震作用時，建筑的重力荷載代表值應取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配

21、件自重標準值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載的組合值系數(shù)，應按表4.1采用（抗規(guī)）。表4.1 組合值系數(shù)可變荷載種類組合值系數(shù)雪荷載0.5屋面積灰荷載0.5屋面活荷載不計入按實際情況計算的樓面活荷載1.0按等效均布荷載計算的樓面活荷載藏書庫、檔案庫0.8其它民用建筑0.5各層重力荷載代表值Gi為第i層樓蓋自重標準值+可變荷載組合值+上下各半層墻柱等重量本設計按等效均布荷載計算的樓面活荷載組合值系數(shù)為0.5，因此： (4.1)式中：重力荷載代表值。屋面重力荷載=恒載+0.53雪荷載樓面重力荷載=恒載+0.53按等效均布荷載計算的樓面活荷載1）.屋面重力荷載代表值G5（1）恒載標準值 屋面恒載標

22、準值35厚架空隔熱板： 0.035×25=0.875kN/防水層： 0.4kN/20厚1：3水泥砂漿找平層： 0.02×20=0.4kN/120厚鋼混凝土現(xiàn)澆板： 0.12×25=3kN/ 12厚紙筋石灰粉平頂： 0.012×16=0.192kN/屋面恒載標準值： 4.87kN/ 屋面縱、橫梁自重注意扣除梁板重疊部分的板重 柱自重（頂層上半柱） 門窗自重（頂層一半 墻自重（頂層一半）注意扣除墻板重疊部分的板重（2）屋面雪荷載標準值（注意屋面活荷載不計入重力荷載代表值）（3）G5=？2）XX層重力荷載代表值GXX（1）恒載標準值 樓面恒載標準值 樓面縱、橫

23、梁自重 柱自重（上下層各一半） 門窗自重（上下層各一半 墻自重（上下層各一半）（2）樓面活載標準值3）結(jié)構(gòu)等效總重力荷載結(jié)構(gòu)等效總重力荷載Geq： (4.2)式中：Geq結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點應取總重力荷載代表值，多質(zhì)點可取總重力荷載代表值的85。Gi集中于質(zhì)點i的重力荷載代表值。表4.2 Gi、GE、Geq層號Gi (103kN)塔樓5342Geq=0.85GE基本自振周期為：1.70 (s) (4.3)式中為考慮非承重墻體剛度對結(jié)構(gòu)周期的調(diào)整系數(shù)，本設計中采用0.6。為結(jié)構(gòu)頂點的假想位移值，是以各質(zhì)點的重力荷載代表值作為水平荷載求得的結(jié)構(gòu)頂點水平位移。 (4.4)層間相對位移： (4.

24、5)表4.3 框架頂點假想水平位移計算表 層號層側(cè)移(mm)543214.2 橫向水平地震作用計算建筑結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)應根據(jù)烈度、場地類別、設計地震分組和結(jié)構(gòu)自振周期以及阻尼比確定。地震影響系數(shù)曲線見圖4.1。圖4.1 地震影響系數(shù)曲線a地震影響系數(shù)；amax地震影響系數(shù)最大值；h1直線下降段的下降斜率調(diào)整系數(shù)；g衰減指數(shù)；Tg特征周期；h2阻尼調(diào)整系數(shù)；T結(jié)構(gòu)自振周期。表4.4 水平地震影響系數(shù)最大值（m/s2）地震影響6度7度8度9度多遇地震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32設防地震0.120.22（0.32）0.42（0.60）0.80罕遇地震0.280.50（0

25、.72）0.90（1.20）1.40 注：括號中數(shù)值分別用于設計基本地震加速度為0.15g 和0.30g的地區(qū)。表4.5 特征周期值（s）設計地震分組場地類別01第一組0.200.250.350.450.65第二組0.250.300.400.550.75第三組0.300.350.450.650.90根據(jù)本工程設防烈度XX度，XX類場地土，設計地震分組為第XX組，根據(jù)表4.5，特征周期?（抗規(guī)），水平地震影響系數(shù)的最大值?（表4.4） (4.6)結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值為（抗規(guī)）： (4.7)式中：FEk結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值。1相應于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值；結(jié)構(gòu)的水平地震作用標

26、準值，應按下列公式確定（抗規(guī)） (i=1，2n) (4.8)T1>1.4Tg時考慮頂部附加地震作用： (4.9)式中：FEk結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值；Fi質(zhì)點i的水平地震作用標準值；Gi，Gj分別為集中于質(zhì)點i、j的重力荷載代表值，應按表4.2條確定；Hi，Hj分別為質(zhì)點i、j的計算高度；頂部附加地震作用系數(shù)，多層鋼筋混凝土房屋可按表4.6采用，其它房屋可采用0.0；頂部附加水平地震作用。表4.6 頂部附加地震作用系數(shù)Tg (s)T11.4T1T11.4TgTg 0.350.08T1+0.070.00.35< Tg 0.550.08T1+0.01Tg > 0.550.08T1

27、-0.02 注：T1為結(jié)構(gòu)基本自振周期。各樓層的地震作用和地震剪力標準值由表4.7列出，并可見圖4.2。表4.7 樓層地震作用和地震剪力標準值計算表 層號(kN·m)頂層：其它層：第i樓層剪力VEki（kN）剪重比54321注：剪重比，為剪力系數(shù)。圖4.2 重力荷載代表值圖及各層地震力作用標準值（標注實際計算值）4.3 剪重比驗算剪重比主要為控制各樓層最小地震剪力，確保結(jié)構(gòu)安全性?？拐痱炈銜r，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應符合下式要求（抗規(guī)）： (4.10)式中：VEki第i層對應于水平地震作用標準值的樓層剪力；l剪力系數(shù)，不應小于表4.8規(guī)定的樓層最小地震剪力系數(shù)值，對豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)

28、的薄弱層，尚應按本規(guī)范條的規(guī)定乘以1.15的增大系數(shù)；Gj第j層的重力荷載代表值。表4.8 樓層最小地震剪力系數(shù)值類 別6度7度8度9度扭轉(zhuǎn)效應明顯或基本周期小于3.5s的結(jié)構(gòu)0.0080.016 (0.024)0.032 (0.048)0.064基本周期大于5.0s的結(jié)構(gòu)0.0060.012 (0.018)0.024 (0.032)0.040注： 基本周期介于3.5s和5s之間的結(jié)構(gòu)，可插入取值； 括號內(nèi)數(shù)值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。4.4 軸橫向風荷載計算風荷載作用面積應取垂直于風向的最大投影面積，垂直于建筑物表面的單位面積風荷載標準值應按下式計算： (4.

29、11)式中：風荷載標準值（kN/m2）；基本風壓（kN/m2）；風壓高度變化系數(shù)；風荷載體型系數(shù)；z高度處的風振系數(shù)。（1）風載體形系數(shù)（2）風振系數(shù)從室外地面算起。（3）風壓高度變化系數(shù)樓層i標高處的集中風荷載按式（4.12）計算： (4.12)式中：B各樓層受風面寬度；h各樓層受風面高度，取上下層高各一半。各樓層標高處的集中風荷載列入表4.9，軸平面框架集中風荷載作用下的計算簡圖見圖4.3。圖4.3 軸集中風荷載作用下的計算簡圖第i層剪力標準值Vi為： (4.13)式中：n屋頂所在層編號。表4.9 風荷載計算 層號izi(m)(kN/m2)B(m)h(m)Fi(kN)Vi(kN)61051

30、01042032注：z取建筑物每層受風面中點的標高。第5章 水平荷載作用效應分析水平荷載作用采用D值法分別計算橫向框架內(nèi)力、位移。在計算荷載效應的時候，按照標準值進行計算，以便于后面荷載效應的組合。檢查是否滿足彈性位移限制，如不滿足應返回修改梁柱截面尺寸強度等級。取軸平面框架計算（圖5.1）。圖5.1 軸平面框架5.1 橫向水平地震作用下軸平面框架內(nèi)力計算各樓層的地震作用和地震剪力標準值VFi由表4.7列出?？偪蚣芗袅锤骺蚣苤腄值成比例進行分配。任意第i層k柱框架柱的剪力為： (5.1)式中：m第i層框架柱數(shù)量。的計算結(jié)果見表5.1。表5.1 橫向水平地震作用下軸第i層k柱計算表層號i(

31、103kN)(103kN)樓層剪力(kN)(kN)54321框架各層柱的反彎點高度： (5.2)式中： y 各層柱的反彎點高度比；標準反彎點高度比；上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值；上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。表5.2 -A柱的反彎點高度比（橫向）層號ky表5.3 -B柱的反彎點高度比（橫向）表5.4 -C柱的反彎點高度比（橫向）求各柱反彎點高度yh，并由各柱計算柱上、下端彎矩和（圖5.2）。 (5.3) (5.4)圖5.2 柱端彎矩圖由柱端彎矩、結(jié)點平衡，計算梁端彎矩（圖5.3）。 (5.5) (5.6)圖5.3 梁端彎矩圖梁、柱端彎矩分別見表5.5表5.6。橫向地震作用下

32、軸框架梁彎矩圖見圖5.4。圖5.4 橫向地震作用下軸框架梁彎矩圖表5.5 橫向地震作用下-A柱及右梁端彎矩計算表層號i層高hi(m)(kN)(kNm)y(kNm)(kNm)右梁端彎矩(kNm)注：取自表5.1；梁端彎矩= 分配系數(shù)3表5.6 橫向地震作用下-B軸及其左右梁端彎矩計算表層號i層高hi(m)(kN)(kNm)y(kN.m)(kN.m)梁端彎矩計算線剛度(103kN.m)分配系數(shù)梁端彎矩左梁右梁左梁右梁左梁右梁注：梁線剛度取自表3.6；取自表5.1；梁端彎矩= 分配系數(shù)35.2 水平地震作用下框架水平位移驗算多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內(nèi)最大的彈性層間位移應符合下式要求： (

33、5.7)式中：多遇地震作用標準值產(chǎn)生的樓層內(nèi)最大的彈性層間位移； 彈性層間位移角限值，鋼筋混凝土框架為1/550。彈性層間位移角為以彈性方法計算的樓層層間最大位移與層高之比。h計算樓層層高。彈性層間位移采用D值法計算，其層間側(cè)移為： (5.8)式中：VFj樓層剪力；第j層k柱抗側(cè)移剛度。地震作用下框架水平位移驗算過程見表5.7。表5.7地震作用下框架水平位移驗算層號樓層剪力VFj（kN）層間位移(mm)54321 （滿足）5.3 風荷載作用下的內(nèi)力（方法同水平地震作用）表5.8 風荷載作用下軸第i層k柱計算表層號i(103kN)(103kN)軸樓層剪力(kN)(kN)54321圖5.5 風荷載

34、作用下軸框架梁彎矩圖（標出軸線）梁、柱端彎矩分別見表5.9表5.10。表5.9 風荷載作用下-A柱及右梁端彎矩計算表層號i層高hi(m)(kN)(kNm)y(kNm)(kNm)右梁端彎矩(kNm)注：取自表4.9；梁端彎矩= 分配系數(shù)3表5.10 風荷載作用下-B軸及其左右梁端彎矩計算表層號i層高hi(m)(kN)(kNm)y(kN.m)(kN.m)梁端彎矩計算線剛度(103kN.m)分配系數(shù)梁端彎矩左梁右梁左梁右梁左梁右梁注： 取自表4.9；梁線剛度取自表3.6；梁端彎矩= 分配系數(shù)35.4 風荷載作用下框架水平位移驗算表5.11風荷載作用下框架水平位移驗算層號樓層剪力VFj（kN）層間位移

35、(mm)54321第6章 豎向荷載作用下框架內(nèi)力的計算取軸平面框架進行計算。無地震作用時，屋面活載計入雪荷載、施工和檢修荷載。6.1 作用在軸平面框架的荷載（1）作用在A-B軸間框架梁的恒載作用在梁上的樓屋面恒載標準值板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖如6.1圖6.1樓板傳至框架梁荷載分布（畫定位軸線，尺寸、雙向板荷載傳遞方式）作用在梁上的填充墻荷載標準值在計算過程作如下簡化：開窗門洞的填充墻按0.85無洞磚墻重計算。次梁傳來的集中荷載標準值（2）作用在A-B軸間框架梁上的活載作用在梁上的樓面活載標準值屋面雪荷載標準值屋面活荷載標準值屋面施工和檢修荷載標準值設計樓面梁

36、、幼、柱及基礎時，樓面活荷載標準值按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001（2006年版）規(guī)定的折減系數(shù)折減！在框架活荷載按均布來確定梁、柱截面的最不利內(nèi)力。圖6.2 軸框架豎向受荷圖6.2 豎向荷載作用下軸平面框架計算簡圖圖6.3 XX軸框架豎向恒載標準值圖6.4 軸框架豎向活載標準值（用于非抗震組合）屋面活載計入雪荷載、施工和檢修荷載6.3 軸平面框架內(nèi)力計算在豎向荷載（恒載、活載）作用下就規(guī)則的框架的側(cè)移很小，可以忽略不計。豎向荷載作用下框架內(nèi)力采用無側(cè)移的彎矩分配法簡化計算。（1）彎矩分配系數(shù)。（2）固端彎矩a、橫梁固端彎矩（順時針方向為正）b、縱梁偏心引起柱端附加彎矩（3）各節(jié)點不平

37、衡彎矩橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩為通過該節(jié)點的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點處的固端彎矩與通過該節(jié)點的縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據(jù)平衡原則，節(jié)點彎矩的正方向與桿端彎矩相反，一律以逆時針方向為正。（4）內(nèi)力計算軸平面框架恒載標準值作用下彎矩迭代計算見圖6.5，最后彎矩見圖6.6，彎矩圖見圖6.7。軸框架梁恒載標準值作用下彎矩列入表6.1。圖6.5 軸平面框架恒載標準值作用下彎矩迭代計算（單位：kNm）圖6.6 軸平面框架恒載標準值作用下最后彎矩（單位：kNm）圖6.7 軸平面框架恒載標準值作用下彎矩圖（單位：kNm）分別計算三種活荷載組合（1）屋面均布活荷載+屋面施工和檢修荷載+樓面均布活

38、荷載（用于非抗震計算）（2）屋面雪荷載+屋面施工和檢修荷載+樓面均布活荷載（用于非抗震計算）屋面活荷載與屋面雪荷載比較，取大者進行計算。（3）重力活荷載=屋面雪荷載+樓面均布活荷載（用于抗震計算）圖6.8 軸平面框架活載標準值作用下彎矩迭代計算（單位：kNm）（用于非抗震組合）（屋面均布活荷載+屋面施工和檢修荷載+樓面均布活荷載，或屋面雪荷載+屋面施工和檢修荷載+樓面均布活荷載；取屋面活荷載與屋面雪荷載比較，取大者進行計算）圖6.9 軸平面框架活載標準值作用下最后彎矩（單位：kNm）（用于非抗震組合）（屋面均布活荷載+屋面施工和檢修荷載+樓面均布活荷載，或屋面雪荷載+屋面施工和檢修荷載+樓面均

39、布活荷載；取屋面活荷載與屋面雪荷載比較，取大者進行計算）圖6.10 軸平面框架活載標準值作用下彎矩圖（單位：kNm）（用于非抗震組合）（屋面均布活荷載+屋面施工和檢修荷載+樓面均布活荷載，或屋面雪荷載+屋面施工和檢修荷載+樓面均布活荷載；取屋面活荷載與屋面雪荷載比較，取大者進行計算）圖6.11 軸平面框架活載標準值作用下彎矩迭代計算（單位：kNm）（用于抗震組合）（屋面雪荷載+樓面均布活荷載）圖6.12 軸平面框架活載標準值作用下最后彎矩（單位：kNm）（用于抗震組合）（屋面雪荷載+樓面均布活荷載）圖6.13 軸平面框架活載標準值作用下彎矩圖（單位：kNm）（用于抗震組合）（屋面雪荷載+樓面均

40、布活荷載）表6.1 軸框架梁恒載標、活載準值作用下彎矩非抗震組合抗震組合(kNm)(kNm)(kN) (kNm)(kN) (kNm)表6.2 軸框架柱標、活載準值作用下彎矩非抗震組合抗震組合(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)第7章 框架內(nèi)力組合7.1 橫向框架內(nèi)力組合要求根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2010）、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001（2006年版）的規(guī)定列出的荷載效應組合方法。1）承載能力極限狀態(tài)荷載效應的基本組合（1）無地震作用組合（荷載效應基本組合）：對一般框架結(jié)構(gòu)，其荷載效應基本組合設計值取由可變荷載效應控制和由永久荷載效應控制的組合值

41、中的最不利值。 由可變荷載效應控制的組合；僅1個可變荷載： (7.1)多個可變荷載： (7.2) 由永久荷載效應控制的組合 (7.3)式中：永久荷載分項系數(shù)，按表7.1采用；永久荷載標準值Gk計算的荷載效應值；第i個可變荷載的分項系數(shù)；按表7.1采用；按可變荷載標準值Qi計算的荷載效應值；可變荷載Qi的組合值系數(shù)，民用建筑樓面均布活荷載、屋面均布活荷載的組合值系數(shù)；n參與組合的可變荷載數(shù)。（2）結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應和其它荷載效應的基本組合，當僅考慮水平地震作用，應按下式計算： (7.4)式中：S結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設計值，包括組合的彎矩、軸力和剪力設計值；重力荷載分項系數(shù)；水平地震作用分項系數(shù)

42、；風荷載分項系數(shù)；為重力荷載代表值的效應；水平地震作用標準值的效應，尚應乘以相應的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)； 風荷載標準值的效應；風荷載組合值系數(shù)。本設計風荷載不參與地震作用效應組合。表7.1 荷載分項系數(shù)及荷載組合值系數(shù)類型編號組合情況豎向（重力）荷載水平地震作用風荷載無地震作用恒載及活載（活載控制）1.21.400恒載及活載（恒載控制）1.351.4恒載、活載及風載1.21.41.41.0有地震作用重力荷載及水平地震作用1.21.300注：屋面均布活荷載不應與雪荷載同時組合無地震作用時，作用在屋面上的活荷載分兩種情況：a)屋面均布活荷載+屋面施工和檢修荷載；b)雪荷載+屋面施工和檢修荷載。屋面活荷載與屋面雪荷載比較，取大者進行組合。