51.3雙立桿扣件式腳手架計算書

1、WORD整理版扣件式腳手架計算書計算依據(jù)：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20112、建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-20113、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20124、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003、腳手架參數(shù)腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型 48X3腳手架搭設高度H(m)51.3腳手架沿縱向搭設長度L(m)92.2立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿中K距l(xiāng)b(m)0.9內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)24雙立桿受力不均勻系數(shù)Ks0.6、荷載設計腳手板類型竹串片腳手板腳手

2、板自重標準值Gkjb (kN/m 2)0.35腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網(wǎng)自重標準值Gkmw(kN/m )0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值 Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m 2)3裝修腳手架作業(yè)層數(shù)nzj1裝修腳手架荷載標準值 Gkzj (kN/m 2)2地區(qū)浙江杭州市安全網(wǎng)設置半封閉2基本風壓c<0(kN/m )0.3風荷載體型系數(shù)由1.25風壓高度變化系數(shù)次(連墻件、單立桿、1.2, 0.9, 0.7

3、4雙立桿穩(wěn)定性）一、2風荷載標準值詠（kN/m ）（連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性）0.45, 0.34, 0.28計算簡圖:立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm 2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490s縱向水平桿0/ 橫向水平桿范文范例參考指導立桿橫跑注目飄向水平桿在上時，橫向水 平桿上飆向水平桿根戴為不包含 兩債水平桿，如本圖制為2縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.2 和.033+GkjbXb/(n+1)+1.4

4、 G到b/(n+1)=1.2 (便033+0.35 0漫/(2+1)+1.4 3滋9/(2+1 )=1.43kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.033+GkjbXb/(n+1)+GkXb/(n+1)=(0.033+0.35 0.9/(2+1)+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 計算簡圖如下：IJJJ 1500150015001、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1 X.43 1.52=0.32kN m(T =Mbax/W=0.32 X06/4490=71.46N/mm2< 用=205N/mn?滿足要求！2、撓度驗算wax=0.677q'la4/(100EI)=

5、0.677 1.04 15004/(100 206000 M07800)=1.602mmax=1.602mmc 冶 minlJ150, 10= min1500/150, 10 = 10mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1 X.43 1.5=2.35kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1 X.04 1.5=1.71kN四、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知Fi=Rmax=2.35kNq=1.2 &033=0.04kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知 Fl'=Rmax'=1.71kNq'=0

6、.033kN/m235kN2.35KN(1)900彎矩圖（kN m）（T =Mmax/W=0.7 M06/4490=156.35N/mm2w f=205N/mn2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：1.71 kN1.71 kN0 03kN/m（1）900變形圖（mm）wax=1.991mmc冶 minlb/150, 10= min900/150, 10 = 6mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=2.37kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.75扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=2.35/2=1.18kN 4=0.75 *=6kN橫向

7、水平桿：Rmax=2.37kN <c=0.75 8=6kN滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H51.3雙立桿計算高度Hi24腳手架鋼管類型 48X3每米立桿承受結構自重標準值0.129gk(kN/m)立桿靜荷載計算1、立桿承受的結構自重標準值 N G1k單外立桿：NGik=(gk+la沏/2 N.033/h) (H-Hi)=(0.129+1.5 2/2 0.033/1.8) (51.3-24)=4.28kN單內立桿：NGik=4.28kN雙外立桿：NGik=(gk+0.033+la刈/2 0.033/h) HK=(0.129+0.033+1.5 2/2 0.033/1.8) 24=4.

8、56kN雙內立桿：NGS1k=4.56kN2、腳手板的自重標準值N G2k1單外立桿：Ng2k1=(H-H1)/h+1) la H)XGkjbM/2/2=(51.3-24)/1.8+1) 1.5 0 8.35 N/2/2=1.91kN1/2表示腳手板2步1設單內立桿：Ng2k1=1.91kN雙外立桿：Ngs2k產(chǎn)H1/h 將 K>GkjbX1/2/2=24/1.8 1.5 8.9 0.35 1/2/2=1.58kN1/2表示腳手板2步1設雙內立桿：N GS2k1=1.58kN3、欄桿與擋腳板自重標準值N G2k2單外立桿：Ng2k2=(H-H1)/h+1) la GkdbX1/2=(51

9、.3-24)/1.8+1) 1.5 0.14 1/2=1.7kN1/2表示擋腳板2步1設雙外立桿：Ngs2k2=H1/h 將 Gkdb>1/2=24/1.8 1 % 0.14 1/2=1.4kN1/2表示擋腳板2步1設4、圍護材料的自重標準值N G2k3單外立桿：Ng2k3=GkmwNa (H-Hi)=0.01 X51.3-24)=0.41kN雙外立桿：Ngs2k3=GkmwXa Hi=0.01 X.5 24=0.36kN構配件自重標準值Ng2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+Ng2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN單內立桿：NG2k=NG2k1 = 1.91

10、kN雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN雙內立桿：N GS2k=N GS2k1=1.58kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQik=la 招Xnjj>Gkjj+nzj>Gkzj)/2=1.5 0.9 (1 4+1 >2)/2=3.38kN內立桿：NQ1k=3.38kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2>(NG1k+ NG2k)+0.9 K4 NQ1k=1.2 卒.28+4.02)+0.9 X.4 3.38=14.21kN單內立桿：N=1.2>(NG1k+ NG2k)+0.9 K4 NQ

11、1k=1.2 卒.28+1.91)+0.9 X.4 3.38=11.68kN雙外立桿：Ns=1.2 料GS1k+ NGS2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 卒.56+3.34)+0.9 X.4 3.38=13.73kN雙內立桿：Ns=1.2 料GS1k+ NGS2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 卒.56+1.58)+0.9 X.4 3.38=11.62kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數(shù)a0.85鋼絲繩安全系數(shù)k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數(shù)量n5吊環(huán)設置共用卸荷系數(shù)Kf0.8上部增加荷載高度(m)6腳手架卸荷次數(shù)N1第N次卸荷

12、卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離 HS(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離 HS(mm)卸荷點水平間距HL(m)12721320011003第1個吊點與上吊點的水平距離第2個吊點與上吊點的水平距寓鋼絲繩卸荷鋼絲純純卡作法第1次卸荷驗算a=arctan(ls/Hs尸arctan(3000/200)=86.19c2=arctan(ls/Hs尸arctan(3000/1100)=69.86鋼絲繩豎向分力，不均勻系數(shù)Kx取1.5Pi=KfXKxXNXhj(n+i)/(H-Hi) >HL/la=0.8 X.5 11.68

13、 21/(51.3-24) 3/X5=21.56kNP2=KfXKxXNXhj(n+1)/(H-H1) )Hl/1o=0.8 X.5 14.21 21/(51.3-24) 3/X5=26.23kN鋼絲繩軸向拉力T1=P1/sin 1=21.56/sin86.19 =21.61kNT2=P2/sin 2=26.23/sin69.86 =27.94kN卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1, T2=27.94kN繩夾數(shù)量:n=1.667Fg/(2T)=1.667 27.94/(2 15.19)=2個0n=階滿足要求！Pg=kXFg/ a =9X27.94/0.85=295.8kN鋼絲繩最小直徑

14、dmin=(Pg/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊環(huán)最小直徑 dmin=(4A/ 兀1/2=(4 *Fg/(f呼=4><27.94 103/(65 兀 1)j=24mm注：用為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規(guī)范9.7.6每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于65N/mm2第1次卸荷鋼絲繩最小直徑24.32mm,必須拉緊至27.94kN,吊環(huán)最小直徑為24mm。八、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架搭設高度H51.3雙立桿計算高度H124雙立桿受力不均勻系數(shù)Ks0.6立桿計算長度系數(shù)g1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿

15、抗壓強度設計值f(N/mm 2)205立桿截面面積 A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨1、立桿長細比驗算立桿計算長度 b=Kp h=ix 1.5 X 1.8=2.7m長細比人寸i=2.7 便3/15.9=169.81 <210軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度 b=kp h=1.155 x 1.5 x 1.8=3.12m長細比 =/i=3.12 103/15.9=196.13查規(guī)范表A得，小=0.188滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值 N=(1.2 G1k+NG2k)+1.4 NQ1k) )(hx1-H1+(1-Kf) 4H-hx1-hj頂)

16、+max6, (1-Kf)溝頂)/(H-H i)=(1.2 (4.28+4.02)+1.4 3.38) (27-24+(1-0.8) (5K3-27-0)+max6,(1-0.8) 21)/(51.3-24)=7.45kN雙立桿的軸心壓力設計值 Ns=1.2 和GS1k+NGS2k)+N=1.2)(4.56+3.34)+7.45=16.93kN(T =N/(小 A)=7453/(0.188 乂 424)=93.524/mim=205N/mn2滿足要求！(t=KNs/(小 A)=0.6 X 16928.44/(0.188 X 424)=127.42N/mm05N/mrr2滿足要求！組合風荷載作用

17、單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2 )(NGik+NG2k)+0.9 X4 NQik) )(hxi-Hi+(1-Kf) 4H-hxi-hj頂)+max6, (1-Kf)疝頂)/(H-H i)=(i.2 (4.28+4.02)+0.9 i.4 3.38) (27-24+(i-0.8) (5V3-27-0)+max6,(i-0.8) 21)/(51.3-24)=7.21kN雙立桿的軸心壓力設計值 Ns=1.2 和GSik+NGS2k)+N=1.2)(4.56+3.34)+7.21=16.69kN一 一一 / 一 一一 2一一一 / 一一 ，一 ， 一2 ,，一 一 一Mw=0.9 1.4 Mwk=

18、0.9 X 1.4 討ah/10=0.9 %4 0.34 1.5 X.8 /10=0.21kN m(T =N/(小 A)Mw/W=7213.12/(0.188 424)+208254.33/4490=136.87N/mm2< f=205N/mn2滿足要求！2 一 一一一一一2 一 一Mws=0.9 X.4 Mwk=0.9 X 1.4 Hah/10=0.9 K4 8.28 1.5 1.8/10=0.17kN m(t=K(Ns/(|)A)+Mw/W)=0.6 (16688.56/(0.188 424)+170473.68/4490)=148.4N/mnf< f=205N/mn2滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm 2)205連墻件與扣件連接方式雙