324832掛籃計算單修匯總

1、四十里堡特大橋32+48+32m掛籃計算單計算人： 復(fù)核人： 中鐵大橋局集團(tuán)第四工程有限公司技術(shù)咨詢公司目 錄1、橋梁結(jié)構(gòu)形式22、設(shè)計依據(jù)23、設(shè)計基本參數(shù)24、掛籃主要結(jié)構(gòu)25、施工時結(jié)構(gòu)計算35.1、底模計算35.1.1 計算荷載35.1.2 計算模型35.1.3 計算結(jié)果及分析45.2、掛籃主桁計算45.2.1 計算荷載45.2.2 計算模型55.3 計算結(jié)果及分析56、掛籃空載走行計算86.1 掛籃底模計算86.2 掛籃抗傾覆穩(wěn)定性計算9 1、橋梁結(jié)構(gòu)形式32+48+32m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，梁體結(jié)構(gòu)采用單箱單室、斜腹板、變高度、變截面結(jié)構(gòu)，箱梁頂寬13.4m，箱粱底寬5.0至5

2、.5m。箱梁0#、1#塊采用托架施工，邊跨直線段采用滿堂支架現(xiàn)澆施工。其它節(jié)段采用掛籃懸澆施工，采用掛籃懸澆施工的梁段長度分為3.45m(最重為107.14t)。2、設(shè)計依據(jù)(1)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-20013）(2)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）(3)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）3、設(shè)計基本參數(shù)(1)鋼筋砼容重：26KN/m3(2)鋼材的容重：78.5KN/m3(3)木材容重：8.0KN/m3(4)單側(cè)惻模板荷載：12KN/m(5)內(nèi)模板荷載：20KN/m(6)一般鋼材：Q235b(7)焊接鋼板材質(zhì)：Q235b(8)所用銷

3、軸材質(zhì)：Q345(9)精軋螺紋設(shè)計強(qiáng)度：見具體型號給出(10)施工荷載：q1=2.0KN/m2(11)人群荷載：q2=2.0KN/m24、掛籃主要結(jié)構(gòu)為減輕掛籃自重，本掛籃取消了龐大的尾部平衡重或走行錨掛系統(tǒng)。如下圖所示：掛籃結(jié)構(gòu)側(cè)立面示意圖5、施工時結(jié)構(gòu)計算澆注混凝土?xí)r掛籃承受的荷載有懸澆節(jié)段自重、施工荷載、掛籃荷載等。計算模式：1.2掛籃自重+箱粱節(jié)段重量+施工荷載+人群荷載。箱粱最重節(jié)段按130t計算。5.1、底模計算 計算荷載底?？v向分配梁采用桁架，在腹板范圍按間距30cm布置，底板范圍按間距100cm布置?？v向分配梁受力情況：(取首個3.45m節(jié)段(2# 塊)計算)節(jié)段長度（m）節(jié)段

4、重量（t）R1/R2(t/m)R3/R4（t/m）2#3.45107.143.323.83 計算模型 計算程序?yàn)橥ㄓ糜邢拊浖﨧idas6.17。所有桿件均用梁單元模擬。計算模型如下： 計算結(jié)果及分析項目3.45m（2#）前下橫梁2c32b最大下?lián)献冃危╩m）3.45最大組合應(yīng)力（mpa）65.6后下橫梁2I45a最大下?lián)献冃危╩m）2.4最大組合應(yīng)力（mpa）22.0縱梁桁架2c14最大下?lián)献冃危╩m）5.39最大組合應(yīng)力（mpa）112.0吊帶前吊帶L1軸力（t）32.01前吊帶L2軸力（t）0.29后吊帶L2'軸力（t）0.3后吊帶L1'軸力（t）32.27最大應(yīng)力值為1

5、12mpa，均小于均小于Q235b鋼材容許應(yīng)力值140mpa，桿件符合要求。最大撓度值5.39mm，較小，能滿足撓度規(guī)范要求。吊帶均為Q345B鋼，屈服強(qiáng)度為300mpa，吊帶可承受荷載為N=a=300*0.15*0.024=108t,吊帶最大受力為32.27t，則吊帶安全系數(shù)為K108/32.27=3.35。 錨吊帶所用鋼銷為60mm，材質(zhì)為Q345鋼，則鋼銷能承受剪力為：N=n*3.14*602*145/481.96t則安全系數(shù)為K81.96/32.272.54 鋼吊帶局部應(yīng)力計算：在鋼銷連接兩側(cè)貼10mm鋼板，能承受的局部力為：N=300*0.088*0.024+205*0.068*0.

6、01*2=91.24t，則安全系數(shù)為K=91.24/32.27=2.83孔壁承壓：300*0.024*0.06244.64 滿足要求。5.2、掛籃主桁計算 計算荷載1.結(jié)構(gòu)自重，按重力加速度g9.8m/s2考慮，計算模型按簡化桁架的自重的1.2來計算。2.前上橫梁荷載：由上面底模的計算結(jié)果可以得出：R1=32.01t；R20.3t翼緣板和側(cè)模重由前上橫梁和已澆注箱梁分擔(dān)：R3(9.39+8.5)/2=8.945t3.后上橫梁荷載：由上面底模的計算結(jié)果可以得出：R4=0.3t（ 計算模型 計算程序?yàn)橥ㄓ糜邢拊浖﨧idas6.71。所有桿件均用梁單元模擬。計算模型如下：5.3 計算結(jié)果及分析1.

7、組合應(yīng)力圖max98.1mpa 均小于Q235b鋼材容許應(yīng)力值140mpa，桿件符合要求。2.位移圖fmax14.35mm 最大撓度出現(xiàn)在前上橫梁的中部，容許撓度為：5.7m*1/4001mm，不能滿足撓度規(guī)范要求，因此采取在前上橫梁中部貼鋼板，加大剛度。3.主桁軸力圖（主桁桿件均采用絞結(jié)處理）單位t根據(jù)桿件截面校核如下(主桁桿件截面均采用HM450*300)：受拉桿件可以由組合應(yīng)力看出均滿足強(qiáng)度要求。最不利受壓桿件43-44，軸力為65.51t，截面為HM450*300,A=0.01574m2，i0.072，l/i=6.02/0.072=83.6 查0.530N/a=78.52mpa，滿足強(qiáng)

8、度要求。4.主桁桿件高強(qiáng)度螺栓M22連接計算受拉桿件40-42，軸力為69.23t，抗剪連接計算：Nv0.9nP=0.9*1*0.3*15.5=4.185t nN/Nv16.54 則單側(cè)螺栓至少有9個以上。受拉桿件40-44和受壓桿4243，軸力為48.74t，抗剪連接計算：Nv0.9nP=0.9*1*0.3*15.5=4.185t nN/Nv11.65 則單側(cè)螺栓至少有6個以上。受壓桿件43-40，軸力為51.22t，抗剪連接計算：Nv0.9nP=0.9*1*0.3*15.5=4.185t nN/Nv12.24 則單側(cè)螺栓至少有7個以上。受壓桿件43-44，軸力為65.51t，抗剪連接計算：

9、Nv0.9nP=0.9*1*0.3*15.5=4.1855t nN/Nv15.65 則單側(cè)螺栓至少有8個以上。計算時高強(qiáng)螺栓參考等級為8.8s進(jìn)行計算的（預(yù)拉力達(dá)155KN），為保證螺栓達(dá)到1.4的安全系數(shù)，實(shí)際取材時采用性能等級為10.9s的高強(qiáng)螺栓，其預(yù)拉力達(dá)225KN.5.主桁支點(diǎn)反力前支點(diǎn)反力：95.29t，后支點(diǎn)反力：-48.03t6.后錨計算由支點(diǎn)反力計算可知后錨梁受力：Mmax48.03*0.838.43t.m Qmax48.03t后錨梁取2I56a，Wx2.343×103，M=* 2*Wx100.75t.m 安全系數(shù)K=M/Mmax2.62T剪=QmaxS/(Ib)1

10、9.7mpa 強(qiáng)度滿足要求錨桿采用32mm精扎螺紋鋼，級別為JL540,屈服強(qiáng)度為835mpa，吊桿可承受荷載為N=A=835*3.14*322/4=67.12t,錨桿單根最大受力為48.03/2=24.t，則吊桿安全系數(shù)為K67.12/24=2.86、掛籃空載走行計算6.1 掛籃底模計算掛籃空載走行狀態(tài)下，底模結(jié)構(gòu)中的縱梁桁架均只承受結(jié)構(gòu)的自重和外側(cè)模板的荷載，荷載比混凝土澆注狀態(tài)下小，因此不必對底?？v梁桁架進(jìn)行驗(yàn)算。但是對于后下橫梁由原來的4個支點(diǎn)變?yōu)橥鈧?cè)兩個支點(diǎn)，需要對后下橫梁重新計算。計算模型和澆注狀態(tài)一樣。計算結(jié)果如下；1.掛籃底模變形圖最大位移為；fmax1.55cm,滿足要求。2.后下橫梁組合應(yīng)力max34.8mpa 均小于Q235b鋼材容許應(yīng)力值140mpa，桿件符合要求。3.后下橫梁吊帶受力為l22.28t，前下橫梁吊帶受力l20.11t，l11.32t為小于澆注狀態(tài)下荷載，所以不需要驗(yàn)算中上橫梁。6.2 掛籃抗傾覆穩(wěn)定性計算由空載走行計算得l2，l1，l2，利用有限元計算軟件建模計算，計算反力結(jié)果：掛