框架廠房工程高支模施工方案

1、目錄第一章 方案編制依據(jù)2第二章 工程概況2第三章 施工難點(diǎn)及應(yīng)對(duì)措施錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。第四章 高支模支撐方案錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。第五章 高支模驗(yàn)算書(shū)5第六章 高支模施工的安全管理24第七章 高支模施工方法25第八章 監(jiān)測(cè)措施31第九章 高支模施工圖323第一章 方案編制依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB5009-2001）；3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-92）；4、木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GBJ5-88）；5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GBJ17-88）；6、建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB5030

2、0-2001）；7、本工程的建筑、結(jié)構(gòu)施工圖紙；8、建筑施工計(jì)算手冊(cè)（江正榮著）9、模板與腳手架工程施工技術(shù)措施第二章 工程概況2.1工程概述*車(chē)間為單棟獨(dú)立廠房，總建筑面積1506.39，總占地面積598.34。首層層高為9.000米，首層6.000米處局部設(shè)夾層；二層層高10米，二層5米高處局部設(shè)夾層。2.2結(jié)構(gòu)工程概況1本工程基礎(chǔ)為預(yù)應(yīng)力樁承臺(tái)基礎(chǔ)，主體為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。本工程±0.000標(biāo)高相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高15.00米， 2首層梁面結(jié)構(gòu)標(biāo)高為-1.000m，夾層梁板面結(jié)構(gòu)標(biāo)高為5.95m，二層梁板面結(jié)構(gòu)標(biāo)高為8.900m，二層夾層梁板面標(biāo)高為13.95m，屋面梁板面結(jié)構(gòu)標(biāo)高

3、為18.6018.90m。首層夾層樓板厚度為100，梁的最大截面為300×800，柱的最大截面1000×1000；二層樓板厚度為120，二層梁的最大截面為450×1300，柱的最大截面1000×1000；二層夾層樓板厚度為110，梁的最大截面為350×800，柱的最大截面1000×1000；屋面梁的最大截面為900×2000，樓板厚度為120，柱的最大截面900×900，獨(dú)立柱間距（即主梁跨度）為10米。3由于施工圖中大部分承臺(tái)、基礎(chǔ)梁頂面標(biāo)高為-1.00，在施工組織設(shè)計(jì)中的總體施工部署中，在完成承臺(tái)和基礎(chǔ)梁后即進(jìn)

4、行首層大面積回填土施工。一層、二層支模最小高度分別為8.60m、8m，均屬于高支模，尤其是一層模板支撐體系及屋面梁900×2000梁的支設(shè)是本工程的一個(gè)關(guān)鍵，如何安全、牢固、環(huán)保、經(jīng)濟(jì)地解決這一問(wèn)題，是我們的工作重點(diǎn)。 第三章 施工難點(diǎn)及應(yīng)對(duì)措施承臺(tái)基礎(chǔ)梁面標(biāo)高為1.000m，首層層高設(shè)計(jì)為8.900m (AD軸)，無(wú)形中增加了樓層模板支架安裝高度，大大增加了高支模的施工難度和施工安全。同時(shí)由于擬建工程表層土層為回填土，地基承載力較低，無(wú)法滿足高支模架的承載力要求。擬建建筑物梁板跨度較大、梁較高、荷載較重等原因，在澆筑砼施工時(shí)會(huì)出現(xiàn)較大沉降量，對(duì)模板安裝起拱、屋面砼面層標(biāo)高、平整度等

5、較難控制。為確保工程質(zhì)量、降低高支模安全風(fēng)險(xiǎn)和施工難度，采取以下措施方案來(lái)滿足要求：拆除側(cè)模待砼具有一定設(shè)計(jì)強(qiáng)度后就開(kāi)始進(jìn)行地面土方分層回填，分層厚度按照30cm一層進(jìn)行，隨即采取機(jī)械強(qiáng)夯施工，土方回填密實(shí)度必須達(dá)到94（經(jīng)壓實(shí)達(dá)到94密實(shí)度的地基承載力能達(dá)到350Kpa以上），直至回填到地面層底面位置。經(jīng)過(guò)地面先施工處理，高支?；灼秸群偷鼗休d力均滿足了要求，同時(shí)也大大降低了高支撐的高度，降低了高支模的施工難度和風(fēng)險(xiǎn)。第四章 高支模支撐方案4.1 梁模板及支撐架的設(shè)計(jì)4.1.1、 450×1300梁模板及支撐架的設(shè)計(jì)1、梁的底模與側(cè)模均采用18厚九夾板，次龍骨選用80×

6、;100方木，梁底模木方垂直于梁截面支設(shè)，間距為300，主龍骨采用48*3.5鋼管，橫向間距400。側(cè)模背次龍骨木方沿梁高方向布置，間距250，梁側(cè)模用12對(duì)拉螺栓固定，對(duì)拉螺栓沿梁高每400mm設(shè)一道，縱向間距每500mm設(shè)置一道。主梁底采用三排立桿，立桿沿梁寬間距為450，中間的立桿位于梁寬方向的正中位置，梁兩側(cè)的立桿要在梁的截面以外。水平桿間距為1500。3、主梁支撐體系與結(jié)構(gòu)柱連接，并單獨(dú)設(shè)置剪刀撐，保證周邊板、次梁模板及支撐體系拆除后的支撐體系的穩(wěn)定性。4.1.2、 900×2000、900×1600、800×1700梁模板及支撐架的設(shè)計(jì)1、梁的底模與側(cè)

7、模均采用18厚九夾板，次龍骨選用80×100方木，梁底模木方平行于梁截面支設(shè)，間距為200，主龍骨采用48*3.5鋼管，橫向間距400。側(cè)模背次龍骨木方沿梁高方向布置，間距250，梁側(cè)模用16對(duì)拉螺栓固定，對(duì)拉螺栓沿梁高每400mm設(shè)一道，縱向間距每500mm設(shè)置一道。主梁底采用四排立桿，立桿沿梁寬間距為450，中間的立桿位于梁寬方向的正中位置，梁兩側(cè)的立桿要在梁的截面以外。水平桿間距為1500。3、主梁支撐體系與結(jié)構(gòu)柱連接，并單獨(dú)設(shè)置剪刀撐，保證周邊板、次梁模板及支撐體系拆除后的支撐體系的穩(wěn)定性。4.2 首層頂板模板及支撐架的設(shè)計(jì)1、頂板模板采用18厚九夾板，次龍骨選用50

8、5;100方木，間距為400，主龍骨采用48*3.5鋼管，間距800。2、滿堂腳手架支撐體系設(shè)計(jì)為：立桿間距800mm，水平桿每1500mm一道，架體縱橫相連，設(shè)剪刀撐。在腳手架的底端之上200mm，設(shè)縱橫掃地桿。3、次梁及板的模板體系與主梁相對(duì)獨(dú)立，便于模板支撐體系得分批拆除，二層梁板混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)80%開(kāi)始拆除板底、次梁模板及支撐體系，待屋面混凝土澆筑完成拆除二層主梁的支撐體系及模板。4.3 剪刀撐的設(shè)置1）滿堂模板支架四周與中間每隔四排支架立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置。2）模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開(kāi)始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。3）每道剪刀撐寬度不應(yīng)

9、小于4跨，且不小于6米，斜桿與地面的傾角宜在45º60º之間。4）剪刀撐斜桿的接長(zhǎng)宜采用搭接，搭接長(zhǎng)度不應(yīng)小于1米，應(yīng)采用不少于2個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣到桿件端部距離不應(yīng)小于100mm。5）剪刀撐的斜桿與基本構(gòu)架結(jié)構(gòu)桿件之間至少有三道連接，其中斜桿的對(duì)接或搭接接頭部位至少有一道連接。4.4 與豎向構(gòu)件的加固措施混凝土的澆筑順序?yàn)椤跋葷仓Q向混凝土構(gòu)件，再澆筑水平向混凝土構(gòu)件”，因此在澆注梁板混凝土?xí)r，旁邊的豎向構(gòu)件已具備一定的強(qiáng)度，結(jié)合上述情況，支撐體系的連墻件進(jìn)行如下設(shè)置：在靠獨(dú)立大柱子邊上豎向每隔3.0米（與模板支撐體系的水平桿位置相吻合）設(shè)置一個(gè)鋼管柱箍做

10、為鋼管支撐體系的連墻件。4.5 支撐立桿基礎(chǔ)1、由于在完成承臺(tái)和基礎(chǔ)梁后即進(jìn)行首層大面積回填土施工。因此二層梁板下的支撐地面為首層回填土地面，考慮到施工場(chǎng)地地下水位本來(lái)就較高，再加上雨水影響，導(dǎo)致回填土地面承載力下降，確定在回填土上澆筑100厚C15砼墊層，以增加首層回填土地面的承載力。并采取在立桿下墊木方和模板，加大承壓面積。先在土面上墊一塊約500×500寬的舊模板，在舊模板上墊上50×100木方，然后在木方上面架設(shè)腳手架立桿。2、屋面梁板的支撐地面為二層梁板結(jié)構(gòu)。為保證上部荷載的有效傳遞，在澆筑屋面梁板砼前，一、夾層的模板支撐體系暫不拆除，通過(guò)模板支撐體系將上部荷載進(jìn)

11、行傳遞。第五章 高支模驗(yàn)算書(shū)5.1 二層主梁模板驗(yàn)算5.1.1、參數(shù)信息: 1.腳手架參數(shù) 立柱梁跨度方向間距l(xiāng)(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10； 腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設(shè)高度(m):8.60； 梁兩側(cè)立柱間距(m):0.90；承重架支設(shè):1根承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數(shù) 模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.450； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.300； 傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.000； 3.木方參數(shù) 木

12、方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的鋼管類(lèi)型(mm):48×3.5。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80； 梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖 5.1.2、梁底支撐的計(jì)算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計(jì)算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.300×0.6

13、00=19.500 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350×0.600×(2×1.300+0.450)/ 0.450=1.423 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.000+2.000)×0.450×0.600=1.080 kN； 2.木方楞的支撐力計(jì)算 均布荷載 q = 1.2×19.500+1.2×1.423=25.108 kN/m； 集中荷載 P = 1.4×1.080=1.512 kN； 木方計(jì)算

14、簡(jiǎn)圖 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=2.154 kN； N2=8.569 kN； N3=2.154 kN； 木方按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3； I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4； 木方強(qiáng)度計(jì)算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 8.569/0.600=14.282 kN/m； 最大彎距

15、M =0.1ql2= 0.1×14.282×0.600×0.600= 0.514 kN.m； 截面應(yīng)力 = M / W = 0.514×106/133333.3 = 3.856 N/mm2； 木方的計(jì)算強(qiáng)度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計(jì)算： 最大剪力的計(jì)算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.6×14.282×0.600 = 5.142 kN； 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T = 3×5141.527/(2×80.000&#

16、215;100.000) = 0.964 N/mm2； 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! 木方撓度計(jì)算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 最大變形 V= 0.677×11.902×600.0004 /(100×9500.000×666.667×103)=0.165 mm； 木方的最大撓度小于 600.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算 支撐鋼管按照連續(xù)梁的計(jì)算如下 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經(jīng)過(guò)連

17、續(xù)梁的計(jì)算得到： 支座反力 RA = RB=0.416 kN 中間支座最大反力Rmax=11.476； 最大彎矩 Mmax=0.298 kN.m； 最大變形 Vmax=0.142 mm； 截面應(yīng)力 =0.298×106/5080.0=58.610 N/mm2； 支撐鋼管的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 5.1.3、梁底縱向鋼管計(jì)算 縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿。 5.1.4、扣件抗滑移的計(jì)算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載

18、力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中R取最大支座反力，R=11.48 kN； R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 5.1.5、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算: 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =11.476 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.600=1.332 kN；

19、N =11.476+1.332=12.808 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205.00 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表1取值為

20、：1.167 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度：a =0.100 m； 公式(1)的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.203 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ；=12807.819/(0.203×489.000) = 129.024 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 129.0

21、24 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 公式(2)的計(jì)算結(jié)果： 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ；=12807.819/(0.530×489.000) = 49.419 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 49.419 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算 lo = k1

22、k2(h+2a) (3) k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.016 ； 公式(3)的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.016×(1.500+0.100×2) = 2.016 m； Lo/i = 2015.642 / 15.800 = 128.000 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ；=12807.819/(0.406×489.000) = 64.512 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 64.512 N/

23、mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全5.2 屋面層主梁模板驗(yàn)算5.2.1、參數(shù)信息: 梁段信息:900*2000 1.腳手架參數(shù) 立柱梁跨度方向間距l(xiāng)(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10； 腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設(shè)高度(m):8.00； 梁兩側(cè)立柱間距(m):1.40；承重架支設(shè):2根承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數(shù) 模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.900； 混凝土和鋼筋自重(kN

24、/m3):25.000；梁截面高度D(m):2.000； 傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.000； 3.木方參數(shù) 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的鋼管類(lèi)型(mm):48×3.5。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80； 梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖 5.2.2、梁底支撐的計(jì)算 作用于

25、支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計(jì)算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×2.000×0.400=20.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350×0.400×(2×2.000+0.900)/ 0.900=0.762 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.000+2.500)×0.900×0.400=1.620 kN； 2.木方楞的支撐力計(jì)算 均布荷載 q

26、 = 1.2×20.000+1.2×0.762=24.915 kN/m； 集中荷載 P = 1.4×1.620=2.268 kN； 木方計(jì)算簡(jiǎn)圖 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=2.814 kN； N2=9.431 kN； N3=9.620 kN； N4=2.814 kN； 木方按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3； I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 =

27、 666.67 cm4； 木方強(qiáng)度計(jì)算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 9.620/0.400=24.049 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×24.049×0.400×0.400= 0.385 kN.m； 截面應(yīng)力 = M / W = 0.385×106/133333.3 = 2.886 N/mm2； 木方的計(jì)算強(qiáng)度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計(jì)算： 最大剪力的計(jì)算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其

28、中最大剪力: Q = 0.6×24.049×0.400 = 5.772 kN； 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T = 3×5771.760/(2×80.000×100.000) = 1.082 N/mm2； 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! 木方撓度計(jì)算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 最大變形 V= 0.677×20.041×400.0004 /(100×9500.000×666.667×103)=0.055 m

29、m； 木方的最大撓度小于 400.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算 支撐鋼管按照連續(xù)梁的計(jì)算如下 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到： 支座反力 RA = RB=1.169 kN 中間支座最大反力Rmax=12.533； 最大彎矩 Mmax=0.366 kN.m； 最大變形 Vmax=0.325 mm； 截面應(yīng)力 =0.366×106/5080.0=72.090 N/mm2； 支撐鋼管的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 5.2.3、梁底縱向鋼管計(jì)算 縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿。 5.

30、2.4、扣件抗滑移的計(jì)算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中R取最大支座反力，R=12.53 kN； R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 5.2.5、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算: 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N

31、- 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =12.533 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.136×8.000=1.306 kN； N =12.533+1.306=13.838 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205.00 N/mm2； lo

32、 - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表1取值為：1.167 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度：a =0.100 m； 公式(1)的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心

33、受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.203 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ；=13838.185/(0.203×489.000) = 139.404 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 139.404 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 公式(2)的計(jì)算結(jié)果： 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ；=13838.185/(0.530×489.

34、000) = 53.394 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 53.394 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.014 ； 公式(3)的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.014×(1.500+0.100×2) = 2.012 m； Lo/i = 2011.675 / 15.800 = 127.000 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立

35、桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.412 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ；=13838.185/(0.412×489.000) = 68.687 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 68.687 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全5.3首層頂部樓板模板驗(yàn)算5.3.1、參數(shù)信息: 1.腳手架參數(shù) 橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；腳手架搭設(shè)高度(m):8.78； 采用的鋼管(mm

36、):48×3.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數(shù) 模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.200；傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.000； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000； 3.木方參數(shù) 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):400.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度

37、(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元 5.3.2、模板支撐方木的計(jì)算: 方木按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，方木的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3； I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 1.荷載的計(jì)算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.000×0.400×0.200 = 2.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)

38、: q2= 0.350×0.400 = 0.140 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： p1 = (1.000+2.000)×0.800×0.400 = 0.960 kN； 2.強(qiáng)度計(jì)算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 1.2×(2.000 + 0.140) = 2.568 kN/m； 集中荷載 p = 1.4×0.960=1.344 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.344×0.800 /4 + 2.568

39、×0.8002/8 = 0.474 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.344/2 + 2.568×0.800/2 = 1.699 kN ； 截面應(yīng)力 = M / w = 0.474×106/83.333×103 = 5.691 N/mm2； 方木的計(jì)算強(qiáng)度為 5.691 小13.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計(jì)算： 最大剪力的計(jì)算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.800×2.568/2+1.344/2 = 1.699

40、 kN； 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T = 3 ×1699.200/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.510 N/mm2； 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪強(qiáng)度為0.510小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計(jì)算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 2.000+0.140=2.140 kN/m； 集中荷載 p = 0.960 kN； 最大變形 V= 5×2.140×800.0004 /(384×9500.000&#

41、215;4166666.67) + 960.000×800.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.547 mm； 方木的最大撓度 0.547 小于 800.000/250,滿足要求! 5.3.3、木方支撐鋼管計(jì)算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.568×0.800 + 1.344 = 3.398 kN； 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.476 kN.m ；

42、最大變形 Vmax = 0.799 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.307 kN ； 截面應(yīng)力 = 0.476×106/5080.000=93.670 N/mm2 ； 支撐鋼管的計(jì)算強(qiáng)度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.000/150與10 mm,滿足要求! 5.3.4、扣件抗滑移的計(jì)算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值 R= 7.3

43、07 kN； R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 5.3.5、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×8.780 = 1.133 kN； 鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計(jì)人員可根據(jù)情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.200

44、15;0.800×0.800 = 3.200 kN； 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.557 kN； 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.800×0.800 = 1.920 kN； 3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.157 kN； 5.3.6、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算: 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N = 8.157 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定

45、系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計(jì)算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.700； a

46、- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.100 m； 公式(1)的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ；=8156.998/（0.207×489.000） = 80.584 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 80.584 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ；=8156.998/（0.530×489.000） = 31.474 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 31.474 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的