093錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)ppt課件

1、 第一節(jié) 簡(jiǎn)介 第二節(jié) 錨桿支護(hù)原理 第三節(jié) 錨桿支護(hù)類型 第四節(jié) 錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)第三節(jié)第三節(jié) 錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)設(shè)計(jì) 一、工程類比法一、工程類比法 二、理論計(jì)算法二、理論計(jì)算法 三、數(shù)值模擬法三、數(shù)值模擬法 四、錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)系統(tǒng)四、錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)系統(tǒng) 五、錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例五、錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例一、工程類比法一、工程類比法 由于錨噴支護(hù)作用機(jī)理研究尚不完善，錨噴支護(hù)設(shè)計(jì)理論也不成熟。 因此，錨噴設(shè)計(jì)中通常采用工程類比法。 我國(guó)多數(shù)錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)規(guī)范都明確規(guī)定，錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)應(yīng)以工程類比法為主，在必要時(shí)量測(cè)法及解析法為輔。 工程類比法是建立在已有工程支護(hù)設(shè)計(jì)的成功經(jīng)驗(yàn)基礎(chǔ)之上，在圍巖條件、施工條件等各種

2、影響因素基本一致的情況下，根據(jù)工程師的經(jīng)驗(yàn)和判斷能力，選定待建工程錨桿支護(hù)類型及參數(shù)。錨桿支護(hù)參數(shù)錨桿支護(hù)參數(shù) 1. 錨固力 2. 錨桿長(zhǎng)度和直徑 3. 錨桿間距和排距 3. 錨桿的間排距錨桿的間排距 錨桿的間排距要根據(jù)頂板條件決定。一般錨桿的間排距要根據(jù)頂板條件決定。一般間排距取間排距取0.6m、0.7m、0.8m、1.0m。 頂板條件良好，少數(shù)情況下可采用頂板條件良好，少數(shù)情況下可采用1.1m和和1.2m。按照選定的排距錨桿布置可采用正。按照選定的排距錨桿布置可采用正方形、長(zhǎng)方形、五花形等型式，方形、長(zhǎng)方形、五花形等型式， 巷幫錨桿可參照頂板錨桿，適當(dāng)放寬間、巷幫錨桿可參照頂板錨桿，適當(dāng)放

3、寬間、排距。排距。錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范圍巖類別圍巖類別松動(dòng)圈松動(dòng)圈支護(hù)方法支護(hù)方法備注備注小小I穩(wěn)定300二次支護(hù)無(wú)穩(wěn)定期圍巖松動(dòng)圈分類表圍巖松動(dòng)圈分類表煤巷錨桿支護(hù)二、理論計(jì)算法二、理論計(jì)算法 （一按懸吊作用計(jì)算（一按懸吊作用計(jì)算 （二按擠壓加固拱理論計(jì)算（二按擠壓加固拱理論計(jì)算 （三組合梁理論計(jì)算（三組合梁理論計(jì)算（一）（一） 按懸吊理論確定支護(hù)參數(shù)按懸吊理論確定支護(hù)參數(shù) 1錨桿長(zhǎng)度錨桿長(zhǎng)度的計(jì)算公式321LLLLL1錨桿外露長(zhǎng)度，一般L1=0.10.15。端頭錨固型錨桿，L1=墊板厚度+螺母厚度+（0.03-0.05）；全長(zhǎng)錨固錨桿，還要加穹形球體厚度。L2 錨桿有效長(zhǎng)度。L3 錨

4、桿錨固段長(zhǎng)度，一般端錨L3=0.30.4m，由拉拔實(shí)驗(yàn)確定；當(dāng)圍巖松軟時(shí)還要加大。 對(duì)于全長(zhǎng)錨固錨桿，錨桿的有效長(zhǎng)度則為L(zhǎng)2+L3。 當(dāng)直接頂需要懸吊而它們的范圍易于劃定時(shí)，L2應(yīng)大于或等于它們的厚度。 當(dāng)巷道圍巖存在松動(dòng)破碎帶時(shí)，L2應(yīng)大于巷道松動(dòng)破碎區(qū)高度hi，hi可按下式確定：有效長(zhǎng)度有效長(zhǎng)度L2L2的確定方法：的確定方法：100)100(BRMRhi式中，RMR 為CSIR地質(zhì)力學(xué)分級(jí)巖體總評(píng)分； B 為巷道跨度。 有效長(zhǎng)度有效長(zhǎng)度L2L2的確定方法：的確定方法：時(shí)；，當(dāng)32ffBH 一般還可按L2=KH進(jìn)行計(jì)算，H為軟弱巖層厚度或冒落拱厚度），m； K為考慮軟弱巖層變化的安全系數(shù)，一

5、般取1.52。 軟弱巖層H的確定是根據(jù)地質(zhì)資料，實(shí)測(cè)或經(jīng)驗(yàn)估計(jì)，冒落拱高度是按下式估算，即時(shí)。，當(dāng)2245ctan21fHBfH2 2錨桿桿體直徑錨桿桿體直徑tQd52.35 式中， d為錨桿桿體直徑，； Q為錨固力，由拉拔實(shí)驗(yàn)確定，KN； t為桿體材料抗拉強(qiáng)度，MPa。 錨桿桿體直徑根據(jù)桿體承載力與錨固力等強(qiáng)度原則確定，即3 3錨桿間、排距錨桿間、排距 錨桿的間距，排距計(jì)算，通常間、排距相等，錨桿的間距，排距計(jì)算，通常間、排距相等，取為取為a a，并根據(jù)錨桿的錨固力應(yīng)等于或大于被懸吊巖，并根據(jù)錨桿的錨固力應(yīng)等于或大于被懸吊巖石的重量的原則確定，即：石的重量的原則確定，即： 2LKQa式中，巖

6、石重度，KN/m3;K錨桿安全系數(shù)，1.524 4適用適用懸吊作用使用層狀巖、平頂巷道的錨桿支護(hù)。懸吊作用使用層狀巖、平頂巷道的錨桿支護(hù)。煤柱寬度煤柱寬度3m的煤巷錨桿支護(hù)的煤巷錨桿支護(hù)（懸吊作用）（懸吊作用）煤柱寬度煤柱寬度3m的煤巷錨桿支護(hù)的煤巷錨桿支護(hù)（懸吊作用）（懸吊作用） 1巷道兩幫破壞深度C的確定 2巷道頂板破壞高度b的確定 3. 頂板載荷確定 4. 巷幫載荷確定 5. 頂板錨桿支護(hù)參數(shù)的設(shè)計(jì) 6. 幫錨桿支護(hù)參數(shù)的設(shè)計(jì) K，應(yīng)力集中系數(shù)， K= KsKa Ks，與巷道斷面形狀有關(guān)的應(yīng)力集中系數(shù)，按下頁(yè)表選取。 Ka，受臨近工作面采空區(qū)的影響系數(shù)，有下式確定。 X煤柱實(shí)際寬度，對(duì)于

7、兩側(cè)為實(shí)體煤的順槽，取X為100m。 rm老頂單向抗壓強(qiáng)度，MPa； h采高，m； hi直接頂厚度，m； cc被巷道切割的煤層單向抗壓強(qiáng)度，MPa； 巷道上覆巖層的平均容重，kNm3； H巷道理深，m； 煤層傾角，； hc，被巷道切割的煤層厚度，m； l巷道切割煤層巖層的最大寬度(圖2-3-13） 煤層波松比，用實(shí)測(cè)值，在無(wú)實(shí)測(cè)值情況下，按下頁(yè)表確定； 煤層內(nèi)摩擦角()，可由下式確定：2巷道頂板破壞高度b的確定 對(duì)于頂板為均質(zhì)巖層，b值由下式確定 a懸臂巖層的半跨距，其計(jì)算方法如圖2-3-14所示，m； C巷道兩幫破壞深度，m； 側(cè)壓系數(shù)， Ky頂板巖石完整性系數(shù)，可由下式確定。 對(duì)于拱形巷道

8、，b值由下式確定 式中h0巷道高度，m。101104cos00crcryccryKahhhKcab對(duì)于頂板巖層為非均質(zhì)的情況，應(yīng)分層計(jì)算頂板破壞對(duì)于頂板巖層為非均質(zhì)的情況，應(yīng)分層計(jì)算頂板破壞深度。深度。先用式先用式(2-3-4)(2-3-4)計(jì)算頂板最下一層的計(jì)算頂板最下一層的b b值，得值，得b1b1。如果如果b1b1小于該巖層的厚度，則破壞范圍只出現(xiàn)在該層，小于該巖層的厚度，則破壞范圍只出現(xiàn)在該層，即即b bb1b1。如果如果b1b1值大于該巖層的厚度，說(shuō)明破壞范圍還要深入到值大于該巖層的厚度，說(shuō)明破壞范圍還要深入到上一巖層。這時(shí)，應(yīng)把拋物線拱在兩巖層層面處的寬上一巖層。這時(shí)，應(yīng)把拋物線拱

9、在兩巖層層面處的寬度作新的度作新的(a(a十十C)C)值，井代入到式值，井代入到式(2-3-4)(2-3-4)，計(jì)算第二，計(jì)算第二個(gè)巖層的個(gè)巖層的b b值，得值，得b2b2，然后再行判斷。此過(guò)程反復(fù)進(jìn)行，直到第然后再行判斷。此過(guò)程反復(fù)進(jìn)行，直到第n n個(gè)巖層的個(gè)巖層的bnbn值小于該巖層厚度，則頂板巖層的破壞深度值小于該巖層厚度，則頂板巖層的破壞深度b b為為ti巖層厚度，mnnbtttb213. 頂板載荷集度Qr的確定 頂板載荷集度，KN/m 用于傾斜錨桿設(shè)計(jì)的頂板載荷集度，KN/m2cos2arwabKQcryarKHabKQ100012cos24巷幫載荷的確定巷幫載荷的確定巷道兩幫均為煤

10、層時(shí)巷幫載荷集度兩幫既有煤層又有巖層時(shí)的巷幫載荷集度ht巷道切割巖層的總厚度，m。290tan2cossin10001bhHKCQccccas290tan2cossin10001bhhhHKCQctccccas5頂板錨桿支護(hù)參數(shù)的設(shè)計(jì)頂板錨桿支護(hù)參數(shù)的設(shè)計(jì) 當(dāng)頂板破壞高度b0.2m時(shí)，頂板無(wú)須支護(hù); 當(dāng)頂板破壞高度，0.2b1.6m時(shí)； 當(dāng)b1.6m時(shí)，應(yīng)采用帶傾斜錨桿的支護(hù)系統(tǒng)(圖2-3-15) 。當(dāng)頂板破壞高度，當(dāng)頂板破壞高度，0.2b1.6m時(shí)時(shí) a錨桿長(zhǎng)度錨桿長(zhǎng)度lbr 錨桿外露長(zhǎng)度與錨固段長(zhǎng)度之和，一般取錨桿外露長(zhǎng)度與錨固段長(zhǎng)度之和，一般取 0.40.5m。 b錨桿桿體直徑：根據(jù)設(shè)計(jì)

11、錨固力選取錨桿桿體直徑：根據(jù)設(shè)計(jì)錨固力選取 c錨桿排距錨桿排距rrrPDKQN d. 每排錨桿個(gè)數(shù)每排錨桿個(gè)數(shù) 將每排錨桿個(gè)數(shù)將每排錨桿個(gè)數(shù)N取整數(shù)取整數(shù)N，然后在計(jì)算，然后在計(jì)算Dr 如果如果Dr1.2，取，取Dr1.2； 如果如果Dr1.2，從排距系列重取與之最近的排距。，從排距系列重取與之最近的排距。rrrPDKQN rrrKQNPD e. 錨桿支護(hù)形式的確定錨桿支護(hù)形式的確定 當(dāng)Ky 0.751，單體錨桿支護(hù)； 當(dāng)Ky 0.60.75)， 當(dāng)b =0.8m，錨桿鋼筋梁或桁架。 當(dāng)Ky 0.450.6)， 當(dāng)b =0.8m，錨桿鋼筋梁網(wǎng)。 當(dāng)Ky 0.45， 當(dāng)b =0.8m，錨桿W鋼帶

12、網(wǎng)。 當(dāng)Ky 0.45，必須縮小錨桿間距、排距。 錨桿個(gè)數(shù) Dr和N取相應(yīng)系列的整數(shù)。 當(dāng)Dr0.6m，取Dr0.6m。14 . 02rDaN22yrrKDD當(dāng)當(dāng)b b1.6m1.6m時(shí)，采用帶傾斜錨桿的支護(hù)系統(tǒng)時(shí)，采用帶傾斜錨桿的支護(hù)系統(tǒng)a傾斜錨桿長(zhǎng)度傾斜錨桿長(zhǎng)度lbibs傾斜錨桿在破壞范圍的長(zhǎng)度，傾斜錨桿在破壞范圍的長(zhǎng)度，m。當(dāng)當(dāng)lbi2m時(shí)，取時(shí)，取lbi 2m。b鋼帶排距：鋼帶排距：Dr鋼帶排距，鋼帶排距，m；K1安全系數(shù)，取安全系數(shù)，取1.21.5；Pri傾斜錨桿拉拔力，傾斜錨桿拉拔力，kN；傾斜錨桿安裝角與鉛垂方向），一般取傾斜錨桿安裝角與鉛垂方向），一般取3045度度。8 . 0

13、sbiblcos21rirwrPQKDc. 頂板錨桿頂板錨桿 錨桿長(zhǎng)度錨桿長(zhǎng)度lbr h0巷道中高，巷道中高，m。 錨桿間距：錨桿間距： t巖層組合高度，巖層組合高度，t 0.35ab1/2 r巖層內(nèi)摩擦角，度。巖層內(nèi)摩擦角，度。 每排錨桿個(gè)數(shù)每排錨桿個(gè)數(shù) 2 . 0,2 . 0min0hllbibr490tanrbrstlD14 . 02sDaNd. 錨桿支護(hù)形式的確定錨桿支護(hù)形式的確定 當(dāng)Ky 0.61，錨桿+W鋼帶； 當(dāng)Ky 0.450.6)，全長(zhǎng)錨固錨桿W鋼帶網(wǎng) 當(dāng)Ky 0.45，全長(zhǎng)錨固錨桿W鋼帶網(wǎng)，并縮小間距、排距。22yrrKDD 當(dāng)Ky 0.45，必須縮小錨桿間距、排距。 錨桿

14、個(gè)數(shù) Dr和N取相應(yīng)系列的整數(shù)。 當(dāng)DrP3137（四現(xiàn)場(chǎng)施工（四現(xiàn)場(chǎng)施工 工序：工序： 主要工序：打錨桿眼、攪拌樹(shù)脂藥卷、主要工序：打錨桿眼、攪拌樹(shù)脂藥卷、上緊螺母；上緊螺母； 輔助工序：鋪網(wǎng)輔助工序：鋪網(wǎng)/噴射混凝土、安設(shè)鋼噴射混凝土、安設(shè)鋼帶或鋼梁等待藥卷固化等。帶或鋼梁等待藥卷固化等。 鉆孔鉆孔錨桿鉆機(jī)。錨桿鉆機(jī)。 快速安裝快速安裝鉆機(jī)上緊螺母。鉆機(jī)上緊螺母。（五現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)（五現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè) 監(jiān)測(cè)內(nèi)容： （1巷道表面位移； （2巷道圍巖深部位移； （3全長(zhǎng)錨固錨桿的受力分布； （4端部錨桿的荷載大?。?（5錨桿錨固區(qū)內(nèi)、外離層值。（六信息反饋與修改（六信息反饋與修改 根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果及時(shí)對(duì)初始設(shè)計(jì)

15、分析； 錨桿支護(hù)效果好，按初始方案施工； 效果不好，修改設(shè)計(jì)施工監(jiān)測(cè)信息反饋錨桿支護(hù)效果好.第五節(jié)第五節(jié) 錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例 一、小松動(dòng)圈設(shè)計(jì)實(shí)例 二、按懸吊作用計(jì)算錨桿支護(hù)實(shí)例 三、大松動(dòng)圈支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例 四、錨桿桁架支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例一、小松動(dòng)圈設(shè)計(jì)實(shí)例一、小松動(dòng)圈設(shè)計(jì)實(shí)例 雞西礦務(wù)局東海煤礦雞西礦務(wù)局東海煤礦 (一一)工程概況工程概況 東海礦二水平暗斜井，埋深東海礦二水平暗斜井，埋深208m，巷道全長(zhǎng)，巷道全長(zhǎng)912m。該暗斜井?dāng)嗝鏋榘雸A拱型，巷道跨度為。該暗斜井?dāng)嗝鏋榘雸A拱型，巷道跨度為3.4m，掘進(jìn)斷面，掘進(jìn)斷面9.05m 2。 巷道穿過(guò)巖石為砂巖、砂頁(yè)巖和中砂巖，巖石的巷道穿

16、過(guò)巖石為砂巖、砂頁(yè)巖和中砂巖，巖石的平均單軸抗壓強(qiáng)度為平均單軸抗壓強(qiáng)度為42.41MPa。 原設(shè)計(jì)依據(jù)傳統(tǒng)工程類比法確定錨噴支護(hù)，錨桿原設(shè)計(jì)依據(jù)傳統(tǒng)工程類比法確定錨噴支護(hù)，錨桿為為1.6m長(zhǎng)的管縫式錨桿，間排距為長(zhǎng)的管縫式錨桿，間排距為0.8m0.8m，噴厚為噴厚為120mm。一、小松動(dòng)圈設(shè)計(jì)實(shí)例一、小松動(dòng)圈設(shè)計(jì)實(shí)例( (二二) )支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)在同類巷道在同類巷道( (同水平、同巖性同水平、同巖性) )中實(shí)測(cè)圍巖松中實(shí)測(cè)圍巖松動(dòng)圈厚度值動(dòng)圈厚度值LpLp363640cm40cm，為小松動(dòng)圈圍，為小松動(dòng)圈圍巖，依據(jù)圍巖松動(dòng)圈巷道支護(hù)理論采用單巖，依據(jù)圍巖松動(dòng)圈巷道支護(hù)理論采用單一噴射

17、混凝土支護(hù)。一噴射混凝土支護(hù)。噴射混凝土支護(hù)厚度設(shè)計(jì)按上述兩種可能破噴射混凝土支護(hù)厚度設(shè)計(jì)按上述兩種可能破壞方式進(jìn)行計(jì)算，按上述公式進(jìn)行計(jì)算取壞方式進(jìn)行計(jì)算，按上述公式進(jìn)行計(jì)算取其大者，其噴射混凝土支護(hù)厚度按防讓圍其大者，其噴射混凝土支護(hù)厚度按防讓圍巖風(fēng)化確定為巖風(fēng)化確定為100mm100mm。噴射混凝土厚度計(jì)算噴射混凝土厚度計(jì)算 采用噴射混凝土支護(hù)危石時(shí)，噴層厚度太薄會(huì)產(chǎn)生圖4-14(b)所示的“沖切型破壞，噴層與巖面問(wèn)的粘結(jié)力太小會(huì)出現(xiàn)圖4-14(c)所示的“撕開(kāi)型破壞。因此，噴層的厚度可按以下方法確定： （一按“沖切型破壞驗(yàn)算噴層厚度 式中 b噴層厚度，m； G危石重量，一般由工程調(diào)查確

18、定，N； S危石與噴射混凝土接觸面的周長(zhǎng)，m； Rg噴射混凝土的抗剪計(jì)算強(qiáng)度，由施工破壞驗(yàn)算噴層，一般可取Rs(4-6)105PagSRGb 噴射混凝土厚度計(jì)算噴射混凝土厚度計(jì)算 （二按（二按“撕開(kāi)型破壞驗(yàn)算噴層厚度撕開(kāi)型破壞驗(yàn)算噴層厚度 式中式中 b噴層厚度，噴層厚度，m； G危石重量，一般由工程調(diào)查確定，危石重量，一般由工程調(diào)查確定，N； K0巖體抗拉彈性抗力系數(shù)，巖體抗拉彈性抗力系數(shù)，Pa； E噴射混凝土的彈性模量，噴射混凝土的彈性模量，Pa； S危石與噴射混凝土接觸面的周長(zhǎng)，危石與噴射混凝土接觸面的周長(zhǎng)，m； Rn設(shè)計(jì)噴射混凝上的粘結(jié)強(qiáng)度、由試驗(yàn)確定，設(shè)計(jì)噴射混凝上的粘結(jié)強(qiáng)度、由試驗(yàn)確

19、定，一般可取一般可取0.2MPa。 當(dāng)按照上述公式計(jì)算出噴射混凝土的厚度小于當(dāng)按照上述公式計(jì)算出噴射混凝土的厚度小于50mm時(shí)，則為滿足防止圍巖風(fēng)化的要求，對(duì)于噴射時(shí)，則為滿足防止圍巖風(fēng)化的要求，對(duì)于噴射混凝土一般噴厚應(yīng)大于混凝土一般噴厚應(yīng)大于50mm，考慮到地下工程的特，考慮到地下工程的特殊性一般采用噴層厚度為殊性一般采用噴層厚度為80100mm。EKSRGbn07 . 1一、小松動(dòng)圈設(shè)計(jì)實(shí)例一、小松動(dòng)圈設(shè)計(jì)實(shí)例( (三三) )支護(hù)效果支護(hù)效果該暗斜井該暗斜井19861986年施工，使用期間完好，由于年施工，使用期間完好，由于按小松動(dòng)圈圍巖支護(hù)，取消了原來(lái)的錨桿按小松動(dòng)圈圍巖支護(hù)，取消了原來(lái)

20、的錨桿支護(hù)，同時(shí)降低了噴層厚度。據(jù)統(tǒng)計(jì)，僅支護(hù)，同時(shí)降低了噴層厚度。據(jù)統(tǒng)計(jì)，僅節(jié)約錨桿支護(hù)一項(xiàng)，就使巷道成本降低了節(jié)約錨桿支護(hù)一項(xiàng)，就使巷道成本降低了1313，按當(dāng)時(shí)價(jià)格計(jì)算每米節(jié)約，按當(dāng)時(shí)價(jià)格計(jì)算每米節(jié)約191191元，支元，支護(hù)工作量減少了護(hù)工作量減少了5555，每百米巷道節(jié)省了，每百米巷道節(jié)省了1.9l1.9l萬(wàn)元。萬(wàn)元。二、綜放順槽錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例二、綜放順槽錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例 南屯煤礦南屯煤礦13104綜放工作面位于一采區(qū)中上部。綜放工作面位于一采區(qū)中上部。 煤層厚度煤層厚度46.7m，平均，平均5.46m，賦存穩(wěn)定；，賦存穩(wěn)定； 直接頂為淺灰色粉砂巖，厚度直接頂為淺灰色粉砂巖，厚度3

21、5m，泥質(zhì)膠結(jié)；，泥質(zhì)膠結(jié)； 老頂為灰色中砂巖，厚度老頂為灰色中砂巖，厚度68m； 直接底為灰黑色粉砂巖，厚度直接底為灰黑色粉砂巖，厚度2.97.6m； 順槽走向長(zhǎng)度順槽走向長(zhǎng)度1032m。綜放順槽錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例 (一一)圍巖松動(dòng)圈測(cè)試圍巖松動(dòng)圈測(cè)試 實(shí)測(cè)實(shí)測(cè)3上煤層開(kāi)采前靜態(tài)松動(dòng)圈上煤層開(kāi)采前靜態(tài)松動(dòng)圈Lp01.01.1m，采動(dòng)影響期間的最大松動(dòng)圈，采動(dòng)影響期間的最大松動(dòng)圈Lpd1.81.9m。根據(jù)圍巖松動(dòng)圈分類表，采前的。根據(jù)圍巖松動(dòng)圈分類表，采前的3上號(hào)上號(hào)煤層松動(dòng)圈煤層松動(dòng)圈III類一般圍巖，采動(dòng)影響期間為類一般圍巖，采動(dòng)影響期間為IV類一般不穩(wěn)定圍巖。類一般不穩(wěn)定圍巖。 根據(jù)松動(dòng)圈

22、支護(hù)理論采動(dòng)巷道支護(hù)設(shè)計(jì)思想，根據(jù)松動(dòng)圈支護(hù)理論采動(dòng)巷道支護(hù)設(shè)計(jì)思想，該順槽以采動(dòng)影響之前的靜態(tài)松動(dòng)圈該順槽以采動(dòng)影響之前的靜態(tài)松動(dòng)圈Lp1.01.1m為依據(jù)進(jìn)行支護(hù)設(shè)計(jì)。為依據(jù)進(jìn)行支護(hù)設(shè)計(jì)。綜放順槽錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例(二二)錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)1斷面形狀斷面形狀 根據(jù)南屯煤礦綜放工作面回采工藝和設(shè)備布置要求根據(jù)南屯煤礦綜放工作面回采工藝和設(shè)備布置要求，寬度，寬度4.2m、高、高3.6m，凈斷面，凈斷面11.6m2。 2錨桿類型選擇錨桿類型選擇 南屯煤礦南屯煤礦13104綜放順槽錨桿支護(hù)實(shí)踐表明，工作綜放順槽錨桿支護(hù)實(shí)踐表明，工作面一側(cè)的金屬錨桿在工作面回采時(shí)可方便地取出，面一側(cè)的金

23、屬錨桿在工作面回采時(shí)可方便地取出，對(duì)采煤機(jī)回采工藝幾乎無(wú)影響。在順槽中使用金屬對(duì)采煤機(jī)回采工藝幾乎無(wú)影響。在順槽中使用金屬錨桿與竹木錨桿相比，錨固力大民錨固可靠。錨桿與竹木錨桿相比，錨固力大民錨固可靠。 因此，因此，13l 04下順槽錨網(wǎng)支護(hù)使用快硬水泥金屬錨下順槽錨網(wǎng)支護(hù)使用快硬水泥金屬錨桿桿體直徑桿桿體直徑16mm，為保證煤層中錨固的可靠，為保證煤層中錨固的可靠性，錨桿錨固長(zhǎng)度性，錨桿錨固長(zhǎng)度500mm。綜放順槽錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例 (二二)錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì) 3錨桿長(zhǎng)度、間排距錨桿長(zhǎng)度、間排距 按新概念的懸吊理論確定錨桿長(zhǎng)度：按新概念的懸吊理論確定錨桿長(zhǎng)度： L=Lp0 + 0

24、.5m(錨固長(zhǎng)度錨固長(zhǎng)度) + 0.1m(外露長(zhǎng)度外露長(zhǎng)度) = 1.1+0.5+0.1=1.7m 當(dāng)頂板煤層厚度與按懸吊所能確定的錨桿長(zhǎng)度相當(dāng)頂板煤層厚度與按懸吊所能確定的錨桿長(zhǎng)度相當(dāng)時(shí)，如巷道上方頂煤厚度當(dāng)時(shí)，如巷道上方頂煤厚度1.8-2.2m，此時(shí)應(yīng)根，此時(shí)應(yīng)根據(jù)錨固層壓力拱觀點(diǎn)確定錨桿支護(hù)參數(shù)。據(jù)錨固層壓力拱觀點(diǎn)確定錨桿支護(hù)參數(shù)。 間排距：取頂板間距間排距：取頂板間距0.7m、兩幫間距、兩幫間距0.90m；排；排距距0.80m。綜放順槽錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例 (二二)錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì) 4金屬網(wǎng)、鋼帶金屬網(wǎng)、鋼帶 金屬網(wǎng)選用金屬網(wǎng)選用10號(hào)鐵絲編織的經(jīng)緯網(wǎng)，防止煤塊掉號(hào)鐵絲編織

25、的經(jīng)緯網(wǎng)，防止煤塊掉落。落。 鋼帶類型日前主要有兩種類型：一是用鋼板制成鋼帶類型日前主要有兩種類型：一是用鋼板制成的板式，二是用鋼筋焊成的梯子式。前者強(qiáng)度大的板式，二是用鋼筋焊成的梯子式。前者強(qiáng)度大，承載能力強(qiáng)，后者重且輕，加工安裝較為方便，承載能力強(qiáng)，后者重且輕，加工安裝較為方便，考慮該巷道圍巖穩(wěn)定性較好，選用鋼筋梯子式，考慮該巷道圍巖穩(wěn)定性較好，選用鋼筋梯子式鋼帶類型。鋼帶類型。 錨桿布置如圖錨桿布置如圖7-10所示。頂板角部錨桿必須外斜所示。頂板角部錨桿必須外斜至兩幫上方，以防發(fā)生切頂破壞。至兩幫上方，以防發(fā)生切頂破壞。綜放順槽錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例綜放順槽錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例(二二) 錨桿支護(hù)參

26、數(shù)設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)5. 礦壓觀測(cè)礦壓觀測(cè)掘進(jìn)期間，進(jìn)行了錨桿錨固力、松動(dòng)圈、圍巖變形掘進(jìn)期間，進(jìn)行了錨桿錨固力、松動(dòng)圈、圍巖變形及托盤受力觀測(cè)。觀測(cè)表明，錨桿錨固可靠，錨及托盤受力觀測(cè)。觀測(cè)表明，錨桿錨固可靠，錨固力達(dá)到固力達(dá)到4t以上；實(shí)測(cè)松動(dòng)圈數(shù)值與預(yù)測(cè)值相同以上；實(shí)測(cè)松動(dòng)圈數(shù)值與預(yù)測(cè)值相同；掘進(jìn)期間觀測(cè)兩個(gè)月的圍巖變形員僅；掘進(jìn)期間觀測(cè)兩個(gè)月的圍巖變形員僅46mm(因測(cè)點(diǎn)在掘進(jìn)因測(cè)點(diǎn)在掘進(jìn)2d之后于掘進(jìn)機(jī)后面安設(shè)，事實(shí)上之后于掘進(jìn)機(jī)后面安設(shè)，事實(shí)上變形量應(yīng)較觀測(cè)數(shù)值大變形量應(yīng)較觀測(cè)數(shù)值大)，說(shuō)明在該圍巖條件下，說(shuō)明在該圍巖條件下“支護(hù)圍巖處于穩(wěn)定狀態(tài)，滿足順槽在采動(dòng)之前支護(hù)圍巖處于穩(wěn)

27、定狀態(tài)，滿足順槽在采動(dòng)之前的使用要求，達(dá)到了以的使用要求，達(dá)到了以Lp0為基準(zhǔn)的設(shè)計(jì)目標(biāo)。為基準(zhǔn)的設(shè)計(jì)目標(biāo)。 采動(dòng)影響期間，超前工作面2030m架設(shè)單體液壓支柱加強(qiáng)支護(hù)，觀測(cè)到變形增加量20mm小于同等條件下礦用工字鋼架棚支護(hù)的變形量4050mm。按懸吊作用時(shí)計(jì)算不知松動(dòng)圈深度時(shí)按懸吊作用時(shí)計(jì)算不知松動(dòng)圈深度時(shí)） 直接頂粉砂巖單軸抗壓強(qiáng)度為30MPa。m5 . 02 . 422 . 42fBHmmQdt1688.152005052.3552.35m2 . 123. 17 . 0268 . 1502LKQamLLLL3 . 11 . 07 . 05 . 0321L2=1.1m時(shí)，a = 0.98

28、 m三、大松動(dòng)圈巷道支護(hù)三、大松動(dòng)圈巷道支護(hù) 淮南潘三煤礦大松動(dòng)圈復(fù)合型軟巖工程實(shí)例淮南潘三煤礦大松動(dòng)圈復(fù)合型軟巖工程實(shí)例 (一一)工程概況工程概況 西二采區(qū)運(yùn)輸石門，巷道埋深西二采區(qū)運(yùn)輸石門，巷道埋深252m，試驗(yàn)巷道巖，試驗(yàn)巷道巖性為粘土巖、砂質(zhì)質(zhì)粘土巖、細(xì)砂巖及煤線。其性為粘土巖、砂質(zhì)質(zhì)粘土巖、細(xì)砂巖及煤線。其中粘土巖占中粘土巖占50，砂質(zhì)粘土巖占，砂質(zhì)粘土巖占38，細(xì)砂巖及，細(xì)砂巖及煤線占煤線占12。粘土巖單軸抗壓強(qiáng)度。粘土巖單軸抗壓強(qiáng)度15MPa，巖塊，巖塊浸水浸水213h后用手指輕捏即成碎塊；砂質(zhì)粘土強(qiáng)后用手指輕捏即成碎塊；砂質(zhì)粘土強(qiáng)度度17.23MPa，巖塊浸水，巖塊浸水27h用

29、手輕碰崩解成碎用手輕碰崩解成碎塊，碎塊用手搓捻成泥，遇水膨脹性極明顯。塊，碎塊用手搓捻成泥，遇水膨脹性極明顯。三、大松動(dòng)圈巷道支護(hù)三、大松動(dòng)圈巷道支護(hù) 淮南潘三煤礦大松動(dòng)圈復(fù)合型軟巖工程實(shí)例 (一)工程概況 試驗(yàn)段巷道長(zhǎng)度為100m，巷道斷面21.5m 2，三號(hào)交岔點(diǎn)斷面為21.545.0m，最大跨度為9.54m。 該巷道原設(shè)計(jì)為普通錨噴支護(hù)與U型鋼聯(lián)合支護(hù)，錨桿支護(hù)參數(shù)：直徑為16mm，長(zhǎng)度為1.6m的快硬水泥錨桿，間排距為0.7m0.7m，噴射混凝土厚度為100mm；拱形25U型鋼可縮金屬支架設(shè)計(jì)為2架m，支護(hù)成本較高。 （二試驗(yàn)巷道支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)（二試驗(yàn)巷道支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì) 1. 圍巖松動(dòng)圈的

30、測(cè)定圍巖松動(dòng)圈的測(cè)定 2.41-2.65m，V類圍巖。類圍巖。 2. 支護(hù)參數(shù)的確定支護(hù)參數(shù)的確定 (1)支護(hù)形式與斷面形狀的選擇：支護(hù)形式與斷面形狀的選擇： 以錨桿為主體構(gòu)件的錨噴網(wǎng)支護(hù)形成的組合拱，以錨桿為主體構(gòu)件的錨噴網(wǎng)支護(hù)形成的組合拱，具方較高的承載能力和很好的可縮性，能及時(shí)封具方較高的承載能力和很好的可縮性，能及時(shí)封閉同巖進(jìn)行全方位支護(hù)，能夠滿足軟巖支護(hù)的要閉同巖進(jìn)行全方位支護(hù)，能夠滿足軟巖支護(hù)的要求。求。 因此試驗(yàn)巷道采用錨噴網(wǎng)支護(hù)方式，又由于軟巖因此試驗(yàn)巷道采用錨噴網(wǎng)支護(hù)方式，又由于軟巖松動(dòng)圈厚度值較大，故決定采用缺圓拱形巷道斷松動(dòng)圈厚度值較大，故決定采用缺圓拱形巷道斷面。面。

31、（二試驗(yàn)巷道支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)（二試驗(yàn)巷道支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì) 2. 支護(hù)參數(shù)的確定支護(hù)參數(shù)的確定 (1)支護(hù)形式與斷面形狀的選擇。支護(hù)形式與斷面形狀的選擇。 (2)支護(hù)參數(shù)的計(jì)算：支護(hù)參數(shù)的計(jì)算： 錨桿是支護(hù)的主要構(gòu)件，根據(jù)巷道服務(wù)年錨桿是支護(hù)的主要構(gòu)件，根據(jù)巷道服務(wù)年限長(zhǎng)，支護(hù)對(duì)象是限長(zhǎng)，支護(hù)對(duì)象是V類較軟圍巖，選用該礦類較軟圍巖，選用該礦現(xiàn)用的管縫式錨桿。錨稈布置用組合拱理現(xiàn)用的管縫式錨桿。錨稈布置用組合拱理論計(jì)算確定，選取間排距為論計(jì)算確定，選取間排距為0.5m，組合拱，組合拱厚度為厚度為1.2m，則錨桿長(zhǎng)度為，則錨桿長(zhǎng)度為1.8m。 錨桿沿巷道全斷面封閉布置，以形成封閉組合拱，詳見(jiàn)圖6-5。 噴層

32、與鋼筋網(wǎng)只起局部支護(hù)作用。噴射混凝土主要用于封閉圍巖表層，防止圍巖風(fēng)化與潮解；鋼筋網(wǎng)可提高噴層抗彎和抗大變形的能力。 根據(jù)大松動(dòng)圈較軟圍巖地壓大、錨噴變形大、圍巖應(yīng)力調(diào)整期長(zhǎng)的特點(diǎn)，錨噴網(wǎng)支護(hù)必須采用二次復(fù)噴支護(hù)的方法。 二次復(fù)噴支護(hù)二次復(fù)噴支護(hù) 噴層總厚為噴層總厚為120mm120mm，共分三次噴射。為了，共分三次噴射。為了鉆鑿頂部錨桿孔的施工安全，開(kāi)巷后立鉆鑿頂部錨桿孔的施工安全，開(kāi)巷后立即噴即噴30mm30mm混凝土，然后在初噴面上打錨混凝土，然后在初噴面上打錨桿孔、掛網(wǎng)，網(wǎng)距初噴面不大于桿孔、掛網(wǎng)，網(wǎng)距初噴面不大于30mm30mm，安設(shè)好錨桿后再噴安設(shè)好錨桿后再噴50mm50mm混凝土

33、完成第一混凝土完成第一次支護(hù)；然后根據(jù)監(jiān)測(cè)變形情況確定復(fù)次支護(hù)；然后根據(jù)監(jiān)測(cè)變形情況確定復(fù)噴時(shí)間后再?gòu)?fù)噴噴時(shí)間后再?gòu)?fù)噴40mm40mm，達(dá)到設(shè)計(jì)的永久，達(dá)到設(shè)計(jì)的永久支護(hù)噴厚支護(hù)噴厚120mm120mm。 鋼筋選用直徑6.0mm圓鋼，點(diǎn)焊成1625mm1125mm的網(wǎng)片，網(wǎng)格為125mm125mm。 (3)支護(hù)能力估算： 用拉麥公式計(jì)算組合拱的支護(hù)強(qiáng)度，與29U型鋼可縮支護(hù)對(duì)比，相對(duì)安全系數(shù)為2.8。經(jīng)驗(yàn)算組合拱支護(hù)能力大大超過(guò)29U型鋼支架的支護(hù)能力。 (4)試驗(yàn)巷道斷面施工圖如圖6-5所示。 拉麥公式：拉麥公式： 式中，式中，Q2為錨固體強(qiáng)度，取為錨固體強(qiáng)度，取14 MPa; R為巷道凈為

34、巷道凈斷面半徑，為斷面半徑，為2.9 m; b為組合拱厚度，為組合拱厚度，1.2 m 。 P=3.50MPa t取取0.5 m的組合拱承載能力的組合拱承載能力P0.5用下式計(jì)算用下式計(jì)算 P0.5=2RPt = 31.87 KN 與與U型鋼支架對(duì)比的相對(duì)安全系數(shù)型鋼支架對(duì)比的相對(duì)安全系數(shù)n P為為29U型鋼全封閉可縮性支架在巷道軸向長(zhǎng)度型鋼全封閉可縮性支架在巷道軸向長(zhǎng)度0.5 m的承受能力，為的承受能力，為11.26kN。 可知，采用錨網(wǎng)噴聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)的承載能力是可知，采用錨網(wǎng)噴聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)的承載能力是29U型鋼支架承載能力的型鋼支架承載能力的2.8倍，所以這種支護(hù)方倍，所以這種支護(hù)方式在技術(shù)

35、上是可行的。式在技術(shù)上是可行的。 (5)(5)支護(hù)施工的工藝順序：支護(hù)施工的工藝順序： 光面爆破光面爆破清除浮巖清除浮巖沖洗巖面沖洗巖面初噴初噴(20mm) (20mm) 打錨稈打錨稈 鋪鋼筋網(wǎng)鋪鋼筋網(wǎng)安錨安錨桿、壓網(wǎng)桿、壓網(wǎng)復(fù)噴復(fù)噴(50mm)(50mm)完成第一次支護(hù)完成第一次支護(hù)， 埋點(diǎn)進(jìn)行巷道變形的觀測(cè)。埋點(diǎn)進(jìn)行巷道變形的觀測(cè)。 通過(guò)收斂變形觀測(cè)和松動(dòng)圈的測(cè)試確定通過(guò)收斂變形觀測(cè)和松動(dòng)圈的測(cè)試確定，巷道在，巷道在3 3個(gè)月后變形基本趨于穩(wěn)定，巷個(gè)月后變形基本趨于穩(wěn)定，巷道只局部有噴層裂隙發(fā)生，符合預(yù)設(shè)支道只局部有噴層裂隙發(fā)生，符合預(yù)設(shè)支護(hù)的要求，放在護(hù)的要求，放在3 3個(gè)月后對(duì)局部損壞

36、地點(diǎn)個(gè)月后對(duì)局部損壞地點(diǎn)進(jìn)行第二次復(fù)噴到設(shè)計(jì)厚度。進(jìn)行第二次復(fù)噴到設(shè)計(jì)厚度。 (三三)施工質(zhì)量監(jiān)測(cè)施工質(zhì)量監(jiān)測(cè) 施工中及施工后多次抽測(cè)錨桿的錨固力和施工中及施工后多次抽測(cè)錨桿的錨固力和噴層強(qiáng)度，采用錨桿拉力計(jì)抽測(cè)的結(jié)果表噴層強(qiáng)度，采用錨桿拉力計(jì)抽測(cè)的結(jié)果表明錨桿的鋪固力均達(dá)明錨桿的鋪固力均達(dá)40kN以上，符合質(zhì)量以上，符合質(zhì)量要求。要求。 采用采用PQT-1型噴混凝土強(qiáng)度檢測(cè)儀檢測(cè)噴型噴混凝土強(qiáng)度檢測(cè)儀檢測(cè)噴混凝土的強(qiáng)度高于混凝土的強(qiáng)度高于C15，施工質(zhì)量達(dá)到設(shè)計(jì)，施工質(zhì)量達(dá)到設(shè)計(jì)要求。要求。(四四)收斂變形觀測(cè)及二次支護(hù)時(shí)間的確定收斂變形觀測(cè)及二次支護(hù)時(shí)間的確定 收斂變形監(jiān)測(cè)均在巷道掘出后兩

37、天內(nèi)安裝，并開(kāi)始觀測(cè)。變形的測(cè)試結(jié)果如圖6-6。 由圖6-6可以看出，試驗(yàn)巷逐步趨于穩(wěn)定，巷道頂板圍巖應(yīng)力調(diào)整期約為90d，即二次支護(hù)應(yīng)在90d后進(jìn)行。 圖6-6曲線表明底板圍巖在180d左右才能穩(wěn)定下來(lái)。底板圍巖應(yīng)力調(diào)整期長(zhǎng)的原因：一是施工時(shí)有水長(zhǎng)期浸泡，圍巖強(qiáng)度降低，巖石遇水膨脹；二是底板為平底，受力條件較差，因而底鼓變形量較大，變形速度下降遲緩。這說(shuō)明軟巖巷道施工應(yīng)充分重視對(duì)巷道積水的處理，對(duì)底板采用管縫式錨桿、必須對(duì)錨桿中空實(shí)施灌注水泥砂漿。 (五五)技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益 試驗(yàn)段巷道原設(shè)計(jì)采用錨噴加試驗(yàn)段巷道原設(shè)計(jì)采用錨噴加U型鋼棚聯(lián)型鋼棚聯(lián)合支擴(kuò)，單位工程造價(jià)達(dá)合支擴(kuò)，單位工程造

38、價(jià)達(dá)11048元元m，工，工業(yè)件試驗(yàn)采用鉗噴網(wǎng)支護(hù)，單位工程造價(jià)業(yè)件試驗(yàn)采用鉗噴網(wǎng)支護(hù)，單位工程造價(jià)7257元元m；降低工程成本；降低工程成本3791元元m，降，降低約低約34.3，節(jié)約鋼材，節(jié)約鋼材1.4tm。不僅如此。不僅如此，原支護(hù)形式施工巷道平均速度為，原支護(hù)形式施工巷道平均速度為5060m月，而錨噴網(wǎng)支護(hù)平均月成巷速度月，而錨噴網(wǎng)支護(hù)平均月成巷速度120m月，成巷速度提高月，成巷速度提高100以上，降低了工以上，降低了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，提高來(lái)安全性。人的勞動(dòng)強(qiáng)度，提高來(lái)安全性。四、錨桿桁架支護(hù)設(shè)計(jì)實(shí)例 （一工程概況 （二桁架支護(hù)設(shè)計(jì) （三支護(hù)效果（一試驗(yàn)巷道（一試驗(yàn)巷道22514運(yùn)輸順

39、槽地質(zhì)條件運(yùn)輸順槽地質(zhì)條件 郭二莊煤礦二坑五采區(qū)皮帶坡北翼22514高檔普采工作面運(yùn)輸巷。工作面走向長(zhǎng)550m，傾斜長(zhǎng)107m，埋深320m。 該工作面位于邑城背斜中部，受擠壓作用形成一些隱狀正斷層。 煤層柱狀見(jiàn)圖2-6-5。煤層厚平均1.4m，傾角14；煤質(zhì)松軟，幫鼓、底鼓較嚴(yán)重。約0.3m厚炭質(zhì)頁(yè)巖偽頂，含植物化石較多，松散易碎。直接頂為復(fù)合結(jié)構(gòu)，中間夾有煤線，平均厚度1.4m。老頂為中細(xì)砂巖，較堅(jiān)硬，平均厚度約16.4m。直接底為砂質(zhì)泥巖，厚約2.5m。煤層頂板屑弱含水層。 試驗(yàn)巷道圍巖穩(wěn)定性類別見(jiàn)表2-6-6N直接頂厚度和采高的比值；巷道圍巖類別：IIIX護(hù)巷煤柱的寬度，m；H埋深，m

40、；D頂板完整性系數(shù)，以直接頂垮落步距表示，m。（二錨桿桁架支護(hù)設(shè)計(jì)（二錨桿桁架支護(hù)設(shè)計(jì) 巷道斷面形狀為斜矩形，中高2100mm，寬3000mm，掘進(jìn)斷面6.3m2。 錨桿桁架布置見(jiàn)圖2-6-6。 頂板選用樹(shù)脂錨固劑金屬桿體錨桿，兩幫選用竹錨桿。（二錨桿桁架支護(hù)設(shè)計(jì)（二錨桿桁架支護(hù)設(shè)計(jì) 1桁架跨度桁架跨度 當(dāng)巷道寬度一定時(shí)，錨桿桁架的跨度當(dāng)巷道寬度一定時(shí)，錨桿桁架的跨度(指兩指兩個(gè)傾斜錨桿下端之間的距離個(gè)傾斜錨桿下端之間的距離)越小，對(duì)跨度越小，對(duì)跨度范圍內(nèi)頂板巖層支護(hù)的效果越好。范圍內(nèi)頂板巖層支護(hù)的效果越好。 但減小跨度意味著要加大傾斜錨桿的長(zhǎng)度但減小跨度意味著要加大傾斜錨桿的長(zhǎng)度，從而增加打

41、孔的難度；另外，桁架跨度，從而增加打孔的難度；另外，桁架跨度范圍以外的頂板面積增加到一定程度時(shí)，范圍以外的頂板面積增加到一定程度時(shí)，這部分面積的穩(wěn)定性受到影響。這部分面積的穩(wěn)定性受到影響。（二錨桿桁架支護(hù)設(shè)計(jì)（二錨桿桁架支護(hù)設(shè)計(jì) 式中，B巷道寬度，mm； S錨桿桁架跨度，mm； K頂板穩(wěn)定系數(shù)，一般K1020，這里取K10。 計(jì)算的桁架跨度：S2400mm。KBSB2合理跨度：合理跨度：（二錨桿桁架支護(hù)設(shè)計(jì)（二錨桿桁架支護(hù)設(shè)計(jì) 2傾斜錨桿的長(zhǎng)度和傾角傾斜錨桿的長(zhǎng)度和傾角 L = l1+l2+l3 L傾斜錨桿長(zhǎng)度，傾斜錨桿長(zhǎng)度，mm； l1錨桿外貿(mào)長(zhǎng)度，一般取錨桿外貿(mào)長(zhǎng)度，一般取l160mm l2錨桿有效長(zhǎng)度，錨桿有效長(zhǎng)度，mm； l3錨固段長(zhǎng)度，一般取錨固段長(zhǎng)度，一般取l3300mm。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)：l2在水平方向的投影在水平方向的投影X應(yīng)該伸入應(yīng)該伸入到煤體內(nèi)到煤體