燃煤火電廠鍋爐_四管_的高溫腐蝕

1、金屬腐蝕與防護國家重點實驗室支助項目收到初稿:2001203207; 收到修改稿:2001206204作者簡介:齊慧濱, 男,1964年生, 博士, 副教授Tel -mail :huibinqipublic. fhnet. cn. net燃煤火電廠鍋爐“四管”的高溫腐蝕齊慧濱郭英倬何業(yè)東王德仁(北京科技大學(xué)腐蝕與防護中心, 北京市腐蝕、磨蝕與表面技術(shù)重點實驗室北京100083摘要燃煤火電廠鍋爐的高溫腐蝕主要發(fā)生在受熱面的“四管”, 即水冷壁管、過熱器管、再熱器管和省煤器管. 腐蝕的主要類型是硫腐蝕、氯腐蝕、水蒸汽腐蝕和釩腐蝕. 理, 并簡要的介紹了一般防腐蝕措施.

2、 關(guān)鍵詞燃煤火電廠鍋爐高溫腐蝕中圖分類號TG 172. 32文獻標識碼A ( 0222OSION IN BOI L ERSPOWER PLANTSQ I Huibin , GUO Y ingzuo ,HE Y edong ,WAN G Deren(Corrosion and Protection Center , Key L ab. of Corrosion , Erosion and S urf ace Tehcnology of Beijing ,U niversity of Science and Technology Beijing , Beijing 100083ABSTRACT H

3、igh temperature corrosion takes place predominantly on the fired -side of the tubes , including water cooling tubes ,over -heater tubes ,re -heater tubes and coal saver tubes (namely the “four tubes ”,in the boilers in coal fired power plants. The major corrosion forms are sulfidation ,chlo 2ridatio

4、n ,oxidation in water vapour and hot corrosion induced by vanadate. The high temperature corro 2sion processes and mechanisms have been reviewed and the measures for prevention briefly summa 2rized.KE Y WOR DS coal -fired power plants ,boilers ,high temperature corrosion在鍋爐事故中, 受熱面管(水冷壁管、過熱器管、再熱器管、省

5、煤器管, 又稱“四管” 的爆漏損壞事故最為嚴重和常見, 約占鍋爐事故的71. 7%1,2. 火電廠鍋爐的“四管”爆漏引起的非計劃停運時間占機組非計劃停運時間的40%左右, 少發(fā)電量占全部事故少發(fā)電量的50%以上, 是影響發(fā)電機組安全經(jīng)濟運行的主要因素3.鍋爐“四管”所遭受到的腐蝕包括爐管內(nèi)部的水、汽腐蝕和爐管外部的煙氣腐蝕. 由于鍋爐設(shè)備結(jié)構(gòu)材料、運行方式和使用燃料的差別, 煙氣側(cè)腐蝕較為復(fù)雜. 本文將著重介紹鍋爐“四管”的高溫腐蝕.1鍋爐煙氣側(cè)高溫腐蝕111特點及原因火電廠鍋爐的水冷器、過熱器和再熱器的煙氣側(cè)存在的高溫腐蝕與部件工作環(huán)境的溫度、氣體成分、煤質(zhì)成分和煤粒的運動狀況等因素有關(guān),

6、具有腐蝕速度快、腐蝕區(qū)域相對集中以及突發(fā)性的特點.如果煤粉在氣流的作用下, 在貼壁附近燃燒, 使其周圍區(qū)域嚴重缺氧, 形成還原性氣氛, 導(dǎo)致爐內(nèi)腐蝕性氣氛增強. 在含氧量較高的區(qū)域H 2S 的含量較低; 而在含氧量較低且CO 含量較高的區(qū)域H 2S 的含量較高4, 導(dǎo)致嚴重的高溫腐蝕. 當蒸汽溫度高于565時, 燃料灰分中含有較多的S 、V 及堿性物質(zhì)等成分時, 往往在覆蓋有熔鹽或積灰層下的管壁上發(fā)生煙灰腐蝕. 燃料中含有的S 、V 及堿性物質(zhì)越多, 爐管金屬的耐蝕性、耐熱性越差, 腐蝕越易發(fā)生; 管壁溫度越高, 腐蝕越嚴重.飛灰也是造成高溫腐蝕的主要因素2,48, 含有較多未燃盡煤粉的氣流直

7、接沖向受熱管時, 除了造成受熱管附近的溫度增加和形成還原性氣氛外, 還將直接沖刷金屬管壁, 導(dǎo)致磨損和腐蝕的發(fā)生. 由于觀察到產(chǎn)生高溫腐蝕的水冷壁管表面存在疏松的第14卷第2期2002年3月腐蝕科學(xué)與防護技術(shù)Vol 114No 12Mar 12002焦渣及5mm 厚的浮灰層, 也有人認為不存在沖刷磨損, 否則這些表層結(jié)構(gòu)就不應(yīng)存在9.煙氣側(cè)高溫腐蝕還與低熔點的沉積物有關(guān). 文獻10給出了與煙氣側(cè)腐蝕有關(guān)的一些沉積物組元熔點, 重要組元的熔點均在400900范圍內(nèi), 這也是鍋爐“四管”煙氣側(cè)的工作溫度范圍, 當燃料中存在這些組元時就會促進“四管”的高溫腐蝕.鍋爐煙氣側(cè)發(fā)生的高溫腐蝕主要為硫腐蝕、

8、氯腐蝕和釩腐蝕. 112硫腐蝕11211SO 2和SO 3的生成鍋爐燃料普遍含S ,在燃燒過程中S 幾乎都氧化成SO 2, 其中約有67%的SO 2進一步氧化成SO 311,12, SO 2和SO 3結(jié)合, , SO 3能與水蒸汽結(jié)合生成24對受熱面有較強的腐蝕作用.SO 3生成量與鍋爐結(jié)構(gòu)、燃燒室容積熱強度、過?？諝庀禂?shù)及燃料品種等有關(guān). 鍋爐型式不同, 煤的燃燒率不同, 生成SO 2和SO 3的量亦不同. 鏈條爐約70%、煤粉爐約85%90%、旋風(fēng)爐約95%以上的S 燃燒生成SO 2和SO 3. SO 2生成量高, 則SO 3的含量隨之升高. 煙氣中含O 是生成SO 3的基本條件, 含O

9、量越高, SO 3生成量越多. 此外, 管壁溫度對SO 3的形成也有影響, 且煙氣中的飛灰對SO 2氧化能起催化作用, 在700800溫度范圍內(nèi)尤為強烈.硫腐蝕又可分為硫化物型腐蝕和硫酸鹽型腐蝕. 11212硫化物型腐蝕硫化物型腐蝕是由燃煤中的黃鐵礦硫造成的, 其腐蝕過程包括(1 硫的形成; (2 鐵和氧化亞鐵的硫化; (3 硫化亞鐵的氧化. 此外,H 2S 也可直接與管壁金屬反應(yīng). 由于H 2S 是還原性介質(zhì), 比氧化性介質(zhì)更具腐蝕性. H 2S 的濃度越高, 壁溫越高, 腐蝕速度越快. 硫化物型腐蝕持續(xù)發(fā)展的條件是:(1 黃鐵礦顆粒能到達壁面; (2 近壁附近是還原性氣氛; (3 有較高的

10、壁面溫度. 一般認為應(yīng)大于35013.11213硫酸鹽型腐蝕燃用含高S 和堿性物質(zhì)的燃料, 常會在鍋爐的受熱管高溫部位產(chǎn)生這種類型的腐蝕. 腐蝕過程主要有兩種方式:(1 在爐內(nèi)高溫下形成有粘性的堿金屬硫酸鹽M 2SO 4(M =Na , K , 吸收SO 3并與Fe 2O 3或Al 2O 3反應(yīng), 生成低熔點的復(fù)合硫酸鹽(Na , K 3(Fe ,Al (SO 4 3, 文獻14給出了復(fù)合硫酸鹽和一些相關(guān)化合物的熔點. 當Na 3Fe (SO 4 3/K 3Fe (SO 4 3混合物中K 與Na 的摩爾比值在11與41之間時, 熔點最低, 達到55015,16. 管壁表面的Fe 2O 3氧化膜

11、被復(fù)合硫酸鹽熔解破壞, 使管壁繼續(xù)腐蝕. 硫酸鹽型腐蝕主要包括如下反應(yīng):3Na 2SO 4+Fe 2O 3+3SO 32Na 3Fe (SO 4 33K 2SO 4+Fe 2O 3+3SO 32K 3Fe (SO 4 33K 2SO 4+Al 2O 3+3SO 32K 3Al (SO 4 3(2 熔融的焦硫酸鹽參與反應(yīng). 焦硫酸鹽存在的溫度范圍為400590, SO 3含量的影響17. 當3時480, 煙氣側(cè)的腐蝕. , 而硫酸鹽在此溫度分解為不具保護性的金屬氧化物10. 外露的金屬進一步氧化而導(dǎo)致腐蝕加速.3Na 2S 2O 7+Fe 2O 33Na 2SO 4+Fe 2(SO 4 34Na

12、 2S 2O 7+Fe 3O 44(Na 2SO 4 (FeSO 4 +Fe 2(SO 4 3Fe 2(SO 4 3Fe 2O 3+3SO 33Fe +2O 2Fe 3O 4堿金屬硫酸鹽, 特別是M 3Fe (SO 4 3對管壁的腐蝕起主要作用18. 腐蝕過程包括:在金屬表面Fe 2O 3的催化作用下, SO 2轉(zhuǎn)變成SO 3;熔融堿金屬硫酸鹽的形成; 合金中的Fe 、Ni 和Mo 擴散到熔融堿金屬硫酸鹽中,Fe 、Ni 的氧化物在熔鹽表面沉淀; 氧化膜和硫化物層斷裂和剝落, 熔鹽進入斷層中, 熔鹽中的硫化物分解;不斷重復(fù)、步驟.熔融復(fù)合硫酸鹽對腐蝕的影響隨溫度而改變14, 它在550710是

13、穩(wěn)定液態(tài)(熔融狀態(tài) , 小于 550時是固態(tài), 大于710則分解出SO 3 而成正硫酸鹽(Fe 2(SO 4 3和M 2SO 4 . 復(fù)合硫酸鹽在600710腐蝕性最為強烈, 只要有O 2存在, 就可持續(xù)地腐蝕管壁金屬. 其循環(huán)反應(yīng)過程可表示如下:411腐蝕科學(xué)與防護技術(shù)第14卷但也有文獻9對水冷壁管材金屬高溫腐蝕機理和過程提出另一種解釋:由于腐蝕產(chǎn)物的成分中以Fe 2O 3為主, 沒有Fe 3O 4, 所以認為反應(yīng)3FeS +5O 2=Fe 3O 4+3SO 2可能不存在.11214防止硫腐蝕的方法硫腐蝕的起因是SO 3的形成, 防止腐蝕的主要措施應(yīng)是減少導(dǎo)致SO 3生成的因素. 燃料和壁溫

14、因素是不易改變的, 而改進燃煤設(shè)備和燃燒工況可減輕和避免硫腐蝕. 113氯化物型腐蝕燃用高氯化物燃料時, 爐內(nèi)存在氯化物型腐蝕, 燃煤中的氯在燃燒過程中是以NaCl 來的, NaCl 易與H 2O 、SO 2應(yīng), 成Na 2SO 4和HCl 15400600. , 一HCl 存在, 一般應(yīng)0. 35%; 二是近壁處是還原性氣氛, 存在CO 和H 2. 氯化物型腐蝕單獨存在的可能性不大, 主要是HCl 作為一種破壞氧化膜的腐蝕性氣體, 起到加速其它類型腐蝕的作用18. 受熱面處為氧化性氣氛可減輕氯化物型腐蝕19. 114釩腐蝕11411釩腐蝕機理重油中的V 、Na 、S 等元素, 燃燒后會變成V

15、 2O 5、Na 2O 、SO 2等物質(zhì). V 是引起油灰腐蝕的主要成分, 當V 與其它組元化合時, 形成了低熔點化合物20. 這些化合物沉淀于過熱器和再熱器及其緊固件的表面, 呈熔融態(tài)時破壞管壁表面具有保護性的氧化膜, 加快腐蝕速率. 釩腐蝕的機理有多種解釋, 尚無定論.V 的化合物對鍋爐的高溫腐蝕過程起著重要的作用, 腐蝕的程度取決于高溫油灰的成分, 特別是油灰中的V 、Na 化合物的含量. Na 被認為是與釩反應(yīng)生成低熔點化合物的主要元素. 鈉釩酸鹽化合物在534就能熔化. 在高溫下所有的釩化合物均呈熔融狀態(tài), 釩化合物中含堿金屬可促進腐蝕, 加入硫后會進一步促進腐蝕.雖然燃料中V 的濃

16、度相當?shù)? 一般少于300×10-6, 但V 在油灰中會出現(xiàn)濃縮,80%的管壁沉積物中都含有V. 由于濃縮的影響, 很難確定燃料中不會引起腐蝕的安全含V 量. 沉積和濃縮會受到鍋爐操作和設(shè)計及燃料中其它成分的影響. 11412防止釩腐蝕的方法(1 采用提高煙氣流速, 增加吹灰措施;(2 低氧燃燒, 可降低氧濃度, 防止金屬氧化和V 2O 5的生成. 控制管壁溫度, 使其低于開始出現(xiàn)腐蝕的溫度, 將易受釩腐蝕的部件布置于低溫區(qū);(3 在燃料中加入添加劑來提高灰分附著物的熔點, 這類添加劑有MgO 、CaO 等, 它們可以改善附著物的物理和化學(xué)性質(zhì), 使硬的或稠密的附著物變成疏松的顆粒狀

17、, 易于從管壁上脫落, 從而使腐蝕速度降低1/21/3, 但受熱面可能出現(xiàn)堵灰21. 文獻22給出了MgO 和CaO 對沉積物腐蝕性影響的關(guān)系圖22.2、:水蒸汽氧化(、介質(zhì)濃縮腐蝕 、氧211水蒸汽氧化腐蝕當蒸汽過熱溫度在450以上時, 蒸汽與碳鋼發(fā)生反應(yīng)生成Fe 的氧化物, 使管壁減薄. 汽水腐蝕是過熱器受熱面中的主要腐蝕過程, 屬于均勻腐蝕, 一般不很強烈. 大型火力發(fā)電鍋爐的過熱器和再熱器使用的是奧氏體不銹鋼, 在運行一段時間后, 鋼管內(nèi)壁生成具有雙層結(jié)構(gòu)的氧化皮, 外層由Fe 2O 3銹層和Fe 3O 4銹層組成, 內(nèi)層由含F(xiàn)e 、Ni 、Cr 的尖晶石型氧化物組成. 氧化皮生長到一

18、定厚度, 其外層在停爐時會發(fā)生剝落, 并堆積在過熱器管的U 形彎曲部位. 當鍋爐啟動時阻塞了蒸汽的回路, 因而易于發(fā)生因過熱而引起的噴泄事故. 一部分氧化皮飛濺到渦輪葉片上, 成為磨損腐蝕的原因. 這樣的事故往往發(fā)生在蒸汽溫度較高的鍋爐, 在蒸汽溫度較低的鍋爐則幾乎沒有發(fā)生這類事故. 如果鍋爐中O 量較少, 則外層Fe 2O 3銹層消失.當不銹鋼接觸水蒸汽時, 表面生成Cr 的氧化物, 鐵擴散到其缺陷部位而生成氧化鐵; 另一方面, 氧擴散到內(nèi)部而形成內(nèi)氧化層.從動力學(xué)來看, 水蒸汽氧化服從拋物線規(guī)律, 但隨著時間的延長則逐漸偏離該規(guī)律. 在540570時的氧化皮厚度可用下列關(guān)系式表示:Y (m

19、m =3. 59×10-4t (h 1/2氧化皮生長的速度控制步驟是O 和Fe 在內(nèi)層氧化皮中的擴散過程23. 因此, 即使外層剝離掉, 水蒸汽氧化速度也不會快. 212垢下腐蝕3,2427垢下腐蝕是造成鍋爐損壞的另一重要形式, 腐蝕速度快. 目前, 對這種腐蝕發(fā)生的機理尚無統(tǒng)一的認識.一般認為, 當受熱面金屬表面的沉積物中含有氧化鐵和氧化銅等雜質(zhì)時, 這些氧化物電位高, 成為 陰極, 而管壁的電位低, 為陽極. 陽極的Fe不斷溶出, 與氧化鐵和氧化銅發(fā)生反應(yīng).4Fe 2O 3+Fe 3Fe 3O 44CuO +3Fe Fe 3O 4+4Cu也有人認為, 水中的碳酸鹽在鍋爐內(nèi)水解生成

20、NaOH , 或者氯化物(MgCl 2、CaCl 2 水解生成HCl , 使爐水局部濃縮生成濃堿或酸, 破壞Fe 3O 4保護膜, 使管壁金屬局部暴露, 產(chǎn)生腐蝕.還有一種觀點認為溫差是造成水冷壁管向火側(cè)金屬低電位的主要原因, 加之爐水濃縮形成的強電解質(zhì)溶液, 當熱負荷造成金屬保護膜破壞時, 發(fā)生多種形式的電化學(xué)作用而形成垢下腐蝕. 蝕.(1 堿性腐蝕:當爐水呈堿性時, 爐水中含游離NaOH 的濃度較高(p H >13 , 濃縮后會產(chǎn)生強烈的晶間腐蝕. 鍋爐鋼管的金屬本身或者表面膜都可能因形成鐵酸鹽而溶解. 其反應(yīng)式為:Fe +2NaOH =Na 2FeO 2+H 2Fe 3O 4+4N

21、aOH =2NaFeO 2+Na 2FeO 2+2H 2OFeO +2NaOH =Na 2FeO 2+H 2O對于碳素鋼, NaOH 的危險濃度下限為510%, 低于這個濃度, 一般不會產(chǎn)生腐蝕. 如果遇到過熱, 使得熱負荷增大, 管內(nèi)爐水濃縮, 發(fā)生加速腐蝕. 向火側(cè)受熱集中, 附著物較厚, 優(yōu)先受到腐蝕.(2 酸性腐蝕:若爐水呈酸性時, 游離物質(zhì)腐蝕管材, 并放出H , 腐蝕產(chǎn)物在爐水中分解又放出了游離酸使腐蝕得以延續(xù)下去. 其反應(yīng)式為:Fe +2HCl =FeCl 2+H 2FeCl 2+2H 2O =Fe (OH 2+2HCl 上述反應(yīng)形成的氫易于向管壁金屬擴散進入晶界, 與鐵碳化合物

22、反應(yīng)生成CH 4和鐵素體, 造成煙火側(cè)的管壁金屬脫碳. 因CH 4是大分子, 在金屬中擴散系數(shù)低, 聚集在鐵素體晶界上. 當CH 4的壓力足夠大時, 就形成晶界裂紋, 裂紋逐漸擴展, 使鋼的強度嚴重降低, 最終發(fā)生脆斷.文獻28給出了蝕坑內(nèi)離子濃度變化及酸堿性條件轉(zhuǎn)變與蝕坑深度的關(guān)系28. 當覆蓋有多孔性氧化層的金屬表面溶液處于沸騰狀態(tài)時, 溶液便從小孔流向基體金屬表面, 而蒸汽則從大孔逃逸出. 多孔層中的溶液濃度有可能增加幾個數(shù)量級. 在這種情況下, 沸騰熱傳導(dǎo)效應(yīng)使坑內(nèi)形成的稀酸溶液濃度增加. 多孔層沉積物越厚, 這種濃縮作用就發(fā)展得越快.213氧腐蝕當鍋爐給水中殘留有溶解氧和CO 2時,

23、 管壁金屬中的純鐵與雜質(zhì)之間產(chǎn)生電位差, 形成無數(shù)個微小的腐蝕電池. 電極電位低的純鐵為腐蝕電池的陽極, 電極電位高的雜質(zhì)為腐蝕電池的陰極, 陽極鐵失去電子成Fe 2+進入水膜. 同時, 在陰極溶解氧得到電子與水結(jié)合生成OH -,Fe 2+和OH -結(jié)合生成Fe (OH 2, 而Fe (OH 2, 2H 22+O +24Fe (OH 3( 3及其脫水產(chǎn)物Fe 2O 3是紅褐色鐵銹的主要成分. 而文獻27認為Fe 2O 3和Fe (OH 3, 在鍋爐運行氧含量減少時, 作為腐蝕電池的陰極去極化劑, 發(fā)生還原反應(yīng), 生成低價氧化鐵(FeO , 隨著氧含量的增加, 又被氧化成Fe 2O 3, 腐蝕隨

24、之發(fā)生惡性循環(huán).當爐水中同時有O 2和Cl -存在時, 會使腐蝕程度劇烈增強并產(chǎn)生局部點腐蝕, 但水中O 2的溶解度隨Cl -濃度的增加而減少. 214防止水、汽側(cè)腐蝕的方法1控制p H , 鐵素體鋼在酸性溶液中易受到腐蝕, 爐水的p H 介于8. 510之間時, 腐蝕速率最低. 推薦p H 在7. 510的范圍內(nèi);2確保除氧器的正常運行, 使爐水中的氧含量保持在規(guī)定的范圍內(nèi);3保證連續(xù)排污、定期排污, 及時除去水中的固形物;4加強鍋爐受熱面管的化學(xué)監(jiān)督和金屬監(jiān)督工作.3結(jié)語火電廠鍋爐的“四管”高溫腐蝕類型主要為硫腐蝕、氯腐蝕、水蒸汽腐蝕和釩腐蝕, 但并不限于這幾種, 而且腐蝕的過程也是多種類

25、型腐蝕互相影響、共同作用的結(jié)果. 已有對鍋爐“四管”用鋼高溫腐蝕過程的研究多出于“四管”爆漏后所進行的事故分析, 實驗室模擬試驗有過文獻報道29, 但系統(tǒng)研究鍋爐“四管”高溫腐蝕機理的工作卻開展得不充分, 實驗室模擬試驗的評定方法也少見研究. 這顯然不利于深入系統(tǒng)地研究鍋爐的高溫腐蝕問題, 更不利于做好鍋爐的高溫防腐蝕工作, 因此亟待加強這方面的工作.(下轉(zhuǎn)第119頁 Fe +Fe +H 2O O 2FeO 、Fe 3O 4nH 2O 、Fe 2O 3等以上腐蝕反應(yīng)所需的O 在循環(huán)冷卻水通過涼水塔時不斷地得到補充, 加之冷卻水的p H 值為69, 正是O 作為陰極去極化劑的適當條件, 使得腐蝕

26、過程能持續(xù)地進行下去.在腐蝕過程中,O 去極化生成的氫氧根易與亞鐵離子生成氫氧化亞鐵. 氫氧化亞鐵溶解在溶液中直至達到飽和, 然后在距陽極區(qū)不遠的地方呈固體析出. 亞鐵化合物的外層被溶解氧氧化成高鐵化合物, 如Fe (OH 3、FeOOH 等. 高鐵化合物比亞鐵化合物難溶得多, 因而也在距陽極區(qū)不遠的地方析出. 于是又有一些亞鐵離于通過沉淀的Fe OH FeOOH 層擴散出來, 子, Fe (OH 3或FeOOH , 其擴散速度要比O 通過沉淀層向金屬表面擴散速度大得多. 因此, 腐蝕過程實際上是一個不斷起作用的氧濃差電池, 其結(jié)果是在陽極區(qū)形成的小蝕坑很快就被天蓬狀的腐蝕產(chǎn)物所覆蓋, 這種覆

27、蓋物就是在換熱管外壁形成的大大小小的鼓包, 通常稱之為結(jié)核. 在結(jié)核下面就是蝕坑, 往往是上面結(jié)核越大, 下面的蝕坑越深, 直至最后出現(xiàn)穿孔.在冷卻水系統(tǒng)中, 金屬腐蝕的決定因素是水質(zhì)是否穩(wěn)定, 也就是在金屬水界面上能否生成一層不透性的完整保護膜, 包括鈍化膜、有機吸附膜和薄垢等. 當金屬表面無有效保護膜時, 其腐蝕速度取決于溶解氧向金屬表而的擴散速度. 另外, 影響冷卻水對金屬腐蝕還包括其它些因素:進入水中的無機酸、硫化物、二氧化硫等直接影響水的p H 值; 溶解性固形物, 特別是氯化物和硫酸鹽含量的增加, 會加劇腐蝕; 水中懸浮物和油污的增加會引起局部積污, 使保護膜不易生成或形成濃差電池

28、, 產(chǎn)生坑點腐蝕; 各部位操作溫度和水流速不同也會形成溫差和濃差電池, 產(chǎn)生局部腐蝕等. 綜上所述, 可以認為造成高壓水冷器E5014:硫的存在也會有3由于該高壓水冷器已更換新的換熱管, 因此為保證其長期安全運行, 必須采取相應(yīng)的防腐措施. 可從兩方面著手:一是控制循環(huán)水中O 的含量, 保證水質(zhì)穩(wěn)定, 而投入合適的緩蝕劑是有效和比較經(jīng)濟的防護措施; 二是提高換熱管的防腐性, 對換熱管外壁進行表面防護層處理, 如化學(xué)鍍Ni -P 、鍍Zn 、鍍Al 等; 另外針對高壓水冷器的結(jié)構(gòu)情況, 也可采取陰極保護措施. 參考文獻:1勝利石油化工總廠煉油廠1煉油廠設(shè)備的腐蝕與防腐1北京:石油工業(yè)出版社,1978. 502中國石油化工總公司石油化工規(guī)劃院. 煉油廠設(shè)備加熱爐設(shè)設(shè)手冊(第四分篇:煉油廠的腐蝕與防腐 (內(nèi)部發(fā)行 ,19861130(上接第116頁參考文獻:1趙旺初. 鍋爐技術(shù),1996, (6 :142吳含蘊, 盧爾康. 中國電力,1995, (5 :263李鳳瑞, 池作和等. 鍋爐技術(shù),1998, (10 :254趙晴川. 華東電力,1998, (7 :105李俊. 化工設(shè)備與防腐蝕,1998, (3 :476深迫紀夫著, 樂海南譯. 鍋爐技術(shù),1989, (10 :257成德芳. 浙江電力,1997, (4 :178吳