高層建筑外腳手架懸挑腳手架搭拆施工方案

1、“逸水鼎城”二期工程工程腳手架搭拆施工方案四川省第十三建筑有限公司“逸水鼎城”二期項目部2011年7月腳手架搭拆施工方案目 錄第一章 工程概況3第二章 腳手架設計5第三章 施工方案7第四章 質量安全保證措施10第五章 計算書12一、 懸挑式（型鋼）扣件鋼管腳手架計算12二、 鋼管腳手架“鋼絲繩”卸荷計算24三、 型鋼懸挑卸料平臺計算34 附圖 01、02、03、04、05、06、07、08第一章 工程概況第一節(jié)、編制依據(jù)1、 “逸水鼎城”二期工程施工合同；2、 深圳機械院建筑設計有限公司設計的施工圖紙及圖紙會審紀要；3、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）；4、 建

2、筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-91）；5、 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；第二節(jié)、方案說明 1、方案中的計算書選取外架中最不利荷載位置進行組合。施工時一棟建筑中不同部位的腳手架做法，應按最不利位置的組合結果實施。2、外腳手架施工時，除參照本專項方案執(zhí)行外，還應參考總體施工方案和有關施工及驗收規(guī)范并遵守其相關規(guī)定。3、本方案應與建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）等規(guī)范配合使用。第三節(jié)、工程概況1、工程簡介：建設單位：珠海市同裕房地產(chǎn)開發(fā)有限公司設計單位：深圳機械院建筑設計有限公司監(jiān)理單位：珠海市工程監(jiān)理有限公司2、本工程位于珠海市香洲區(qū)前山、廣珠公

3、路東北、南溪村東側，占地面積97720.32m2，五棟（1#、2#、3#、10#、11#）高層，地下一層，地上二十五至三十一層，建筑面積11萬m2，建筑總高度99.9m，首層4.755.957.35m，二層3.04.055.05.35 ，三層3.054.0m,標準層3.0m，頂層3.05m。3、大樓配套設施齊全，設計美觀，塔樓使用功能是住宅樓，而裙樓使用功能是商鋪。4、主樓部分腳手架根據(jù)結構不同的高度及形狀，擬分不同的高度段進行調整搭設（另附簡圖）；外墻腳手架采用雙排懸挑扣件式鋼管腳手架。主樓腳手架搭設總高度為83m102.8m，為減少腳手架對懸挑工字鋼的壓力，采用分段卸荷載裝設，在主樓腳手架

4、中每隔八層樓面裝設鋼絲繩吊拉卸荷（另附簡圖）。5、裙樓外立面造型簡單，腳手架高度17.4m，采用雙排扣件式鋼管落地腳手架搭設，并高出樓面不少于1.5m。第四節(jié)、腳手架工程特點 1、本工程屬于搭設總高度大于95m的高層建筑外腳手架。2、建筑外形轉折、收口較多；腳手架搭設時應注意遵照規(guī)范處理好拐角處的構造做法。3、根據(jù)甲方要求及工程特點，對五棟（1#、2#、3#、10#、11#）高層分別擬在建筑6F、3F、6F、2F、5F樓面用16號工字鋼對腳手架進行懸挑搭設，共作兩次懸挑，第二次分別在18F、15F、16F、17F、18F進行懸挑，根據(jù)設計計算腳手架按構造要求搭設的獨立高度不得超過30米，30米

5、以上的腳手架荷載必須由鋼絲繩承擔，為保險起見，本工程在30米以下的部分也采用鋼絲繩卸載，每8層卸載一次。第五節(jié)、組織機構圖組織機構根據(jù)本工程的規(guī)模，我單位將設立腳手架管理組織機構（如下圖）：管理組織機構圖第二章 腳手架設計第一節(jié)、設計和材料選用 1、腳手架設計懸挑腳手架：工字鋼（+10號或12號槽鋼）+腳手架立桿+卸荷鋼絲繩+大橫桿、小橫桿+剪刀撐、橫向斜撐+腳手板+全封閉密目式安全網(wǎng)+水平安全等網(wǎng)。卸荷：用鋼絲繩，分段卸荷。2、材料選用（1）架體：483.0鋼管及其配套扣件。（2）附墻：483.0鋼管。（3）防護安全網(wǎng)：符合安全規(guī)格及檢測標準的密目式阻燃安全網(wǎng)。安全網(wǎng)要求履行報驗手續(xù)，提供產(chǎn)

6、品合格證。（4）字鋼16號，19、14鋼絲繩。（5）防護欄桿：483.0鋼管。（6）其它：鋼腳手板（每塊質量不大于30kg）或竹腳手架。作業(yè)層腳手板必須滿鋪及牢固固定。第二節(jié)、設計數(shù)據(jù)和要求根據(jù)本工程建筑特點及腳手架的受力計算，設計有關腳手架的搭設數(shù)據(jù)：1、架體設計數(shù)據(jù)（1）腳手架形式：單立桿雙排架。（2）內(nèi)側立桿離結構面的距離：300mm。（3）立桿縱距：1500mm；立桿排距：800mm。立桿底座要采用配套底座連接。（4）大橫桿間距：1800mm。（5）小橫桿間距：1500mm。（6）懸挑工字鋼間距：1500mm；卸料平臺下為1000mm。（7）斜拉鋼絲繩間距：800。（8）掃地桿：距地（

7、樓）面高度200mm。（9）斜道、欄桿配件：欄桿上皮高1200mm，下部居中位置設中欄桿一道，擋腳板高度180mm。（10）剪刀撐：在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置。斜桿與地面的傾角在45600之間，每5到7根立桿一道。剪刀撐搭接長度為1m，應等距離采用3只旋轉扣件鎖緊。（11）連墻件：水平間距每5根立桿（4.5m）、豎直方向每層（層高3m）或不大于兩個歩距設置；連墻件的布置外形為菱形布置（上下錯開）。（12）防護欄桿：間距600，靠排柵外側與外側大橫桿相間設置。（13）卸荷：1#樓計劃在五層結構面上懸挑工字鋼，并用鋼絲繩拉懸挑鋼梁，在十層、十五層、二十層、二十五層各卸載一次；2#、3#樓計

8、劃在三層結構面上懸挑，并用鋼絲繩拉懸挑鋼梁，在八層、十三層、十八層、二十三層各卸載一次；10#樓計劃在二層結構面懸挑一道工字鋼，并用鋼絲繩拉懸挑鋼梁，在七層、十二層、十七層、二十二層、二十六層各卸載一次；11#樓計劃在四層懸挑一道工字鋼，并用鋼絲繩拉懸挑鋼梁，在九層、十四層、十九層、二十四層、二十八層各卸載一次；（14）卸料平臺、電梯井內(nèi)支架的搭設及卸荷詳見附圖。2、施工設計要求（1）作業(yè)層腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)固。（2）鋼腳手板設置在二根縱向水平桿支撐上，并將腳手板二端用鐵線與其可靠固定，嚴防傾翻。（3）在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止側向滑動。（4）大橫桿及小橫桿均采

9、用直角扣件直接扣在立桿上。3、注意事項作業(yè)層施工時盡量避免上下同一垂直線上作業(yè)，以減小施工荷載及保證安全。腳手架上荷載不允許超過規(guī)范的要求（3.0KN/m2）。卸料平臺允許最大荷載為2.0 KN/m2。4、安全防護棚在建筑物出入口及機械設備擺設處搭設6m寬、6m高鋼管雙層安全防護棚，以確保周邊材料、機械設備和人員通行安全。第三章 施工方案第一節(jié)、施工順序外腳手架的搭設順序：預埋件安裝安裝工字鋼（安裝小型槽鋼）或直接安裝立桿隨即與縱向水平桿扣緊裝小橫桿并與立桿扣緊安裝第一步大橫桿（與二個立桿扣緊）安裝第一步小橫桿安裝第二步大橫桿安裝第二步小橫桿架設臨時斜撐桿（上端與第二步大橫桿扣緊，在裝設兩道連

10、墻桿后可拆除）安裝第三、四步大橫桿和小橫桿、連墻桿架設剪刀撐滿掛安全網(wǎng)鋪腳手板和擋腳板驗收使用。第二節(jié)、施工準備 1、施工負責人按經(jīng)審批的施工組織設計或專項方案中有關腳手架的要求，向架設和使用人員進行技術交底。2、按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）8.1.18.1.5條的規(guī)定和施工組織設計的要求對鋼管、扣件、腳手板、安全網(wǎng)等進行檢查驗收，不合格的產(chǎn)品不得使用。3、腳手架搭設前，宜先對腳手架基礎進行檢查驗收。4、將檢查合格的構配件按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。5、施工前，檢查擬搭設腳手架附件架空線路邊線與腳手架外側邊緣的距離是否符合施工現(xiàn)場臨

11、時用電安全技術規(guī)范（JGJ46-2005）的要求。如有小于安全距離的情形，須采取措施加以處理（例如遷移電桿或采絕緣防護等）。注意上下斜道的搭設時，不可將斜道搭設在有外電線路的一側。6、腳手架搭設前，對腳手架作業(yè)人員進行崗前培訓考核和健康檢查，對考核不合格及體檢不合格的（不適宜高空作業(yè)）人員，不準上崗。同時必須提供架子工的資格證、上崗證等資質證明材料。7、清理搭設場地雜物，注意現(xiàn)場干凈整齊。第三節(jié)、搭設作業(yè) 1、腳手架搭設作業(yè)時，不允許在同一垂直直線上同時作業(yè)。每層腳手架搭設時必須嚴格控制好每立桿鋼管的垂直度。2、立桿的連接，采用專用對接扣件進行連接，豎向相鄰鋼管上下接頭要錯開，錯位的高差不少于

12、500mm，且不在同一橋域內(nèi)。水平鋼管接頭左右相鄰鋼管也要錯開，且不在同一跨內(nèi)。剪刀撐的縱向接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，采用不少于2只旋轉扣件鎖緊，端部扣件蓋板的邊緣扣至桿端距離不應小于10cm。3、腳手架的連接構件在安裝好后要檢查是否到位，其中桿件的連接點位置是否正確、牢固，避雷連接是否有效，如發(fā)現(xiàn)有質量問題應及時處理。4、鋼管橫、縱、立柱搭設時宜采用麻繩進行牽拉做臨時定位，防止用手扶定位，操作時手動脫落。5、腳手架鋼管上嚴禁打孔。嚴禁不同直徑的鋼管混雜使用。腳手架使用期間，嚴禁拆除主結點處的橫向水平桿、連墻件。卸料時，各構配件嚴禁拋擲至地面。6、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設

13、高度不應超過相鄰連墻件以上二步。結構施工時，腳手架外立桿比作業(yè)面高出2米以上，外側采用密目式阻燃安全網(wǎng)密封圍護。7、斜拉鋼絲繩必須設在腳手架的主節(jié)點處（即立桿、大橫桿、小橫桿交點處），鋼絲繩要繞過大橫桿底部兜緊。8、在型鋼上立第一根立桿時，至少兩人配合，立好立桿后，迅速綁設掃地桿，防止立桿傾倒。9、外腳手架的搭設要沿建筑物外墻四周連通并密封，當特殊情況未能連通而確需有一定高低差距時，在斷口的端頭應設護身欄桿；如需要在某個地方留設出入口、門洞而不能密封時，則必須用橫向支撐加固。10、在建筑物的安全通道出入口、井架出料口，應搭設安全防護棚。11、每天作業(yè)完成或遇臨時停工嚴禁留有手尾。上班操作時必須

14、檢查前期工作是否完成然后才能正常進行操作。12、腳手架搭設完畢后須定期進行檢查和維護，清理雜物并做好記錄，發(fā)現(xiàn)有松落等現(xiàn)象應及時進行修理。第四節(jié)、搭設要求 1、嚴禁不同規(guī)格的鋼管和配件混合使用。2、架體安裝應自一端向另一端延伸，不得相對進行。搭完一步架后，應按規(guī)范要求檢查調整水平、垂直度。3、臨時支撐、水平桿、加固桿、剪刀撐等桿件應隨架體的安裝及時設置。4、連墻扣件的螺栓擰緊力矩宜為4560N.m。5、搭設完畢后必須經(jīng)過工地自檢和通過公司工程部的驗收，并經(jīng)監(jiān)理等有關單位的聯(lián)合驗收合格后，方可投入使用。嚴禁未經(jīng)驗收合格即投入使用。第五節(jié)、檢查驗收每搭設完10米高度或三層高度后和在作業(yè)層施加荷載前

15、應進行驗收。第一次驗收由工程部組織，項目部參與，此后由項目部組織，工程部監(jiān)督檢查。檢查驗收的具體標準參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）有關規(guī)定：除按規(guī)范進行常規(guī)檢查外，應重點對以下部分進行檢查：1、立桿基腳：受力處穩(wěn)定。2、連墻件：是否按設計的數(shù)據(jù)布置剛性連墻體。3、腳手架施加荷載：是否超過施工組織設計中的極限荷載。4、轉角連接：是否封閉連接，形成整體。5、安全網(wǎng)：是否與腳手架收緊。第六節(jié)、拆除方案 1、外腳手架拆除前的準備工作 （1）全面檢查外墻、裝飾等有關工序并經(jīng)建設單位、監(jiān)理公司檢查驗收合格。 （2）全面檢查腳手架

16、扣件連接、連墻體、支撐體系是否符合構造要求；根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，報建設、監(jiān)理單位批準。 （3）根據(jù)拆除的范圍設置臨時警戒線，掛警示牌，安排專人看守。防止非作業(yè)人員進入作業(yè)區(qū)域內(nèi)。 （4）清理干凈腳手架架上的雜物和地上的障礙物。 （5）拆除腳手架前，應先關閉建筑物的門窗，對可能碰撞的部位做必要的保護。有關部分道路或路口要封閉，并掛警示牌。 （6）由施工技術負責人對拆除作業(yè)人員進行技術交底。2、拆除順序拆除總原則：自上而下逐層進行，先裝的后拆，后裝的先拆，嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除時，高差不應大于2步。具體順序可按下列方式進行：安全網(wǎng)擋腳板腳手板扶手或欄桿逐步剪刀撐

17、小橫桿大橫桿立桿。3.拆除方法和要求（1）附在外墻上的安全網(wǎng)，要逐步先行拆卸。腳手板拆除前要先清除垃圾雜物，拆除時要向外傾，防止雜物墜落打破門窗玻璃。（2）拆卸的材料不得超負荷的堆放在架體或平臺上，螺栓要放入工具袋，鋼管、橋板要用鋼絲繩綁好，采用塔吊或人工緩慢傳遞下來。傳遞人員位置要錯開，不能同時在一條直線上操作。短料及螺栓等可使用井架降落，嚴禁從高空拋擲物料落地。（3）不許同一垂直線上下同時作業(yè)，操作層施工荷載不得大于2.7KN/m2。（4）當腳手架拆至下部最后一根立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置設立臨時支撐桿加固后，再拆除連墻件。（5）當腳手架分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架

18、二端，應設置連墻件、橫向斜撐加固（具體做法見建筑扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）中的6.4.2條第4款和6.6.3條的1、2款）。（6）拆除后運至地面的構配件，應及時檢查、整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格碼堆存放。第四章 質量安全保證措施第一節(jié)、質量保證措施 1、外腳手架搭設和拆除時，必須嚴格按有關操作規(guī)范進行施工，搭設后必須經(jīng)驗收合格并掛牌方可使用。2、腳手架搭設必須由專業(yè)工人負責搭設，禁止非本工種人員私自搭設與拆除。搭設時，必須帶工具袋，戴好安全帽和安全帶，嚴禁穿拖鞋、赤腳或穿硬底鞋，嚴禁酒后作業(yè)。3、認真控制好立桿的垂直度。搭設采用的連接與加固構件，在安裝好后要檢查是否連

19、接到位，如發(fā)現(xiàn)質量問題應及時處理。4、搭設應從下往上進行，嚴禁超前操作或上下同時進行。鋼管橫、縱立桿搭設時應采用麻繩進行牽拉做臨時定位，防止用手定位，操作時手松脫落。5、腳手架在使用過程中設專職保養(yǎng)工，并定期進行檢查，清理雜物并做好記錄，發(fā)現(xiàn)有松落現(xiàn)象時應及時進行修理，并做好防火工作。6、搭設操作時，當天的作業(yè)應當天完成。上班操作時必須檢查前期工作是否完成好后才能正常進行操作。第二節(jié)、安全保證措施 1、實行班前安全技術交底，將每天作業(yè)的內(nèi)容、安全注意事項講明。2、合理安排班組作業(yè)時間，采用輪班制的辦法，避免加班施工，減小工人的勞動強度，降低作業(yè)安全風險。3、每天開工前，觀察每一位作業(yè)人員的身體

20、、精神狀況。對上崗前有喝酒及熬夜、感冒等精神狀態(tài)欠佳的作業(yè)人員，禁止上崗。4、安排專職安全員，配帶小型廣播在工地巡查，發(fā)現(xiàn)異常情況，及時提醒注意和排除安全隱患。5、腳手架搭拆人員必須符合特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則（GB5036）和建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-91）的規(guī)定。6、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。7、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，嚴禁超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。8、當有六級和六級以上大風和霧、雨、雷電天氣，應停止腳手架搭設和拆除作業(yè)。雨后上架作業(yè)應有防滑措施。9、腳手架使用期間，嚴禁拆除

21、主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿、連墻件等桿件。10、在腳手架上進行電焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。11、避雷措施：（1）接地電阻不大于10。（2）腳手架避雷利用主體防雷引下線：每三層按腳手架的水平連續(xù)長度不超過50m設置一個引下點。（3）腳手架與主體防雷引下線間可采用直徑不少于12mm的圓鋼或厚度不少于4mm的扁鋼連接。（4）引下點處的腳手架的鋼管連接時應將接觸表面的油漆及氧化層清除，使露金屬光澤，并涂以中性凡士林。（5）圓鋼或扁鋼與豎向鋼管的連接，可采用跨接。（6）腳手架的接地、避雷方案執(zhí)行建筑防雷設計規(guī)范（GB50057-94）；腳手架的接地、避雷安裝須符合建筑電氣工程施工質

22、量驗收規(guī)范（GB50503-2002）的有關規(guī)定。須符合施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范（JGJ46-2005）的有關規(guī)定。12、腳手架的防電措施，按施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范（JGJ46-2005）的有關規(guī)定執(zhí)行。13、自頂層作業(yè)層的腳手板往下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。14、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。第五章 計算書第一部分 懸挑式（型鋼）扣件鋼管腳手架計算第一節(jié)、荷載計算一、施工荷載查規(guī)范可得1、 腳手架立桿承受自重：gk1=0.1248KN/m22、 腳手板自重：gk2=0.3 KN

23、/m23、 安全防護自重：gk3=0.14 KN/m；安全網(wǎng)自重：gk4=0.005 KN/m24、 施工荷載：qk=2 KN/m25、 風荷載： k=0.7zs o，其中珠海地區(qū)基本風壓 o=0.75 KN/m2，z=0.74，s=1.3=1.30.5=0.65(為擋風系數(shù)，全封閉腳手架本方案中按0.5考慮) k=0.7zs o=0.70.740.650.75=0.253 KN/m2第二節(jié)、桿件驗算一、小橫桿的計算1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=2

24、0.81.5/(2+1) =0.800 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 0.8 = 1.324 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.3240.8/3 = 0.353 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.356 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.356106/4490=79.342 N/mm

25、2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =79.342 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 969.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105 107

26、800) = 0.794 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.794 = 0.802 mm；小橫桿的最大撓度為 0.802 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！ 二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136

27、kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1max=0.080.1361.52+0.100.7471.52 =0.192 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1361.52-0.1170.7471.52 =-0.227 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.192106,0.227106)

28、/4490=50.557 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 50.557 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.533 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.11315004/(1002.06105107800)+0.9900.53315004/(1002.06105107800) = 1.379 mm；大橫桿的最大撓度 1.379 mm 小于

29、大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！第三節(jié)、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；腳手板的自重標準值:

30、P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.2=1.972 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 第四節(jié)、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8024.00 = 3.661；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 N

31、G2= 0.3131.5(0.8+0.3)/2 = 3.218 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.14131.5/2 = 1.365 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.524 = 0.18 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.424 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.81.52/2 = 2.4 kN；風荷載標準值按照

32、以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.75 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.65；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.750.740.65 = 0.253 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.28.424+ 1.42.4= 13.468 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+

33、0.851.4NQ = 1.28.424+ 0.851.42.4= 12.964 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2511.5 1.82/10 = 0.145 kN.m；第五節(jié)、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13.468 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,

34、由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 13468/(0.186489)=148.075 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 148.075 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.964 kN；計算

35、立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 12964/(0.186489)+146045.308/5080 = 171.282

36、 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 171.282N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！第六節(jié)、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.253 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 5.738 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 10.738 k

37、N；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 10.738 Ru15.518KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=15.518kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)

38、受力的單肢抗剪強度，按混凝土結構設計規(guī)范10.9.8 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 D=(155184/(3.142502) 1/2=14.1mm；實際拉環(huán)選用直徑D=16mm 的HPB235的鋼筋制作即可。第十一節(jié)、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R =1.049 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為: 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D

39、=1049.4944/(3.142502)1/2 =3.655 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.049kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.27N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 1049.494/(3.142201.27)=13.152

40、mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=1.049kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下:混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 33.332kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于115.26 kN 大于錨固力 N=33.3

41、3 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第二部分 鋼管腳手架“鋼絲繩”卸荷計算鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架 安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為24米，立桿采用單立桿。第一節(jié)、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷載

42、的設計值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1max=0.080.1361.52+0.100.7471.52 =0.192 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1361.52-0.1170.7471.52 =-0.227 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.192106,0.227106)/4490=50

43、.557 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 50.557 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.533 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.11315004/(1002.06105107800)+0.9900.53315004/(1002.06105107800) = 1.379 mm；大橫桿的最大撓度 1.379 mm 小于 大橫桿的最大容許

44、撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！第二節(jié)、小橫桿的計算:1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=20.81.5/(2+1) =0.800 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 0.8 = 1.324 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kN.m；

45、集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.3240.8/3 = 0.353 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.356 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.356106/4490=79.342 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =79.342 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm

46、；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 969.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105 107800) = 0.794 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.794 = 0.802 mm；小橫桿的最大撓度為 0.802 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！第三節(jié)、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑

47、承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.2=1.972 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!