塔吊基礎方案與對策

1、. v施工總承包工程施工總承包工程塔吊基礎設計方案塔吊基礎設計方案編制人：編制人： 審核人審核人: 審批人：審批人： 中建三局集團中建三局集團 XX施工總承包工程項目部施工總承包工程項目部2015 年年 10 月月 05 日日目 錄第 1 章編制說明及依據(jù).11.1 編制說明 .11.2 適用 X 圍 .11.3 編制依據(jù) .1第 2 章工程概況 .22.1 工程所在位置、場地及其周邊環(huán)境情況 .22.2 工程總體概況.22.30.00 標高、自然地面標高及其相互關系 .3第 3 章塔吊選型與布置.43.1 塔吊選型與現(xiàn)場布置原則 .43.2 塔吊選型 .43.3 塔吊基礎定位.83.4 塔吊

2、性能參數(shù).83.5 本工程巖土體分析與評價.103.6 塔吊基礎開挖深度附近地質(zhì)分析.103.7 塔吊基礎承臺的配筋 .11第 4 章塔吊基礎施工順序與方法.124.1 塔吊基礎施工準備 .124.2 塔吊基礎施工流程 .124.3 塔吊基礎施工控制要點.124.4 塔吊基礎防水、散水做法.134.5 塔吊基礎施工質(zhì)量保證措施 .134.6 塔吊基礎施工安全注意事項 .13. v4.7 塔吊基礎施工技術注意事項 .14附錄 1：塔吊基礎計算書.151.TC7525 塔吊基礎計算書.15附錄 2：塔吊基礎附圖 .25. v第第1章章編制說明及依據(jù)編制說明及依據(jù)1.1 編制說明編制說明本方案為工程

3、塔吊基礎設計及施工專項方案，塔吊的安裝和拆除另行編制專項方案。1.2 適用適用X圍圍根據(jù)本工程的施工組織設計及施工部署并結合本工程現(xiàn)有招標圖紙及場地情況，我司布置 2 臺塔吊，并自編號為 9*、10*。本方案適用于該 2 臺塔吊基礎設計，下文將選取其中 TC7525（臂長 75m）、TC6016（臂長 50m）進行基礎設計說明。1.3 編制依據(jù)編制依據(jù)（1）本工程招標圖紙（2）基坑支護工程巖土工程勘察（3）建筑地基基礎設計規(guī) X（GB50072011）（4）混凝土結構設計規(guī) X（GB500102010）（5）建筑樁基技術規(guī) X（JGJ94-2008）（6）建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ33-

4、2012）（7）國家標準現(xiàn)行建筑機械規(guī) X 大全（中國建筑，1994）（8）塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程（JGJ/T187-2009）（9）建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī) X（GB502022002(2011 版)）（10）TC7525 塔式起重機安裝使用說明書本方案有未說明或未明確的地方以有關規(guī) X、圖集或當?shù)卣嘘P文件規(guī)定為準。. v第第2章章工程概況工程概況2.1 工程所在位置、場地及其周邊環(huán)境情況工程所在位置、場地及其周邊環(huán)境情況圖 1：項目地理位置2.2 工程總體概況工程總體概況2.2.1 項目總體概述表一項目內(nèi)容項目名稱建設單位施工圖設計監(jiān)理單位詳勘單位建筑功能2.2.2 工

5、程建設設計概況表二建筑性質(zhì)公共建筑（商業(yè)性辦公）建筑面積79940層數(shù)地上 34 層/地下 3 層建筑高度161.85m設計使用年限50 年結構類型框架核心筒結構建筑工程等級一級抗震設防烈度7 度屋面防水等級一級地下防水等級一級防火設計建筑類別一類高層建筑建筑防火等級一級地下室單層建筑面積約 9000裙樓/標準層單層建筑面積約 2500/1600標準層高4.35m最大層高6.70m（負一層）. v2.3 0.00 標高、自然地面標高及其相互關系標高、自然地面標高及其相互關系本工程采用黃海高程，0.000 為室內(nèi)首層地面標高,相當于黃海高程標高+5.500m。 . v第第3章章塔吊選型與布置塔吊

6、選型與布置3.1 塔吊選型與現(xiàn)場布置原則塔吊選型與現(xiàn)場布置原則（1）滿足現(xiàn)場需要；（2）根據(jù)施工部署與安排，滿足塔樓和地下室施工階段的吊裝要求；（3）群塔施工的要求；（4）保證塔吊安裝、拆卸的方便及塔吊安全的需要；（5）機械使用效率、現(xiàn)場供電條件；3.2 塔吊選型塔吊選型考慮鋼結構吊裝，根據(jù)施工部署在塔樓部署一臺 TC7525 型號塔吊。經(jīng)計算能滿足施工需求(詳見備注 3 塔吊吊重工況分析)，塔吊部署情況詳見下表：表三部位型號臂長最大吊重初次安裝高度最終安裝高度塔樓TC7525（9*塔吊）75m12t39m182m備注：1、塔吊初次安裝高度=地下室高度+起吊高度，由于沒有附墻，塔吊初次安裝高度

7、必須小于塔吊自立高度。所選用的 TC7525 塔吊塔身參數(shù)為寬度 2 m*2m*3m,自立高度 54m。塔樓塔吊（9*）初次安裝高度=14.7+24=38.7m，取 39m。為了錯開塔吊安裝高度，9*初始安裝高度為 39m，已考慮群塔作業(yè)，避開香融地塊已安裝塔吊高度。圖 2：塔吊安裝高度立面關系圖2、塔吊最終安裝高度=建筑高度+地下室高度+起吊高度塔樓塔吊（9*）最終安裝高度=161.85+14.7+12=180.3m 取 182m,安裝五道附墻塔吊最大安裝高度可達 186.3m，滿足要求。3、塔吊吊重工況分析考慮塔吊吊裝性能及構件運輸要求，塔樓鋼柱分段主要為兩層一節(jié)，局部一層一節(jié)，最大長度

8、11.85m，最大單重 4.4t。塔樓鋼柱編號及分段示意圖如下：塔樓鋼柱編號圖. vGZ-1/GZ-2/GZ-5/GZ-6/GZ-9/GZ-10/GZ-14GZ-3/GZ-4/GZ-11GZ-7/GZ-8/GZ-15GZ-12a/GZ-13a（首層結束） ；GZ-12/GZ-13（首層開始）GZ-16a/GZ-16b（首層結束） ；GZ-16（首層開始）（3）吊裝工況分析. v塔樓鋼柱主要由帶翼緣箱型柱及圓管柱組成，鋼柱主要為一層一節(jié)，少量米重較輕的鋼柱分為兩層一節(jié)，局部地下室鋼柱分為一層兩節(jié)，分段位置大部分為高于樓層面 1.2 米處，局部因吊重等因素位于樓層面 2.2 米，鋼構件經(jīng)分段后均在

9、吊裝 X 圍內(nèi)，滿足吊裝要求。4、塔吊附著圖 3：塔吊說明書上 TC7525 附墻示意圖圖 4：塔吊平面布置示意圖3.3 塔吊基礎定位塔吊基礎定位塔吊定位遵循能滿足現(xiàn)場吊裝需要，對施工區(qū)域全覆蓋，盡量避免吊運死角，同時兼顧塔吊安裝、拆除方便、吊運安全及及保證塔吊使用效率等原則。本工程塔吊穿過的區(qū)域避開塔樓主體結構，塔吊標準節(jié)處于承臺中心，與承臺對中。塔吊詳細定位見附錄 2 中附圖 2。3.4 塔吊性能參數(shù)塔吊性能參數(shù)3.4.1TC7525 性能參數(shù)3.4.1.1TC7525 塔吊基本參數(shù)3.4.1.2TC7525 塔吊起重性能3.5 本工程巖土體分析與評價本工程巖土體分析與評價根據(jù)本工程場地區(qū)

10、域地質(zhì)資料、地質(zhì)調(diào)查及勘探鉆孔揭露，場地內(nèi)地層自上而下依次為：第四系人工填土層、第四系海相沉積層、第四系沖洪積地層以及第四系殘積層。下伏基巖為加里東期混合花崗巖巖。場地地層巖性分述如下：。根據(jù)最新地質(zhì)勘察報告，鉆探揭露場地內(nèi)地層自上而下為人工填土層、第四系全新統(tǒng)海積層、第四系全新統(tǒng)沖洪積層、第四系中更新統(tǒng)殘積層、燕山期侵入巖所組成，各地層具體分布如下表：場地地層分布 表四序號土層名稱土層厚度（m）土層情況描述1含粘性土砂0.67.2m淺黃、灰白、黃白色，稍密狀態(tài)，局部中密。以中砂為主，部分為粗砂，成分以石英為主不均勻含較多粘性土。2含砂粘性土0.87.5m（5）：黃、灰白、黃白色?？伤軤顟B(tài)，含

11、砂約5%25%不等，切面稍有光澤、干強度中等。. v3砂質(zhì)粘性土1.512.4m褐紅、褐黃、黃白色，濕、可塑硬塑狀態(tài)。4全風化混合花崗巖1.118.8m褐黃、灰黃色。原巖結構基本破壞，但尚可辨認，裂隙極發(fā)育，礦物除石英外已風化成砂土狀，遇水易軟化、崩解，合金可鉆進。5強風化混合花崗巖（砂礫狀）5.0023.100m灰褐色、褐黃色，大部分礦物已風化變質(zhì)，巖芯呈砂礫狀。屬軟巖，巖體極破碎，巖體基本質(zhì)量等級屬級。該層全場地均有分布，揭露層厚5.0023.100m，平均 15.46m；層頂標高-31.36-22.28m，層頂埋深 27.5036.50m。6土狀強風化混合花崗巖0.923.1m灰黃色、褐

12、黃色。節(jié)理裂隙極發(fā)育，巖芯呈砂土狀，泡水易軟化崩解，風化不均勻，局部夾塊狀強風化，手可掰開。3.6 塔吊基礎開挖深度附近地質(zhì)分析塔吊基礎開挖深度附近地質(zhì)分析根據(jù)本工程巖土工程詳細勘察報告中勘探點平面配置圖，9*塔吊附近塔吊基礎主要受力層為，塔吊基礎受力層為含沙粘性土，其地基承載力特征值為 fa=160kpa。經(jīng)計算，地基承載力足夠大，故塔吊可采用天然基礎。根據(jù) TC7525 塔吊說明書，9*塔吊基礎承臺尺寸取 7000 mm7000 mm1600mm，因塔吊尺寸大于承臺間距，故塔吊基礎與 CT2 和 CT2c 兩個承臺一起開挖并澆筑成整體，可提高塔吊基礎穩(wěn)定性，確定承臺 CT2、CT2a 尺寸

13、均為4600mm3200mm，承臺 CT2 開挖深度為 1.0m，承臺 CT2c 開挖深度為 1.3m?；A頂面標高為-14.7m，平地下室底板頂面，塔吊基礎混凝土采用 C40P10 砼。3.7 塔吊基礎承臺的配筋塔吊基礎承臺的配筋塔吊基礎配筋按照塔吊使用說明書要求配置，詳見塔吊基礎配筋圖。9*塔吊 TC7525 承臺基礎底筋采用雙層雙向 C20130；架立筋 C12500，面筋配置按當?shù)装迕娼钆浣盥蚀笥谒趸A面筋時取底板面筋，否則按塔吊說明書上配置面筋，經(jīng)分析，底板面筋取 C25200。. v第第4章章塔吊基礎施工順序與方法塔吊基礎施工順序與方法4.1 塔吊基礎施工準備塔吊基礎施工準備塔吊

14、基礎施工所需要的材料如鋼筋、標磚、水泥、砂等提前做好進場準備，并在塔吊基礎施工前兩天所有材料全部進場，同時應做好材料性能檢測試驗，混凝土澆筑前，應提前聯(lián)系好攪拌站，并做好對天氣情況的收集工作，嚴禁在臺風及雨天澆筑混凝土，同時對混凝土配合比應嚴格控制，保證塔吊基礎混凝土強度等級,同時混凝土抗?jié)B等級與其相連底板及承臺一致。4.2 塔吊基礎施工流程塔吊基礎施工流程按照平面布置圖進行塔吊基礎的定位。施工流程:測量放線基坑清槽墊層、找平層施工砌筑磚胎模、抹灰防水施工防水保護層綁扎底鋼筋安放馬鐙、預埋件綁扎面鋼筋澆筑混凝土養(yǎng)護。4.3 塔吊基礎施工控制要點塔吊基礎施工控制要點1）因塔吊基礎兼做地下室結構底

15、板，基礎下部防水施工嚴格按照設計、規(guī) X 及方案要求施工。2）在防水保護層上標記預埋件位置，確保預埋件的定位準確。3）綁扎塔吊基礎底部鋼筋，安放馬蹬、預埋件（預埋件外緣與墊層上的標記的正方形重合）。預埋件檐口水平度控制在 1，達到要求后將馬鐙、預埋件點焊好，以免由于后面工序的操作，改變了已經(jīng)調(diào)整好的水平度。要求現(xiàn)場工長（或機電工長）在綁扎鋼筋時，應提前通知塔吊租賃單位相關人員進場，進行前期的各項準備工作。4）綁扎塔吊基礎上部鋼筋。施工質(zhì)量管理部門必須做好過程控制、施工記錄、質(zhì)量驗收等工作。5）測量人員再次測試預埋件的水平度，水平度必須控制在規(guī)定的 X 圍以內(nèi)，作好測量記錄。6）澆筑混凝土振搗密

16、實，施工人員在此過程中必須隨時監(jiān)測預埋件檐口水平度，如有變化，要隨時進行調(diào)整，確保塔吊預埋件檐口水平?；炷敛坏猛粋€方向澆筑，以免動搖預埋件。同時要求，澆筑混凝土時塔吊租賃單位負責人旁站監(jiān)督，以防混凝土在振搗時預埋件移位。. v7）當混凝土強度達到 80以上時（以同條件養(yǎng)護下的標準試塊強度報告為準），需經(jīng)質(zhì)量、安全部門驗收合格后方能進行塔吊安裝。根據(jù)實際需要，TC7525 塔吊基礎采用 3 天早強劑。4.4 塔吊基礎防水塔吊基礎防水、散水、散水做法做法塔吊基礎防水做法詳?shù)叵率业装宸浪龇āＳ捎谒趸A頂面與結構底板頂面平齊，所以對塔吊基礎與結構底板間進行防水處理。在塔吊基礎與結構底板基礎處，

17、在結構底板底面以上 50cm 處，水平設置 3003mm 止水鋼板一道，一半埋入塔吊基礎承臺中，另一半埋入結構底板內(nèi)。由于塔吊基礎面不能泡水，防止預埋件銹蝕，采取塔吊基礎面高出底板面 5cm，基礎面由中心點向四周以 2%坡度放坡。詳見附錄 2 塔吊基礎防水、散水圖。4.5 塔吊基礎施工塔吊基礎施工質(zhì)量保證措施質(zhì)量保證措施1）防水施工實行旁站式監(jiān)控，確保防水各個節(jié)點各道工序符合設計、規(guī) X 要求。2）鋼筋的制作及加工必須按照規(guī) X 進行，塔吊基礎上下層鋼筋之間用鐵馬鐙支撐。3）保證鋼筋保護層的厚度，墊塊采用與基礎同強度等級的混凝土制作。4）混凝土澆筑過程中嚴禁碰撞塔吊錨腳，造成偏位。5）混凝土澆

18、筑過程中派專人采用水準儀及經(jīng)緯儀進行跟蹤監(jiān)測，確保錨腳定位準確。6）混凝土澆筑完成后，及時澆水養(yǎng)護及覆蓋保溫。4.6 塔吊基礎施工安全注意事項塔吊基礎施工安全注意事項（1）所有參加作業(yè)人員都必須遵守現(xiàn)場施工的各項安全規(guī) X 及本工種安全操作規(guī)程；（2）對預埋支撐架的定位應嚴格準確；（3）對天氣情況進行關注，遇降雨應注意塔吊基坑邊坡的情況；（4）塔吊基礎深坑應盡量避免水浸泡，如有積水應立即用水泵抽出，防止塔吊基腳遇水銹蝕產(chǎn)生安全隱患。（5）防雷接地：在塔吊基礎的 4 個邊腳用 L404 角鋼或鋼管預埋，用 404 鍍鋅接地邊鐵焊接到塔吊基礎鋼筋上，做好接地電阻測試，接地電阻不能大于 10 歐，若

19、達. v不到就要增加接地體的數(shù)量或采取措施。4.7 塔吊基礎施工塔吊基礎施工技術注意事項技術注意事項（1）塔吊標準節(jié)穿過的底板及樓板處，以標準節(jié)中心為中心四邊平行于標準節(jié)，留設 30003000 的洞口。沿洞口設置一道 3003 毫米的鋼板止水帶，并在洞口四周磚砌 100mm 高，1:2 水泥砂漿抹面的止水帶一道，避免上部水流入地下室以下。（2）由于塔吊基礎與結構底板平齊，所以應考慮塔吊基腳防泡水的措施。采取從中心點向四周以 2%角度放坡，且塔吊基礎完成面最低點高出底板面 5cm。同時考慮與結構底板間進行防水處理。在塔吊基礎與結構底板基礎處，在結構底板底面以上 50cm處，水平設置 3003m

20、m 止水鋼板一道，一半埋入塔吊基礎承臺中，另一半埋入結構底板內(nèi)。（3）對于塔吊基礎鋼筋與底板鋼筋連接的處理：由于塔吊基礎先于底板施工，底板鋼筋斷開彎起，并留置相應搭接焊長度（40d） 。此施工縫處按照有關施工規(guī) X 要求施工。（4）預埋件的定位：1） 、在塔吊基礎鋼筋綁扎的過程中，通過經(jīng)緯儀和水準儀對預埋件進行定位；2） 、將塔吊基礎制作說明書內(nèi)的 5 號鋼筋依據(jù)定位，與塔吊基礎鋼筋進行焊接固定；3） 、穿塔吊地腳螺栓；4） 、對地腳螺栓進行復測；5） 、將地腳螺栓進行焊接固定；. v附錄附錄 1：塔吊基礎計算：塔吊基礎計算書書1. TC7525 塔吊基礎計算書塔吊基礎計算書塔吊天然基礎的計算

21、塔吊天然基礎的計算 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)XGB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規(guī)XGB50007-2011 一、塔機屬性一、塔機屬性塔機型號QTZ50塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)51塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)2 二、塔機荷載二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)1480起重臂自重G1(kN)200起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8小車最小工作幅度RG2(m)3最

22、大起重荷載Qmax(kN)120最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)22.3. v最大起重力矩M2(kN.m)2500平衡臂自重G3(kN)21平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)20平衡塊自重G4(kN)145平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)29 2、風荷載標準值、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地 XX市工作狀態(tài)0.2基本風壓0(kN/m2)非工作狀態(tài)0.75塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度C類(有密集建筑群的城市市區(qū))工作狀態(tài)1.759風振系數(shù)z非工作狀態(tài)1.884風壓等效高度變化系數(shù)z0.898工作狀態(tài)1.95風荷載體型系數(shù)s非工作狀態(tài)1.95風向

23、系數(shù)1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35工作狀態(tài)0.81.21.7591.950.8980.20.591風荷載標準值k(kN/m2)非工作狀態(tài)0.81.21.8841.950.8980.752.375 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)1480+200+3.8+21+1451849.8起重荷載標準值Fqk(kN)120豎向荷載標準值Fk(kN)1849.8+1201969.8. v水平荷載標準值Fvk(kN)0.5910.3525121.099傾覆力矩標準值Mk(kNm)20022+3.822.3-2120-14529+0.9(25

24、00+0.521.09951)2593.962非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)Fk11849.8水平荷載標準值Fvk(kN)2.3750.3525184.788傾覆力矩標準值Mk(kNm)20022+3.83-2120-14529+0.584.788511948.494 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.21849.82219.76起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.4120168豎向荷載設計值F(kN)2219.76+1682387.76水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.421.09929.539傾覆力矩

25、設計值M(kNm)1.2(20022+3.822.3-2120-14529)+1.40.9(2500+0.521.09951)3659.599非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.21849.82219.76水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.484.788118.703傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(20022+3.83-2120-14529)+1.40.584.788512770.612 三、基礎驗算三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎布置基礎長l(m)7基礎寬b(m)7基礎高度h(m)1.6基礎參數(shù)基礎參數(shù). v基礎混凝土強度等級C40基礎混凝土自重c(kN/m3)25基

26、礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基參數(shù)地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)160地基變形地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=771.625=1592.5kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.21592.5=1911kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =200

27、22+3.822.3-2120-14529+0.9(2500+0.521.09951/1.2) =2513.258kNm Fvk=Fvk/1.2=21.099/1.2=17.582kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2(20022+3.822.3-2120-14529)+1.40.9(2500+0.521.09951/1.2) =3546.614kNm Fv=Fv/1.2=29.539/1.2=24.615kN 基礎長寬比：l/b=7/7=11.1，基礎計算形式為

28、方形基礎。 Wx=lb2/6=772/6=57.167m3. v Wy=bl2/6=772/6=57.167m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2593.9627/(72+72)0.5=1834.208kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=2593.9627/(72+72)0.5=1834.208kNm 1、偏心距驗算、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(1969.8+1592.5)/49-1834.208/57.167-18

29、34.208/57.167=8.529kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。 2、基礎底面壓力計算、基礎底面壓力計算 Pkmin=8.529kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(1969.8+1592.5)/49+1834.208/57.167+1834.208/57.167=136.871kPa 3、基礎軸心荷載作用應力、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1969.8+1592.5)/(77)=72.7kN/m2 4、基礎底面壓力驗算、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=160.00kPa (2)、軸心作用時地基承

30、載力驗算 Pk=72.7kPafa=160kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=136.871kPa1.2fa=1.2160=192kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1300-(40+20/2)=1250mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1969.800/49.000-(2513.258+17.5831.300)/57.167)=-5.621kN/m2 . vPxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1969.800/49.000+(2513.258+

31、17.5831.300)/57.167)=114.161kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(7.000+2.000)/2)114.161/7.000=73.389kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1969.800/49.000-(2513.258+17.5831.300)/57.167)=-5.621kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1969.800/49.000+(2513.258+17.5831.300)/57.167)=114.161kN/

32、m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(7.000+2.000)/2)114.161/7.000=73.389kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(114.161+73.389)/2=93.775kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(114.161+73.389)/2=93.775kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=93.775(7-2)7/2=1641.061kN Vy=|py|(l-B)b/2=93.775(7-2)7/2=1641.061kN X軸方向抗剪： h0/l=1250/700

33、0=0.1794 0.25cfclh0=0.25119.170001250=41781.25kNVx=1641.061kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1250/7000=0.1794 0.25cfcbh0=0.25119.170001250=41781.25kNVy=1641.061kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！. v 四、基礎配筋驗算四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 20130基礎底部短向配筋HRB400 20130基礎頂部長向配筋HRB400 20200基礎頂部短向配筋HRB400 20200 1、基礎彎距計算、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/