第6章地基變形計算

1、第 6 章 地基變形計算6。1 概述當建筑物通過它的基礎將荷載傳給地基以后， 在地基土中將產生附加應力和變形， 從而 引起建筑物基礎的下沉， 在工程上將荷載引起的基礎下沉稱為基礎的沉降。 土體受力后引起 的變形可分為體積變形和形狀變形。 變形主要是由正應力引起的 , 當剪應力超過一定范圍時， 土體將產生剪切破壞，此時的變形將不斷發(fā)展 . 通常在地基中是不允許發(fā)生大范圍剪切破壞 的。本章討論的基礎沉降主要是由正應力引起的體積變形. 如果基礎的沉降量過大或產生過量的不均勻沉降 , 不但降低建筑物的使用價值，而且導致墻體開裂、門窗歪斜，嚴重時會造 成建筑物傾斜甚至倒塌。 因此， 為了保證建筑物的安全

2、和正常使用， 必須預先對建筑物基礎 可能產生的最大沉降量和沉降差進行估算。 如果建筑物基礎可能產生的最大沉降量和沉降差 在規(guī)定的容許范圍之內， 那么該建筑物的安全和正常使用一般是有保證的。 因而， 研究并合 理地計算地基的變形，對保證建筑物的安全和正常使用是極其重要的。地基的變形計算， 通常假定地基土壓縮不允許側向變形。 本章首先介紹有側限條件下的 壓縮試驗及壓縮性指標的確定， 以第 5 章中地基中應力的計算為基礎， 介紹了地基最終沉降 量計算的彈性力學法、 分層總和法和規(guī)范法， 并討論了土的應力歷史對地基沉降的影響。 天 然地基土往往由成層土構成 , 還可能出現(xiàn)具有尖滅和透鏡體等交錯層理構造

3、，即使是同一層 土，其變形特性也會隨深度而變， 說明地基土的非均質性是非常顯著的。 目前在計算地基變 形的方法上， 先把地基看成是均質的線性變形體， 從而直接引用彈性力學公式來計算地基中 的附加應力，然后利用某些簡化的假設來解決成層土地基的沉降計算問題 .地基土的變形都有一個從開始到穩(wěn)定的過程。在荷載作用下，不同性質的土類 , 其沉降 穩(wěn)定所需時間差別較大。 因此， 有關地基變形隨時間增長的土力學一維固結理論也是本章重 點討論的內容。 此外， 還對不同滲流條件下的二維和三維固結理論作了簡要介紹， 熟悉和掌 握這些理論的適用條件和計算方法，是安全合理地進行地基設計的基礎。6。2 室內壓縮試驗及壓

4、縮性指標土層在受到豎向附加應力作用后，會產生壓縮變形 , 引起基礎沉降。土體在壓力作用下 體積減小的特性為土的壓縮性 . 土體積減小包括三部分： （ 1）土顆粒發(fā)生相對位移，土中水 及氣體從孔隙中被排出，從而使土孔隙體積減小；（ 2）土顆粒本身的壓縮； （ 3）土中水及封閉在土中的氣體被壓縮試驗研究表明，在一般的壓力（土常受到的壓力為100-600kPa）作用下，土粒和水的壓縮與土的總壓縮量之比是很微小的，因此完全可以忽略不計, 所以可把土的壓縮就視為土中孔隙體積的減小。6。2。1室內壓縮試驗室內壓縮試驗的主要目的是， 用壓縮儀進行壓縮試驗， 了解土的孔隙比隨壓力變化的規(guī) 律，并測定土的壓縮指

5、標，評定土的壓縮性大小。級加載。在每組荷載作用下（一般按p=50、100、200、300、400kPa加載），壓至變形穩(wěn)定，測出土樣的變形量，然后再加下一級荷載。 根據(jù)每級荷載下的穩(wěn)定變形量算出相應壓力下的 孔隙比。在壓縮過程中，土樣的金屬環(huán)內不會有側向膨脹，只有豎向變形，這種方法稱為側限壓縮試驗。設土樣原始高度為ho （圖6-2），土樣的橫截面面積為 A （即壓縮儀容器的底面積）,此 時土樣的原始孔隙比 eo和土顆粒體積Vs可用下式表式：亠 Vv Aho VseoVsVsVs嚴1 eo當壓力達到某級荷載pi時，測出土樣的穩(wěn)定變形量為s，此時土樣高度為 hos，對應的孔隙比為ei，則土顆粒體積

6、為：A（h。sjVsi1 ei由于土樣在壓縮過程中受到完全側限條件， 定土顆粒是不可壓縮的，故 Vs Vsi ,即：Aho1 eo土樣橫截面面積是不會變的，又因前面已假A（h。s）1 eiSie° ek ho1eoSieieo(1eo)hi(6-1)e ds（1 w） w 1 式中 °，稱為土的原始孔隙比；ds 土粒相對密度；w-土的天然含水量；3w 水的重度，一般取 w 10kN/m ；土的天然重度根據(jù)某級荷載下的變形量 Si，按式（6 1）求得相應的孔隙比ei,然后以壓力p為橫坐標,圖6-3壓縮曲線6。2.2壓縮性指標（一）壓縮系數(shù)a孔隙比e為縱坐標，可繪出ep關系曲線

7、，此曲線稱為壓縮曲線（圖6 3）。由e-p曲線（圖63）可知，土在完全側限條件下，孔隙比e隨壓力p的增加而減小，當壓力由pi至P2的壓力變化范圍不大時，可將壓縮曲線上相應ee2apP2P1的曲線段M1M2近似地用直線來代替。若 Mi點的壓力為pi，相應的孔隙比為 ei； M點的壓 力P2,相應的孔隙比為 e2,則M1M2段的斜率可用下式表示：（6 2）此式為土的力學性質的基本定律之一，稱壓密定律.它表明：在壓力變化范圍不大時，孔隙比的變化（減小值）與壓力的變化（增加值）成正比。比例系數(shù)稱為壓縮系數(shù)，用符號aMPa表示，單位壓縮系數(shù)是表示土的壓縮性大小的主要指標，廣泛應用于土力學計算中。 壓縮系

8、數(shù)愈大，表明在某壓力變化范圍內孔隙比減少得愈多，壓縮性就愈高。但是，由圖63中可見，同一種土的壓縮系數(shù)并不是常數(shù)，而是隨所取壓力變化范圍的不同而改變的.因此，評價不同種類和狀態(tài)土的壓縮系數(shù)大小， 必須以同一壓力變化范圍來比較.在工程實際中，常以P1=0°1MPa至P2=0.2MPa的壓縮系數(shù)a1-2作為判別土的壓縮性高低的標準：MPa 1當a1 2<0。1時，為低壓縮性土 ；MPa 1當0.1 w a12< 0.5時，為中等壓縮性土；cMPa 1 亠當a1 2> 0.5時，為咼壓縮性土；（二）壓縮指數(shù)Cc目前，國內外還常用壓縮指數(shù) CC進行壓縮性評價和計算地基壓縮變

9、形量。壓縮指數(shù)CC是通過高壓固結試驗求得不同壓力下的孔隙比，然后以孔隙比 e為縱坐標，以壓力的對數(shù)logp為橫坐標，繪制e-logp曲線（圖6 4）。該曲線后半段在很大范圍內是一條直線，將直e J3|1hP： 現(xiàn)1心曲圖6 4 e-logp曲線線段的斜率定義為土的壓縮指數(shù) CC，表達式為:Cclog p log P2 log pi(6-3)壓縮指數(shù)在較大的荷重范圍內是比較穩(wěn)定的常數(shù)， 一般粘性土 Cc值多在0。1-1.0之間。Cc值愈大,土的壓縮性愈高.對于正常固結的粘性土，壓縮指數(shù)和壓縮系數(shù)之間,存在如下關系：a(p2p1)Cclog P2log P1(6-4a)Cc , p2c log -

10、P2 P1p1(64b)a（三）壓縮模量Es通過壓縮試驗可求得土的壓縮系數(shù)a和壓縮指數(shù)Cc外，還可求得另一個常用的壓縮性指標一壓縮模量Es。壓縮模量是指土在有側限條件下受壓時，某壓力段的壓應力增量與壓應變增量之比，其表達式為：Es （6-5）土的壓縮模量隨所取的壓力范圍不同而變化。 圍內的壓縮模量E" 2來判斷土的壓縮性。土的壓縮模量Es1 2與壓縮系數(shù)a1 2的關系工程上常用從 0。1MPa至0.2MPa壓力范,可以通過下面推導的公式得到:因為P2P1且h22ho耐1h°ea1 2P將以上各式代入式（6-5），得到:Es1 2P2 P121e0e21e°e0e1

11、1e0e1e2P2P11e0a1 2(6-6)土的壓縮模量也是表征土的壓縮性高低的一個指標。由上式可知，Es與a成反比，即a越大，Es越小，土的壓縮性越高。工程上常采用Esi2作為判別土的壓縮性高低的標準：當Esi2<4Mpa時，屬高壓縮性土；當Esi2=4-15Mpa時，屬中等壓縮性土；當Esi2>15Mpa時，屬低壓縮性土。此外，工程中還常用體積壓縮系數(shù)mv這一指標作為地基沉降的計算參數(shù)，體積壓縮系數(shù)在數(shù)值上等于壓縮模量的倒數(shù)，其表達式為：1 aig（MPa ）Es i Q（ 6-7）無側限條件下土的變形計算參數(shù)即變形模量Eo由現(xiàn)場載荷試驗求得，其試驗及其求得方法讀者可參考第9

12、章的有關內容。6。3常用的地基沉降計算方法這里所講的地基沉降量是指地基最終沉降量，目前常用的計算方法有： 彈性力學法、分層總和法、應力面積法和考慮應力歷史影響的沉降計算法。所謂最終沉降量是地基在荷載作用下沉降完全穩(wěn)定后的沉降量，要達到這一沉降量的時間取決于地基排水條件對于砂土，施工結束后就可以完成；對于粘性土，少則幾年，多則十幾年、幾十年乃至更長時間6。3.i計算地基最終沉降量的彈性力學方法Bouss in esq課題的位移解為依據(jù)的。在彈性P時，見圖6 5，表面位移w （ x，y， o）就是地基表y,地基最終沉降量的彈性力學計算方法是以 半空間表面作用著一個豎向集中力 面的沉降量s：(6 8

13、)式中一地基土的泊松比;E地基土的彈性模量（或變形模量Eo）； 2 2r -為地基表面任意點到集中力P作用點的距離，ry。對于局部荷載下的地基沉降，則可利用上式，根據(jù)疊加原理求得載面積A內N( E力 P= P0 (E,）點處的分布荷載為P0 （ E,），則該點微面積上的分布荷載可為集中)d E d代替。于是,地面.上與 N點距離r :=(x)2 (y)2 的 M(x,y）點的沉降s (x,y）,可由式（6-8)積分求得：s(x, y)1 2P0(,)d dE0 A (x22)(y )(69)如圖6 6所示，設荷-1“Cti圖66局部荷載下的地面沉降(a)任意荷載面；(b)矩形荷載面從式(69)

14、可以看出，如果知道了應力分布就可以求得沉降；反過來,若沉降已知又可以反算出應力分布。對均布矩形荷載po (E,n) = po=常數(shù)，其角點C的沉降按上式積分的結果為：1 2scbpoE0(610)式中 c角點沉降影響系數(shù)，由下式確定：ln(mm2 1)(6-11)式中 m=l/b .利用式(610),以角點法易求得均布矩形荷載下地基表面任意點的沉降。例如矩形中 心點的沉降是圖66(b)中的虛線劃分為四個相同小矩形的角點沉降之和，即41c(b/2)poEoobpo(6-12)式中 o 2 c 中心沉降影響系數(shù)。圖6 7局部荷載作用下的地面沉降(a)絕對柔性基礎；(b)絕對剛性基礎以上角點法的計算

15、結果和實踐經驗都表明，柔性荷載下地面的沉降不僅產生于荷載面范圍之內，而且還影響到荷載面之外，沉降后的地面呈碟形，見圖6 7。但一般基礎都具有一定的抗彎剛度，因而沉降依基礎剛度的大小而趨于均勻。中心荷載作用下的基礎沉降可以近似地按絕對柔性基礎基底平均沉降計算，即s s(x, y)dxdy/A(6-13)A式中A基底面積，s（x, y）點（x， y）處的基礎沉降。 對于均布的矩形荷載，上式積分的結果為:EombPo(6 14)式中m-平均沉降影響系數(shù)?？蓪⑹剑? 10）、式（612 ）、式（6-14）統(tǒng)一成為地基沉降的彈性力學公式的一般形式:Eobpo(6-15)式中 b矩形基礎（荷載）的寬度或圓

16、形基礎（荷載）的直徑,無量綱沉降影響系數(shù)，見表6-1.基礎形狀基礎剛度圓形方形矩形（l/b）1.01.52.0 3。0 4.05。06.0 7。0 8.0 9。0 10。1 100。0柔 性 基 礎c0.640。560。68 0。77 0o 89 0.98 1。05 1。11 1.16 1.201.24 1。27 2。0001。001 o 121.36 1.53 1。78 1o 96 2。10 2。22 2.32 2.40 2.48 2。54 4。01m0.850。951 o 15 1o 30 1o 52 1o 20 1o 83 1.96 2.04 2。12 2.19 2.25 3.70剛性基

17、礎r0.790。881 o 08 1.22 1.44 1o 61 1o 72- 2。12 3.40基礎沉降影響系數(shù)值表6 1剛性基礎承受偏心荷載時，沉降后基底為一傾斜面，基底形心處的沉降（即平均沉降）可按式（6-15）取r計算，基底傾斜的彈性力學公式如下tan圓形基礎：矩形基礎：式中 B基礎傾斜角;tan6竽E° b3(6-16a)8K12 peE0 b3(616b)P基底豎向偏心荷載合力；e偏心距；b荷載偏心方向的矩形基底邊長或圓形基底直徑;K計算矩形剛性基礎傾斜的無量綱系數(shù)，按 底另一邊長。圖6-8計算矩形剛性基礎傾斜的系數(shù)Kl/b取值，如圖68，其中I為矩形基通常按式（6-15

18、）計算的基礎最終沉降量是 偏大的。這是由于彈性力學公式是按勻質線性 變形半空間的假設得到的，而實際上地基常常是非均質的成層土， 即使是均質的土層，其變 形模量Eo一般隨深度而增大。因此，利用彈性 力學公式計算沉降的問題，在于所用的Eo值能否反映地基變形的真實情況。地基土層的 Eo值，如能從已有建筑物的沉降觀測資料，以彈性力學公式反算求得，則這種數(shù)據(jù)是很有價 值的圖6-9地基沉降計算系數(shù)0和1此外，彈性力學公式可用來計算地基的瞬時沉降，此時認為地基土不產生體積變形，例如風或其它短暫荷載作用下，構筑物基礎的傾斜可按式（6-16）計算，注意式中的Eo應取為地基彈性模量，并取泊松比=0.5。在大多數(shù)實

19、際問題中，土層的厚度是有限的，下臥堅硬土層。Christian和Carrier（1978）提出了計算有限厚土層上柔性基礎的平均沉降計算公式：bPos 0 1 Z(617)Eo式中，0取決于基礎埋深和寬度之比D/b, 1取決于地基土厚度 H和基礎形狀。取泊松比 =0。5時0和1如圖6 9所示。對于成層土地基，可利用疊加原理來計算地基平均 沉降。式（6 17）主要用于估計飽和粘土地基的瞬時沉降，由于瞬時沉降是在不排水狀態(tài)下發(fā)生的，因此，適宜的泊松比應取0。5,適應的變形模量 Eo應取不排水模量Eu。例題6 1某矩形基礎底面尺寸為 4m x 2m,其基底壓力 po=15OkPa，埋深1m,地基 土第

20、一層為5m厚的粘土，不排水變形模量 Eu=40MPa,第二層為8m厚的粘土， Eu=75MPa , 其下為堅硬土層。試估算基礎的瞬時沉降。解：D/b=0。5，查圖 69,0 = 0.94考慮上層粘土 ,H/b=4/2=2 , l/b=2，具有 Eu=40MPa查圖 6 9,1=0.60S10.94 0.602 1504.23mm因此40考慮二層粘土均具有 Eu=75MPaH/b=12/2=6 , l/b =2,查圖 6 9, 1=0。852 150S20.940.85 3.20mm因此75考慮第一層粘土，具有Eu=75MPa，則2 150S30.94 0.62.26mm75因此，總的瞬時沉降為

21、：s Sis2 s3 4.23 3.20 2.26 5.17 mm6.3。2計算地基最終沉降量的分層總和法（一）一維壓縮課題在厚度為H的均勻土層上面施加連續(xù)均勻荷載p,見圖6 10a,這時土層只能在豎直方向發(fā)生壓縮變形，而不可能有側向變形，這同側限壓縮試驗中的情況基本一樣，屬一維壓縮問題。施加外荷載之前，土層中的自重應力為圖6 10b中OBA;施加p之后，土層中引起的附加應力分布為 OCDA。對整個土層來說，施加外荷載前后存在于土層中的平均豎向應力圖6 10 土層一維壓縮分別為p仁 H/2和p2=p1+p。從土的壓縮試驗曲線（圖6 10c）可以看出，豎向應力從p1增加到P2，將引起土的孔隙比從

22、e1減小為e2。因此，可求得一維條件下土層的壓縮變形s與土的孔隙比e的變化之間存在如下關系：（6-18）HIF=t疋土LJ層這就:維壓縮變形量的基本計算公式。式（618）也可改寫成：s - (p21 e1Pi)H(6-19)mvA(6-20)式中 a-壓縮系數(shù);mv 體積壓縮系數(shù);Es壓縮模量；H 土層厚度；A附加應力面積,pHEsA=pH。（二）沉降計算的分層總和法1基本原理分別計算基礎中心點下地基各分層土的壓縮變形量Si，認為基礎的平均沉降量 s等于si的總和，即(6 21)圖611分層總和法沉降計算圖例上下式中ci、ci -第i分層土上、上下zi、zi -第i分層土上、下層面處的自重應力

23、;下層面處的附加應力。SSii 1式中 n計算深度范圍內土的分層數(shù)。計算時Si,假設土層只發(fā)生豎向壓縮變形, 中的任何一個公式進行計算。(6 22)沒有側向變形，因此可按式（6-18）式（621）2計算步驟1）選擇沉降計算剖面，在每一個剖面上選擇若干計算點。在計算基底壓力和地基中附加應力時，根據(jù)基礎的尺寸及所受荷載的性質（中心受壓、偏心或傾斜等），求出基底壓力的大小和分布；再結合地基土層的性狀，選擇沉降計算點的位置2）將地基分層。在分層時天然土層的交界面和地下水位面應為分層面，同時在同一類土層中分層的厚度不宜過大。一般取分層厚hi< 0。4b或hi=12m, b為基礎寬度.3）求出計算點

24、垂線上各分層層面處的豎向自重應力 分布曲線。c （應從地面起算），并繪出它的4）求出計算點垂線上各分層層面處的豎向附加應力z，并繪出它的分布曲線，取z=0.2 c （中、低壓縮性土）或c （高壓縮性土）處的土層深度為沉降計算的土層深度。5）求出各分層的平均自重應力ci和平均附加應力zi，見圖 6-11：1ci 2(上ci下）1zi 2(上 zi下）6）計算各分層土的壓縮量Si.認為各分層土都是在側限壓縮條件下壓力從P1ci增加到P2ci zi所產生的變形量 s,可由式（6 18）式（6 21）中任一式計算。7）按式（6 22）計算基礎各點的沉降量.基礎中點沉降量可視為基礎平均沉降量；根據(jù) 基礎

25、角點沉降差，可推算出基礎的傾斜。例題62 某柱基礎，底面尺寸 載N=1192KN ,各土層計算指標見例表 下水位深dw=2m。土層計算指標 例表6-1l X b=4 x 2m2，埋深d=1。5m.傳至基礎頂面的豎向荷6 1和例表6-2。試計算柱基礎最終沉降量。假定地土層粘土(kN/m 2)a(MPa-)Es(MPa)p (kPa)土層05010020019。50.394。5粘土0。8200.7800.7600。740土層側限壓縮試驗 ep曲線 例表6-2粉質粘土19.80。335.1粉質粘土0.7400。7200.7000.670粉砂19。00。375.0粉砂0.8900。8600.8400。

26、810粉土19。20。523。4粉土0.8500。8100。7800。740解：基底平均壓力P：N1192PGb20 1.5179kPabG4 2基底附加壓力po：p0 p d 179 19.5 1.5 150kPa取水的重度 w疋10kN/m3,則有效重度10，基礎中心線下的自重應力和附加應力計算結果見例圖6-1.到粉砂層層底，z=14。4kPa<0。2 c =0。2X 91.9=18。3kPa,因此，沉降計算深度取為H=2。0+4。0+1.5=7。5m,從基底起算的土層壓縮層厚度為Z.=7。5 -.5=6.0m。按 hi< 0。4b=0.4 x 2=0.8m 分層。h1=0.5

27、0m, h2h6=0。 80m, h7=h8=0.75m.柱基礎最終 沉降量計算結果如下：® e2、.Si ( )i h(1)按公式 1 e1計算。各分層土沉降量計算程序例表63土層分層hi (m)Pn(kPa)P2i(kPa)e2iSi(mm)粘土0-10.5034.20。 7995180。70。 743915。451 0.8042.90。 7228165.90.680219.782-30.8050.80.7197136.60。 689014.28粉質粘土3F0。8058.40。 7166115.80.69539.934-50.8066.20.7135105.40.69847.05

28、5-60。8074.00。 7104102.00。 69945。14粉砂6-80.7581。60。 8474102.70。 83923。337-80。7588。40。 8446104.90.83852.48因此，s=S s=77。44mmsi(-)izihi(2)按公式 1 ei計算各分層土沉降量計算程序例表6-4土層分層hi (m)P1i (kPa)e1i<tzi (kPa)a(MPa -)Si(mm)粘土0-0。5034.20.7995146.50。3915.851 0。8042。90.7228123.018.852-30.8050.80。 719785。813.17粉質粘土3F0。

29、8058.40.716657.40。338。834-50.8066.20。 713539。26.045-60.8074。00.710428.04.32粉砂6-80.7581.60。 847421。10。373。177-80.7588.40。 844616.52。48因此 s=S s=72。44mmSihi按公式Esi計算146.50.80s0.50(123.085.857.439.228.0)4.55.1(21.116.5)0.7516.2852.30 5.6474.22mm5.06。3.3地基沉降量計算的應力面積法建筑地基基礎設計規(guī)范所推薦的地基最終沉降量計算方法是另一種形式的分層總和法該方

30、法采用了“應力面積”的概念，因而稱 為應力面積法.(一)土層壓縮變形量 A s的計算及應力面積的概念sz1 zAdzzdz0Es 0 zEs(6 23)式中土的側限壓縮應變，z/Es ；假設地基是均勻的，即土在側限條件下的 壓縮模量Es不隨深度而變，則從基底至地基 任意深度z范圍內的壓縮量為(見圖 6-12):A 深度z范圍內的附加應力面積，A 0 2dzo因為z KsPo,Ks為基底下任意深度 Z處的附加應力系數(shù)。因此，附加應力面積A為:為便于計算，引入一個豎向平均附加應力（面積）系數(shù)為：(6 24)A/( PoZ).則式(6-23)改寫po zsEs（6-25）式（6 25）就是以附加應力

31、面積等代值引出一個平均附加應力系數(shù)表達的從基底至任意深度z范圍內地基沉降量的計算公式。由此可得成層地基沉降量的計算公式（見圖6-13）：Sin AiA 1i 1 Esin卩0 / (izi i 1zi 1)i 1 si (6-26)式中p0 i zi和p0 i憶1 z和Z-1深度范圍內豎向附加應力面積Ai和Ai -的等代值。因此，用式（626）計算成層地基的沉降量，關鍵是確定豎向平均附加應力系數(shù)由豎向平均附加應力系數(shù)的定義，均布荷載 P0作用于矩形（2ax 2b） 土表，相對其形心，在坐標（x, y）處，從土表到z深處，可導出的解析式如下:圖6-13成層地基沉降計算的概念其中13 i iXiY

32、i(1) (z arctan2 zi02, XiXi)( Xi2 Y；2 ，Xi)(XiY；Yjln(X Y(x；2Y；2i2Yi2z22 2 iYjj 2Xiln； Y(*Xi2 Y； Xi)Xi)（表示取Xix ( 1)!a Yiz Z zj2 z2 Yj)(Xi2 Yj2 Yj)Y；)(Xi Y；Yj)i2的整數(shù)部分）y ( i)jb為便于計算，均布矩形荷載角點下的列于表62;利用式（6-24）三角形荷載角點、圓形面積均布荷載中心點和周邊點下的值，并列于表(6-27)(6-28a)(6 28b)也可以求出均布6-3至表6-5，以s，尚須乘以一個沉降計供查用。為了提高計算準確度，地基沉降計

33、算深度圍內的計算沉降量算經驗系數(shù) s .建筑地基基礎設計規(guī)范規(guī)定s的確定方法為:(6 29)s s /s式中 s 利用地基沉降觀測資料推算的最終沉降量各地區(qū)宜按實測資料制定適合于本地區(qū)各類土的S值,而建筑地基基礎設計規(guī)范s的計算公式如下：(6-30)提供了一個采用表值，見表66.綜上所述,建筑地基基礎設計規(guī)范推薦的地基最終沉降量ns s p0( i zi i 1 zi 1)/ Esii 1式中，n地基沉降計算深度范圍內所劃分的土層數(shù)。均布矩形荷載角點下的平均豎向附加應力系數(shù)表6-2z/bl/b1.01.21.41。61o82。02.42.83。23.64.05。010o00。00.25000.

34、25000.25000o 25000.25000.25000o 2500'0。 25000.25000。25000。25000.25000o 25000.20.24960 o 24970.24970.24980.24980.24980o 24980.24980o 24980.24980。24980o 24980.24980.40。24740 o 24790。24810.24830.24830.24840.24850.24850.24850.24850.24850o 24850o 24850。60。24230 o 24370。24440o 24480o 24510o 24520.2454

35、0.24550o 24550。24550.24550.24550o 24560。80。23460.23720.23870o 23950o 240C0.24030.24070.24080o 24090。24090。 24100o 241C0.24101。00。22520 o 22910。23130.23260o 23350.23400.23460.23490o 23510。23520.23520o 23530.23531。20。21490 o 21990.22290o 22480o 226C0o 22680o 22780.22820.22850。22860。22870o 22880.22891.

36、40.20430.21020.21400.21640o 219C0o 21910o 22040.22110.22150。22170。22180.22200o 22211.60。19390.20060。20490o 20790.20990.21130.21300。21380.21430.21460。21480.21500o 21521。80.18400.19120。19600.19940o 20180o 20340o 20550.20660o 20730.20770。20790o 20820.20842.00。17460.18220.18750o 19120o 19380o 19580o 198

37、20.19960o 20040.20090。 20120.20150.20182.20。16590 o 17370.17930.18330.18620 o 18830.19110.19270o 19370。19430。19470.19520.19552。40。15780.16570.17150o 17570o 17890 o 18120o 18430.18620.18730.18800.18850.18900.18952.60。15030.15830。16420.16860.17190.17450o 17790.17990o 18120.18200。18250o 18320o 18382。80

38、.14330o 15140。15740o 16190.16540 o 16800o 17170.17390.17530。17630。17690.17770o 17843.00。13690 o 14490。15100.15560.15920.16190.16580。 16820o 16980。17080.17150o 17250o 17333.20。13100.13900。14500o 14970.15330.15620.16020。 16280.16450.16570。16640o 16750o 16853.40。12560 o 13340.13940o 14410.14780 o 15080

39、o 15500.15770o 15950。16070.16160.16280o 16393.6bo12050.12820 o 13420。13890。14270。 14560.15000.15280.15480.15610.15700o 15830o 1595l/bz/b1.01.21.41。61。82。02.42.83。23.64.05。010o03.80。11580.12340.12930.13400。13780。 14081 0.14520.14820。 15020.15160 o 1526:0.15410.15544。00.11140.11890.12480.12940。 13320.

40、13620.14080.14380o 14590o 14740.14850o 15000.15164.20.10730。 11470.12050。 12510 o 12890 o 13190o 13650。13960.14180o 14340。1445，0.14620.14794。40.10350。 11070.11640。 12100.12480 o 12790o 13250。13570o 13790.13960。14070。1425，0.14444.60.10000。 10700.11270。 11720 o 12090o 12400.12870。 13190.13420.13590.13

41、710.13900o 14104.80.09670.10360。10910.11360 o 11730o 12040o 12500。12830.13070o 13240.13370.13570.13795。00.09350.10030.10570。 11020.1139 10.11690.12160。12490.12730.12910.13040o 1325，0.13485.20。09060.09720。10260.10700 o 11060 o 11360.11830。 12170o 12410o 12590.12730o 1295，0.13205.40。08780。 09430。09960

42、。 10390.10750 o 11050.11520。11860o 12110.12290.12430.12650.12925。60.08520。09160。09680。10100.10460 o 10760o 11220。11560o 11810.12000。12150。12380o 12665。80.08280。 08900.09410.09830o 10180.10470o 10940.11280.11530.11720。11870。 12110o 12406。00。08050.08660。09160。 09570.09910.10210.10670.11010.11260.11460

43、.11610o 1185，0o 12166.20。07830.08420。 08910。 09320o 09660o 09950.10410.10750o 11010.11200。11360o 11610.11936。40。07620.08200。 08690.09090.09420o 09710o 10160.10500o 10760o 10960.11110.11370o 11716.60.07420。 07990。08470.08860.09190o 09480o 09930.10270.10530.10730.10880o11140o 11496。80.07230。 07790.082

44、60.08650.08980o 09260.09700.10040o 10300.10500.10660o 10920.11297.00。07050.07610.08060.08440o 08770.09040o 09490。 09820o 10080o 10280。10440o 10710o 11097.20.06880.07420.07870.08250.08570.08840.09280。09620.09870.10080。1023，0.10510.10907。40.06720.07250.07690。 08060.08380.08650o 09080。 09420o 09670.098

45、80.10040o 10310o 10717.60.06560.07090.07520。 07890o 082C0.08460.08890.09220o 09480o 09680。09840.10120.10547.80.06420.06930.07360.07710.08020.08280o 08710.09040o 09290.09500.09660o 09940o 10368。00。06270.06780.07200.07550。 07850.08110o 08530。 08860.09120o 09320。09480o 0976，0o 10208。20。06140。 06630.070

46、50。 07390。 07690o 07950.08370。 08690o 08940o 09140。09310.09590.10048。40.0601。06490。06900.07240.07540o 07790o 08200。08520.08780o 09890.09140o 09430。 09888.60。05880。 06360.06760。 07100。 07390.07640.08050。08360o 08620o 08820。08980o 09270.09738.80。05760。 06230.06630.06960.07240o 07490o 07900。 08210.0846

47、0o 08660。08820o 09120.9599。20.05540.05990.096370。 06970。 07210o 07610o 07920.08170o 08370o 08530。08820o 08130。 09319.60。05330。 05770。06140。 06720。 06960o 07340o 07650。 07890o 08090o 08250。0855，0.07380o 090510.00。05140.05560.05920.06490。 06720o 07100o 07390。07630o 07830o 07990.08290.07190o 088010.40。04960.05370。05720。 06270。 06490o 06860o 07160。 07390o 07590.07750。08040o 06820.085710。80.04790。05190.05530.06060。 06280o 06640.06930。 07170o 07360.07510.07810.06490.083411。20。04630。 050