卸料平臺專項施工方案68532

1、萬家花城萬和苑二期工程卸料平臺專項方案編制人：職務 / 職稱：審核人：職務 / 職稱：批準人：職務 / 職稱：一、工程概況平湖萬家花城萬和苑二期工程，本工程地塊位于嘉興平湖市，勝利路以南，漕兌路以北，平湖大道以東，梅園路以西。本工程建筑結構形式為框架- 剪力墻結構，基礎類型為出庫及8#、14#主樓采用鋼筋砼預制管樁及其余主樓采用混凝土鉆孔灌注樁基礎，本工程由5 棟 30 層高層及整體地下室1 層局部2 層，建筑總高度89.8m。總建筑面積152278.98m2，其中地上建筑面積 106082.54, 地下室建筑面積 46196.44 m2。本工程± 0.000 標高相當于黃海標高 3

2、.900m。結構類型為框架、剪力墻結構，建筑結構安全等級為二級，設計使用年限為50 年，地基基礎設計等級為甲級，屋面防水等級為一級，地下室防水等級為一級，建筑消防類別為一類高層建筑，建筑物耐火等級為一級。本工程建筑抗震設防分類為標準設防類（丙類）建筑，場地類別為類，抗震設防烈度為 7 度，設計基本地震加速度為 0.1g ，抗震等級主樓及其相關范圍內（主樓外二跨且不小于 20 米）的抗震等級同主樓一層的抗震等級（剪力墻抗震等級為三級（用于 27 層建筑）、剪力墻抗震等級為二級（用于 30 層建筑）、框架抗震等級為二級），其余車庫處的框架抗震等級為三級。基礎形式為車庫采用預應力管樁，主樓 27 層

3、采用管樁， 30 層鉆孔灌注樁，基坑開挖深度約 10m。卸料平臺的布置本工程單層面積大，樓層高，且施工工期較為緊張，為使鋼管、模板等建筑材料能快速有效地翻運至上部施工層，故特從二層開始一個單元每層均布設一只卸料臺位（使用荷載小于或等于 1.5 噸），安裝后進行上下垂直運輸，并層層往上循環(huán)安裝使用，直至33 層。（卸料平臺詳圖附后）。二、卸料平臺的制作本工程用卸料平臺平面尺寸為1900× 3500，平臺靠砼現(xiàn)澆構件外側布置，突出現(xiàn)澆構件最外側 1550mm，平臺骨架主梁采用 16#槽鋼，平臺板下橫檔采用 16#槽鋼，拼接焊接而成，橫檔上鋪設模板作卸料平臺用。防護欄桿采用 48×

4、;3. 0mm鋼管焊接，共計有兩排平行于建筑物縱向欄桿，每排有立桿6根，間距為 0.7m，高度 1.2 m 。欄桿上鋪滿鋪模板作圍護用，如附圖所示。三、安裝、拆除與使用卸料平臺制作完成后，利用塔吊進行吊裝，用鋼絲繩將平臺套?。ㄍㄟ^預焊在平臺上的 420 吊環(huán)）后吊運至欲安裝樓層，將靠建筑物一端的槽鋼放入預埋在樓面板中的拉環(huán)（ 4 20 拉環(huán)埋件）內，并用電焊固定。外側利用4 21.5 鋼絲繩吊拉至上層構件的預埋拉鉤內，各鋼絲繩利用雙調螺絲張緊。拆除時則用塔吊吊住平臺（平臺上應清理干凈，以免平臺內的物體墜落）使之不至翻落，而后松掉鋼絲繩及螺絲即可吊離原安裝位置，吊至上層進行安裝，有專人負責指揮。

5、操作時，應盡量使吊物擺放均勻，同時不得堆載過重, 限載 1.5T 。四、操作平臺安全要求1. 卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2. 卸料平臺安裝時， 鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢， 建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3. 卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4. 卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5. 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6. 操作平臺上應顯著標明容許荷載， 人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載， 配專人監(jiān)督。五、卸料平臺

6、安全計算書一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息1. 荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2) ：0.35 ；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m) ： 0.14 ；施工人員等活荷載 (kN/m2 ):2.00 ，最大堆放材料荷載 (kN):15.00 。2. 懸挑參數(shù)內側鋼繩與墻的距離 (m) ： 2.80 ，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m) ：1.30 ；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m) ：2.90 ；鋼絲繩安全系數(shù) K： 6.00 ，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3. 水平支撐梁主梁材料類型及型號：

7、 16a號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號： 16a號槽鋼槽口水平 ；次梁水平間距 ld(m) ：0.50 ，建筑物與次梁的最大允許距離le(m) ： 1.20 。4. 卸料平臺參數(shù)水平鋼梁 ( 主梁 ) 的懸挑長度(m) ：5.10 ，水平鋼梁 ( 主梁 ) 的錨固長度(m) ：1.50,次梁懸臂 Mc(m)：0.00 ；平臺計算寬度 (m) ： 1.90 。二、次梁的驗算次梁選擇 16a 號槽鋼槽口水平 ，間距 0.5m，其截面特性為：面積 A=21.95cm2；慣性距 I x=866.2cm4；轉動慣量 Wx=108.3cm3；回轉半徑 i x=6.28cm；截面尺寸： b=63mm,

8、h=160mm,t=10mm。1. 荷載計算(1) 、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為 0.35kN/m2 ；Q1 =0.35 × 0.50= 0.18kN/m；(2) 、型鋼自重標準值：本例采用 16a號槽鋼槽口水平 ，標準值為 0.17kN/m Q 2 =0.17kN/m(3) 、活荷載計算1) 施工荷載標準值：取 2.00kN/m2Q3 =2.00kN/m22) 最大堆放材料荷載 P：15.00kN荷載組合Q=1.2×(0.18+0.17)+1.4×2.00 ×0.50=1.81kN/mP=1.4×15.00=21.00kN

9、2. 內力驗算內力按照集中荷載 P與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩 M的計算公式 ( 規(guī)范 JGJ80-91，P31)為：M max=ql 2/8(1 - m2 /l 2) 2 + pl/4經計算得出 : M =(1.81 ×1.902/8)×(1-(0.002/1.9022×1.90/4=10.79kN·m。) +21.00max最大支座力計算公式 :R=P + q(l+2m)/2經計算得出 : R=(21.00 + 1.81× (1.90 + 2× 0.00)/2=12.22kN3. 抗彎強度驗算次梁應力：

10、=M/ xWx f其中 x -截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 1.05 ；f -鋼材的抗壓強度設計值，f=205.00N/mm 2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =1.08 ×104/(1.05 ×108.30)=94.91N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =94.912N/mm2 小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值f=205N/mm 2 , 滿足要求！4. 整體穩(wěn)定性驗算 =M/ bWx f其中， b -均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b =(570tb/lh)×(235/f y)經過計算得到b=570×10.00 ×63.00 ×

11、235/(1900.00×160.00 ×235.0)=1.18 ；由于b大于 0.6 ，按照下面公式調整： b ' =1.07 -0.282/ b 1.0得到b' =0.831 ；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =1.08 ×104 /(0.831 ×108.300)=119.89N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 =119.886N/mmf=205N/mm 2 , 滿足要求！三、主梁的驗算根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16a 號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為：面積

12、 A=21.95cm2；慣性距 I x=866.2cm4；轉動慣量 Wx=108.3cm3；回轉半徑 i x=6.28cm；截面尺寸， b=63mm,h=160mm,t=10mm；1. 荷載驗算(1) 欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m；Q1=0.14kN/m；(2) 槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m靜荷載設計值 q=1.2 × (Q1+Q2)=1.2 × (0.14+0.17)=0.37kN/m ；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力R ；2. 內力驗算懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水

13、平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN· m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)從左至右各支座反力：R1=17.459kN；R2=11.931kN；R3=-4.207kN。最大支座反力為Rmax=11.931kN；最大彎矩 Mmax=9.687kN· m；最大撓度=0.064 mm。3. 抗彎強度驗算=M/( x Wx) + N/A f其中x -截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 1.05 ；f -鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm 2；主梁槽鋼的最大應力計算值=9.687×106/1.05/108300.0+1.69×104/2195.000=92.868N/mm2；2主

14、梁 槽鋼 的最 大應 力計 算值92.868N/mm 小于主梁槽鋼的抗壓強 度設計 值f=205.00N/mm 2 ，滿足要求！4. 整體穩(wěn)定性驗算 =M/( b Wx) f其中 b -均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b=(570tb/lh)×(235/f y)b =570×10.0 ×63.0 ×235/(4100.0 ×160.0 ×235.0)=0.547 ；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算=9.687×106 /(0.547 ×108300.00)=163.39N/mm2；2主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算=163

15、.39N/mm 小于 f=205.00,滿足要求！四、鋼絲拉繩的內力驗算水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力 RUi 按照下面計算，RCi=RUisin i其中 RCi -水平鋼梁的垂直支坐反力(kN) ；RUi -拉鋼繩的軸力 (kN) ；i-拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sin i =Sin (ArcTan (2.9/(1.3+2.8)=0.577；根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi / sin i ；RUi =17.459 / 0.577=30.23kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算選擇 6×19鋼絲繩 , 鋼絲繩公稱抗拉強度 1550MPa，直徑

16、 21.5mm。Fg =aFg/K其中 F g -鋼絲繩的容許拉力 (kN) ；Fg -鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN) ，查表得 Fg271.5kN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6× 19、6×37、6× 61鋼絲繩分別取 0.85 、 0.82 和0.8 。 0.85 ；K -鋼絲繩使用安全系數(shù)。 K6。得到： Fg=38.462kN>R u 30.233kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算取鋼絲拉繩 ( 斜拉桿 ) 的軸力最大值 RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=30233.350N。拉環(huán)強度計算公式為：=N/A f2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm 2；所需要的拉環(huán)最小直徑D=30233.4 ×4/(3.142 × 50.00 ×2) 1/2 =19.6mm。實際拉環(huán)選用直徑 D=20mm的HPB235的鋼筋制作即可。七