C鋼纖維自密實混凝土的配合比設計方案和應用

1、C60 鋼纖維自密實混凝土的配合比設計和應用 摘 要按照自密實混凝土的等級要求，采用聚羧酸系外加劑對 C60 自密實混凝土進行配合比設計，采取同時摻加機制 砂和天然砂的措施保證了鋼纖維自密實混凝土拌和物的自密實性能和泵送性能，而且也得到了滿足型鋼柱施工要求的 力學變形性能。本文對于鋼纖維自密實混凝土配合比的設計思路可供有關技術人員參考。 關鍵詞 自密實混凝土；鋼纖維；配合比設計；機制砂 0 前言 自密實混凝土技術的發(fā)展已有 20 年的歷史，在國內(nèi)也已應用 10 多年。近幾年自密實混凝土在我國發(fā)展應用速度 加快，應用領域也進一步的拓展。自密實混凝土，是具有高流動度、不離析、良好的均勻性和穩(wěn)定性，

2、澆筑時依靠其 自重流動，無需振搗而達到密實的混凝土。所謂的自密實性能，即混凝土澆筑時，不加振搗施工也能依靠其自重均勻 地填充到模板各處的性能。因具有許多優(yōu)點，自密實混凝土技術在近幾年得到了積極的研究和全面的發(fā)展，也被越來 越多的工程所采用 1 。 鋼纖維混凝土是將短的、不連續(xù)的鋼纖維隨機亂向地分布于混凝土中形成的復合材料。與普通混凝土相比，加入 一定量的鋼纖維后，不僅可以提高混凝土的抗拉強度、抗折強度和韌性，而且能夠明顯地提高混凝土的抗裂性能、抗 收縮性能和極限拉應變，因此受到國內(nèi)外學術界和工程界的極大重視。目前，鋼纖維混凝土的應用領域涉及道路橋梁 工程、建筑工程、水利工程、港口工程、鐵路工程

3、、礦山工程和軍事工程等。在使用過程中，鋼纖維混凝土因為能夠 充分滿足工程所要求的高拉應力、復雜受力、抗裂、增強和增韌等普通混凝土難以達到的受力性能要求，而具有良好 的社會效益、經(jīng)濟效益和廣闊的應用前景。 鋼纖維自密實混凝土則是集兩種混凝土的優(yōu)點于一身，即在混凝土施工澆筑過程中利用自密實混凝土拌和物的易 澆筑密實特點，在混凝土硬化后利用鋼纖維混凝土獨有的力學與變形性能。 1 工程簡況新建設的中央電視臺新臺址工程，是北京市重點工程之一，也是北京市重要的標志性建筑之一，其主樓為兩座斜 塔樓，兩座斜塔樓頂部采用 14 層高的懸臂結(jié)構進行連接，如圖 1 所示。這種設計結(jié)構對混凝土施工過程控制和混凝土 圖

4、1 CCTV転臺址結(jié)珂示左 性能（尤其是變形性能）等 提出了較高的要求。該工程部分型鋼柱混凝土標號為 C60,泵送高度超過 200 M,而且這部分型鋼柱在受力時，屬于偏 心受壓（部分柱子受拉），因此要求型鋼柱在整個施工過程中和建成后因受力發(fā)生一定撓度變形的同時（傾斜度約 0.286 度，變形值約為 12.5 譏，所出現(xiàn)的裂縫在控制范圍之內(nèi)（裂縫寬度小于 1mm，深度小于 50mm）。為此，必須 在混凝土中摻加鋼纖維以增加混凝土的韌性。由于型鋼混凝土柱設計受力復雜，鋼筋密集（最小凈間距為 70mm），對 摻入的鋼纖維要求較高，并且由于施工、振搗困難等原因，必須使用自密實混凝土，即 C60 鋼纖維

5、自密實混凝土。 但是，設計單位僅對鋼纖維本身的性能和摻量提出了粗略的要求，并未對本工程擬采用的 C60 鋼纖維混凝土的具 體性能指標進行詳細說明。為了優(yōu)化鋼纖維自密實混凝土的組成，評價鋼纖維自密實混凝土的性能，確定鋼纖維的種 類和廠家，確定鋼纖維自密實混凝土的配合比、生產(chǎn)質(zhì)量控制指標與實驗方法，需要進行系統(tǒng)的實驗研究，使其各項 性能指標達到施工要求，即所配制的混凝土加入鋼纖維后，（硬化混凝土）即要滿足鋼纖維混凝土施工過程中的變形 指標要求，（混凝土拌和物）又要滿足自密實混凝土的指標要求，具有高流動性、抗離析性強和自填充性的特點，這 也是混凝土生產(chǎn)控制過程中的關鍵所在。 2 原材料 本工程所用的

6、原材料是北京地區(qū)常用的混凝土材料，水泥為北京琉璃河水泥廠生產(chǎn)的普通硅酸鹽 42.5 水泥；粉煤 灰為河北衡水電廠生產(chǎn)的 I 級粉煤灰；砂子為河北潮河水洗天然中砂和河北三河產(chǎn)機制砂，細度模數(shù)均不小于 2.3;石 子采用三河機碎石，連續(xù)級配，粒徑 5mm 10mm 和 5mm20mm;泵送劑為天津雍陽外加劑廠生產(chǎn)的聚羧酸型 UNF- 5AST 高效泵送劑。具體指標分別見表 1 至表 5。 階煤尿性能折標 It *LJM 邛11 口 P 需東凰 比/% 燒 先 駅 先 爲 含 審7% 仁 / ；? 國抓標 檢測結(jié)國家標麗苗WW檢測結(jié)國邈杯 檢測結(jié) 晞 S n 淮 果 準 渠 準 渠 準 果 氏5 性

7、It常杯 -減 燈S5 麗 ：祉吉吊 打山強應H：飛 % A It/% A 3d 7d 設計要求使用冷拉切斷型鋼纖維，其抗拉強度大于 1000MPa,長徑比大于 50,長度 35mm50mm，摻量 20kg/m3 50kg/m3。實驗檢測后通過綜合考慮，決定采用上海貝卡爾特 一二鋼有限公司生產(chǎn)的 Dramix鋼纖維和上海哈瑞克斯公 司生產(chǎn)的 Harex鋼纖維兩種冷拉鋼絲切斷型鋼纖維展開進一步的實驗研究，具體指標如表 6 所示。兩種鋼纖維的質(zhì)量 也符合標準2所規(guī)定的有關鋼纖維自密實混凝土對鋼纖維指標的要求。 Pc % 3 1 244 標準稍 抗圧強度 休折強度 水化熱 細畛 度 (h：min)

8、) 安定 MFa /APa 材 tkj kg) 11 /% 用水帚 性 g 播 3d 23d 3d 2M JUU 3d 7d 稱 W. M * = 492.7 x 23% x 13 = 147.3 kg 3 配合比設計 隨著鋼纖維混凝土使用范圍的擴大，關于配合比設計的研究也越來越多，如等體積代替（粗或細）集料法、以抗 壓強度為主控參數(shù)的設計法和二次合成法等多種方法。在參考有關資料的基礎上，確定本工程鋼纖維自密實的配合比 設計思路是，首先通過實驗調(diào)整混凝土中的粉體比例、外加劑品種和摻量等，確定出滿足施工指標要求的不摻加鋼纖 維的自密實混凝土的配比，為基準配比；然后在此基準配比的基礎上摻加不同摻量

9、的鋼纖維，檢測鋼纖維混凝土的抗 拉強度、抗彎強度和韌度指數(shù)等，確定滿足力學與變形指標要求的鋼纖維的品種和最小摻量；接著再對滿足要求的鋼 纖維摻量最小的配合比進行微調(diào)，使混凝土拌和物的狀態(tài)達到自密實的要求，并復驗檢測抗拉強度、抗彎強度和韌度 指數(shù)等，以得到最佳實驗室配合比；最后，對所確定的最佳配合比進行現(xiàn)場混凝土泵送實驗，判斷是否滿足工程需 要，最終得到滿足施工生產(chǎn)要求的鋼纖維自密實混凝土。 應說明的是，為充分保證鋼纖維抗拉強度與混凝土強度相適應，在前期大量實驗的基礎上，并結(jié)合設計要求，控 制混凝土的 28d 抗壓強度不能過高，具體在 120%左右，最大不超過 130%。 3.1 自密實混凝土配

10、合比的確定配合比的設計依據(jù)自密實混凝土的規(guī)定指標要求，并參照相關國家標準規(guī)程進 行。在實驗室進行配合比優(yōu)化設計和試配工作，確認合格后方能使用。在進行自密實混凝土的配合比設計調(diào)整時應注 意，水膠比的改變會影響自密實混凝土的設計強度，水粉比的改變則影響自密實混凝土的黏度特性。 自密實性能包括：流動性、抗離析性和自填充性，分別通過坍落擴展度實驗、 V 漏斗實驗、櫛形環(huán)實驗和 U 型箱 實驗檢測自密實性能指標。自密實性能根據(jù)結(jié)構物的結(jié)構形狀、尺寸、配筋狀態(tài)等進行設定，分為三個等級 3 。當鋼 筋最小凈間距為 35mm60mm 時，為一級，此時，要求坍落擴展度為 700m 50mm、V 漏斗通過時間為

11、10s25s、U 型箱實驗填充高度 300mm 以上，櫛形環(huán)實驗中心無骨料堆積、邊緣無泌漿、目測環(huán)內(nèi)外無高差。參照標準 3所述方法 進行配比設計，具體過程如下： 確定單位粗骨料體積用量（Vg） 根據(jù)自密實混凝土等級選取 0.30,單位粗骨料體積用量為 300L，因單一品種石子的空隙率（ 40%）大于標準3 要求，故同時摻加兩種品種的石子（最佳比例是當兩者混合后達到最小空隙率時的比例），表觀密度平均值為 2840kg/m3,質(zhì)量為 852.0kg。 確定單位用水量（Vw）、水粉比（w/p）和粉體體積（Vp） 考慮到摻入粉煤灰配制 C60 等級的自密實混凝土，而且粗骨料粒型級配良好，選擇較低的單位

12、用水量 170L 和水粉 比 0.80，通過 Vp=Vw/（w/p）=1 70/0.80=21 2.5L ，計算得到粉體體積用量，粉體體積比為 0.2125，介于推薦值 0.160.23 之間。 確定含氣量（Va） 根據(jù)經(jīng)驗以及所使用外加劑的性能設定自密實混凝土的含氣量為 1.5%，即 15L。 計算單位細骨料量（Vs） 因為天然砂中含有 9.0%的粉體，所以根據(jù) Vg+Vp+Vw+Va+（1-9.0%）Vs=1000L ，可以計算出單位細骨料體積用量 Vs=（1000-300-212.5-170-15）/91.0%=332.4L,質(zhì)量為 844.3kg。 計算單位膠凝材料體積用量（Vce）

13、因為未使用其它惰性摻合料，所以單位膠凝材料體積用量通過 Vce=Vp-9% Vs=212.5-9%X332.4=182.6L。 計算水灰比（W/C）與理論水泥用量（Meo） 按照普通混凝土配合比設計規(guī)程進行水灰比的設計計算，選定 7=7 則可計算出 w/c=0.345o已知用水量為 170kg，所以水泥用量為 492.7kg，即 159.0L。 計算單位摻合料量和實際水泥用量（Me） 通過計算可知單位水泥體積為 159.0L，不能滿足通過自密實性能計算出的 182.6L 的要求，綜合考慮強度要求和粉 煤灰性能，采用超量取代的方法，超量取代系數(shù)為 1.3,設取代水泥率為 X，可根據(jù)下式計算出取代

14、水泥質(zhì)量和粉煤灰 摻入量： tl料 名稱 水 椿和 料 大然放 5_10SD fi ! fi 子 水 外加冊 圳駅門 1 kg. tfi 1 330 150 81Q 500 170 了” 1 坍落擴取 V零混斗通過 時倒 U型箱填充 窗度 握壓強度MPe 坍落度 3d 7d 60d 無骨料堆砥邊緣 10.9 52.1 72.3 30.3 20nzi 18s 350QD 爪泌袈、環(huán)內(nèi)外無 式中，Mfa、pc pfa分別為實際粉煤灰用量、水泥表觀密度（3.1kg/cm3）和粉煤灰表觀密度（2.44kg/cm3） 通過上述計算得到水泥的實際用量和摻合料用量。 通過實驗確定聚羧酸高性能減水劑用量為膠凝

15、材料用量的 1.4%，即 7.4kg。 實驗驗證與調(diào)整。依據(jù)標準3進行實驗，得到自密實混凝土基準配合比，有關數(shù)據(jù)如表 7 所示保緞f ,對比試臉配合比和檢斟琳果 3.2 鋼纖維的品種和最小摻量的確定 鋼纖維混凝土配合比在調(diào)整時應考慮的主要方面是：拌和物的工作性、強度的雙控（控抗壓、抗拉或抗壓、彎 拉）和鋼纖維體積率的確定等4。要提高鋼纖維在混凝土中的增強效果，一是提高鋼纖維的長徑比；二是提高鋼纖維 與基體之間的粘結(jié)強度。但是，長徑比過大，會使纖維混凝土的和易性降低，纖維結(jié)球現(xiàn)象發(fā)生的可能性也會增加。 同時，鋼纖維混凝土的集料最大粒徑直接影響到鋼纖維的握裹力，一般最大粒徑不宜超過鋼纖維長度的 2

16、/3。同一基體 而言，兩端帶彎鉤的鋼纖維較平直型鋼纖維的界面粘結(jié)強度高。 鋼纖維的摻量規(guī)范要求2不低于 20kg/m3,并依據(jù)廠家推薦數(shù)據(jù)進行配比設計實驗。所有試件均按照 CECS13:89 標準5規(guī)定進行，采用標準尺寸試模，并在注模 24h 后脫模，在標準養(yǎng)護條件下養(yǎng)護相應齡期后進行實驗檢測。配比 設計椅測 ，! 淤樁土亂合比“匕的 拉爪強腫 蜀拘強建 別 ，MPa MPa 給果 ft 2 ，-GPo 水泥： 二 ? 水 創(chuàng)纖憎 :60d 第d 60d 塊 砂 fl 朋 nsd 3S0 350 50 150 S10 0 7 。仆 35250 1?0 3S0 380 150 StO 3S0 1

17、50 310 330 150 S10 3S0 150 S10 】：匚比 0 ； TT郵E 350/50 0 350 50 0 350 50 17 0 17 0 17 0 17 Dracis Hircx 0 8L 0 85. 17 12 1.29 J : HATCX 21 5.9 6.6 11 6. I H t. 91 91 IQ 0 日AT亡X XB|X： 和部分檢測結(jié)果如表 8 所示。 叮坍殊俺、擴廉斥試鶴 h）櫛影環(huán)試檢 2日空兀 ”陀夥軻試鯊 - - 材K名乩飩/再必帖護三1警護暫竽三二h 0。聲 驚1 k弓 F | 380 150 120 120 350 500 170 20 8-5

18、坍落度 坍落擴 v , , . -1IV/TT刖瞪油打 抗兒日窪 1 2, 時 叫 畑 毗 序HHRJ度焉數(shù) 押性欖吊 /GPa 23d 60d 2Sd 60d 28d 28d 265=iiii 720mn 21s 3甜血 72. 82.1 5.31 6.38 5.21 I. S2 肺斗M 口 討纖扁盛令銓b專比和應驗箱卑 在實驗過程中發(fā)現(xiàn)， 摻加鋼纖維后， 混凝土拌和物的坍落度和流動性較空白混凝土明顯降低， 且隨著摻量的增 加，坍落度和坍落流動度的降低程度也變大。這一現(xiàn)象表明，鋼纖維在混凝土拌和物中所形成的網(wǎng)狀結(jié)構，使拌和物 內(nèi)部摩擦阻力增加，加上纖維自身面積較大，加劇了阻礙拌和物流動的程度

19、，弓 I 起混凝土坍落度降低與和易性變差。 從實驗現(xiàn)象來看，立方抗壓實驗時，素混凝土破壞時側(cè)面出現(xiàn)典型的受壓剝落現(xiàn)象，而鋼纖維混凝土破壞后完整 性較好，表面只有少許剝落。劈裂抗拉實驗時，素混凝土直接沿劈裂面斷開，斷面比較平整，并伴有較大的響聲，呈 明顯的脆性破壞；而鋼纖維混凝土破壞時，只在表面出現(xiàn)一條沿劈裂面的細裂紋，整體完整性很好，而且需要較大力 量才能將其分為兩塊。以上現(xiàn)象與有關資料所述相一致 6 。同時也發(fā)現(xiàn)，鋼纖維混凝土在劈拉破壞時，絕大多數(shù)是鋼 纖維的撥出而不是拉斷，因此，改善鋼纖維與混凝土基體的粘結(jié)力是提高劈拉強度的關鍵。 從實驗數(shù)據(jù)來看，加入鋼纖維后，抗壓強度、劈裂抗拉強度均有明

20、顯提高，但提高幅度與鋼纖維摻量的關系因?qū)?驗組數(shù)較少而規(guī)律不十分明顯。眾多文獻資料 78 也表明，鋼纖維摻入混凝土后，能否提高抗壓強度及提高的幅度， 主要取決于混凝土基體強度、基體與鋼纖維的粘結(jié)強度和鋼纖維本身抗拉強度。對于低強度混凝土，鋼纖維與基體粘 結(jié)強度低，鋼纖維的摻入增多了整個體系的界面薄弱區(qū)，受壓時，該薄弱區(qū)可能首先導致材料破壞，纖維起不到增強 作用。對于高強混凝土，鋼纖維與膠凝體的界面粘結(jié)強度高，減小了界面薄弱區(qū)所帶來的不利影響， 當試件受壓時，縱橫交錯的纖維網(wǎng)狀結(jié)構對試件橫向變形的約束作用較強，使其近似于三向受壓狀態(tài)，導致材料 的抗壓強度提高。 同樣，當劈裂抗拉實驗時，在拉伸荷載

21、作用下，試件受力之初，應變很小，鋼纖維所承擔的拉應力也小，基體起 主要受力作用；隨著應變增大，鋼纖維承擔應力越大，混凝土基體達到極限應變的時間推遲；基體開裂后，裂縫應力 重分布，原先由基體承擔的應力向鋼纖維轉(zhuǎn)移，跨越裂縫的纖維將荷載傳遞給裂縫的兩側(cè)表面，使裂縫處材料仍能夠 繼續(xù)承受荷載，裂縫擴展速度得到延緩，并呈穩(wěn)定擴展狀態(tài)，如果跨越裂縫的纖維越多，則裂縫穩(wěn)定擴展持續(xù)時間越 長，導致最終達到的峰值拉應力越高，即鋼纖維混凝土的劈裂抗拉強度越大。 通過實驗數(shù)據(jù)分析，這幾組鋼纖維混凝土的配合比均能滿足鋼纖維混凝土的力學性能指標要求， 綜合考慮成本控制、施工方式等因素，并為了充分保證混凝土拌和物的狀態(tài)

22、能夠達到自密實的要求，最終確定鋼纖維 的摻量采用最低摻量， 即 20kg/m3。并在此摻量的前提下， 進行混凝土和易性的調(diào)整， 為增加混凝土中粉體的比例， 摻 加了 50%的機制砂，最終得到各項性能均滿足鋼纖維自密實混凝土的指標要求的混凝土，配合比和檢測結(jié)果如表 9 所 示，實驗情況如圖 2 所示，該配合比的荷載撓度 -曲線如圖 3 所示。 4 現(xiàn)場摸擬與施工 鋼纖維混凝土在生產(chǎn)時， 除鋼纖維與砂石一起加入攪拌機外， 其它材料的投料、 攪拌與普通混凝土相同， 攪拌時 間延長 50%。在現(xiàn)場制作與結(jié)構形狀相同的模具，并采用振搗和不振搗兩種方式進行對比實驗模擬，模擬生產(chǎn)時僅對 混凝土的凝結(jié)時間進行了調(diào)整。通過現(xiàn)場泵送實驗，得到了較好的效果。在模擬泵送時也發(fā)現(xiàn)，鋼纖維混凝土在泵送 過程中，除按常規(guī)泵送操作外，還應注意以下幾點： 泵送過程中宜保持混凝土供應的連續(xù)性，如較長時間不能泵送混凝土，則會出現(xiàn)鋼纖維混凝土粘管現(xiàn)象，尤其是在 泵管的接口處，而且增大了再次泵送阻力且很難清洗干凈。 盡量減少泵管彎頭，以減少泵送阻力和鋼纖維混凝土在管內(nèi)的淤積。如確實需要彎頭，應盡量采用 135。彎管。而 且，