A公司糧食儲備庫計算書

1、*糧食儲備庫結構計算書 設計： 校對： 專業(yè)負責人： 2017年1月結構設計計算書一、工程名稱：*糧食儲備庫二、設計計算依據(jù)1主要選用的國家標準、部頒標準與地方標準<<建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準>>(GB50068-2001)<<建筑結構荷載規(guī)范>>(GB50009-2012)<<建筑結構抗震設計規(guī)范>>(GB50011-2010)（2016年版）<<混凝土結構設計規(guī)范>>(GB50010-2010)<<砌體結構設計規(guī)范>>(GB50003-2011)<<建筑地基

2、基礎設計規(guī)范>>(GB50007-2011)<<糧食平房倉設計規(guī)范>> GB50320-2001<<建筑地基處理技術規(guī)范>> JGJ79-20122結構計算所采用的軟件結構計算用的計算分析軟件：采用中國建筑科學研究院PKPM CAD工程部開發(fā)的結構計算軟件PKPM系列軟件。三、結構計算參數(shù)1、結構安全等級：結構安全等級為二級，使用年限為50年，相對應的結構安全性系數(shù)0=1.0。2、結構形式：地基基礎采用天然地基，墻下條形基礎，上部結構為鋼筋混凝土擋糧墻和排架柱，預應力混凝土雙T板屋蓋。3、建筑抗震類別及結構抗震等級：本建筑抗震設防烈度

3、為7度，抗震設防類別為丙類，結構安全等級二級，排架柱抗震等級為三級,建筑的場地類別為類,設計地震分組為第二組,設計基本地震加速度為0.10g。四、荷載取值（標準值）：1、基本風壓值：0.4KN/m2；基本雪壓值：0.4KN/m2；（重現(xiàn)期均為50年）。2、鋼筋混凝土容重：26 KN/ m2 ；3、屋面活荷載0.5KN/ m2 。4、屋面恒荷載：屋面防水層（二層SBS）：0.4 KN/ m2 ； 20mm厚1:2.5水泥砂漿找平層：20*0.02=0.4 KN/ m2 ； 85mm厚聚苯板保溫層：0.5*0.085=0.04 KN/ m2 ； 大型屋面板：3.82 KN/ m2 ； 板縫灌縫：0

4、.1 KN/ m2 ； 板底噴漿：0.1 KN/ m2 ； 合計4.86 KN/ m2。（不計板自重和灌縫時，取qk=1.1）6、糧食荷載：=8.0 KN/ m2 ；平堆高度7.5米；=25°；=21.8°； 水平側壓力系數(shù)0.4059；豎向摩擦力系數(shù)tan=0.40; 滿倉時，倉底部墻體水平推力=0.4059*8*7.5=24.4 KN/ m2 ； 倉底部墻體豎向摩擦力=0.40*24.4=9.8 KN/ m2 ； 地面糧食荷載=8*7.5=60 KN/ m2 。7、荷載分項系數(shù)：恒載分項系數(shù): 1.20糧食荷載分項系數(shù) 1.30活載分項系數(shù): 1.40五、糧庫平面圖見下

5、，平面尺寸為：糧庫總長77.5米，寬24.2米，開間6（4.5、4.0）米，檐口高10米。六、屋蓋結構計算： 1、屋面荷載計算（設計值） （1）、根據(jù)前面計算屋面恒荷載標準值取1.1，則設計值為：1.1*1.2=1.32KN/ m2 。（2）、屋面活荷載： 0.5*1.4=0.70 KN/ m2 ；（3）、屋面雪荷載：0.4 *1.4=0.56KN/ m2 ；（與屋面活荷載不同時組合） 得：Qd=1.2Gk+1.4Qk1=1.32+0.7=2.02 KN/ m2 ； Qk=Gk+Qk1= 1.1+0.5=1.6 KN/ m2 ； Qq=Gk+qiQki= 1.1+0.4*0.2(雪荷載參與組合

6、)=1.18 KN/ m2. 選用國標圖集06SG432-1預應力混凝土雙T板中YTSa244， Qd,min=9.50>Qd；Qk,min=6.93>Qk；Qq,min=6.06>Qq；滿足要求。2、 按圖集第5頁7.3條，本工程屋面荷載為均布荷載的不上人屋面，按可變荷載僅為屋面活荷載（無積灰荷載、雪荷載）時，屋面恒荷載為1.10 KN/（不含屋面板自重和灌縫重）。選用國標圖集06SG432-1預應力混凝土雙T板中YTSa244，允許屋面恒荷載為2.24 KN/，滿足要求。七、糧食對墻側壓力計算：根據(jù)房式倉設計規(guī)范水平側壓力P=KH糧食對墻面的摩擦力： P= KHtgH=7

7、.5m 按升蘿堆糧形式計算： =8 KN/，=25°；=21.8° 裝糧按小麥計算： H/h=5， K=0.4059×8=3.25 KN/；tg=0.4； 墻面不同標高點計算結果如下：(自上而下) Hy(m) P水平力KN/ P 對墻面摩擦力KN/ 1 3.25 1.30 2 6.50 2.60 3 9.75 3.90 4 13.0 5.20 5 16.25 6.50 6 19.50 7.80 7 22.75 9.10 7.5 24.40 9.75 現(xiàn)設水平橫梁4道：-0.060（地面處）、4.200處、7.800處、10.00（檐口處）各一道。八、擋糧墻計算（取

8、四邊簡支板、左右簡支上下連續(xù)板和四邊連續(xù)板，并考慮墻頂豎向荷載，按擋土墻計算，取其大值包絡圖）：1、縱向墻體荷載簡圖和計算見下圖：2、山墻荷載簡圖和計算見下圖：3、 墻體配筋計算：A、 縱向墻體，250厚墻體最大彎矩：水平M1=25.1KN/m；豎向M2=35.84KN/m。配筋：水平As1=352mm2；按受彎構件最小配筋率0.2%，As,min=500mm2，配筋12200(As=565mm2)。豎向As2=503mm2；按受壓構件最小配筋率（單側0.2%，雙側0.55%），按單側0.25%計，As,min=625mm2，配筋14180（As=850mm2）。B、 縱向墻體，200厚墻體最

9、大彎矩：水平M1=5.57KN/m；豎向相鄰支座處M2=35.84KN/m，跨中和其它支座處M2=8.34KN/m。配筋：水平構造配筋；按受彎構件最小配筋率0.2%，As,min=500mm2，配筋12200(As=565mm2)。豎向相鄰支座處As2=651mm2；按受壓構件最小配筋率（單側0.2%，雙側0.55%），按單側0.25%計，As,min=625mm2，配筋14180+12200（As=1415mm2）。豎向跨中及其它支座處，按構造配筋，實配配筋12200，滿足單側0.2%，雙側0.55%的配筋要求。C、 山墻下段250厚墻體最大彎矩：水平M1=24.05KN/m；豎向M2=33

10、.28KN/m。配筋：水平As1=337mm2；按受彎構件最小配筋率0.2%，As,min=500mm2，配筋12200(As=565mm2)。豎向As2=467mm2；按受壓構件最小配筋率（單側0.2%，雙側0.55%），按單側0.25%計，As,min=625mm2，配筋14180（As=850mm2）。D、 山墻上段200厚墻體最大彎矩：水平M1=5.49KN/m；豎向相鄰支座處M2=33.28KN/m，跨中和其它支座處M2=7.77KN/m。配筋：水平構造配筋；按受彎構件最小配筋率0.2%，As,min=500mm2，配筋12200(As=565mm2)。豎向相鄰支座處As2=604m

11、m2；按受壓構件最小配筋率（單側0.2%，雙側0.55%），按單側0.25%計，As,min=625mm2，配筋14180+12200（As=1415mm2）。豎向跨中及其它支座處，按構造配筋，實配配筋12200，滿足單側0.2%，雙側0.55%的配筋要求。九、擋糧墻水平橫梁計算：各橫梁承受的豎向力通過混凝土墻傳給基礎，僅計算各橫梁受水平荷載作用下的內力和配筋。1、各橫梁受水平荷載簡圖：2、標高10.0米處橫梁，不受水平力作用，q=0，豎向力通過墻體傳給基礎，采用構造配筋即可。3a、標高7.8米處縱墻橫梁，截面300*500，q=13.91*3.6/3=16.7KN/m， MA=-0.082*

12、16.7*4.5*4.5= 27.73 構造配筋 MB=MC=-0.079*16.7*6*6=47.5 構造配筋 M1=0.044*16.7*4.5*4.5=14.90 構造配筋 M2=M3=0.046*16.7*6*6=27.70 構造配筋 As=300*500*0.2%=300mm2.3b、標高7.8米處山墻橫梁，截面300*500，q=13.91*3.6/3=16.7KN/m， MA=-0.105*16.7*4.8*4.8= 40.4 構造配筋 MB=MC=0.079*16.7*4.8*4.8=30.4 構造配筋 M1=0.078*16.7*4.8*4.8=30.0 構造配筋 M2=M3

13、=0.046*16.7*4.8*4.8=17.7 構造配筋 As=300*500*0.2%=300mm2.4a、標高4.2米處縱墻橫梁，截面350*500，q=87.81KN/m， MA=-0.082*87.81*4.5*4.5= 145.8 As=957 MB=MC=-0.079*87.81*6*6=249.8 As=1640 M1=0.044*87.81*4.5*4.5=78.35 As=515 M2=M3=0.046*87.81*6*6=145.65 As=956 支座配筋522(As=1900mm2) ；跨中配筋422(As=1520mm2) 4b、標高4.2米處山墻橫梁，截面350*

14、500，q=87.81KN/m， MA=-0.105*87.81*4.8*4.8= 212.4 As=1395 MB=MC=0.079*87.81*4.8*4.8=159.8 As=1049 M1=0.078*87.81*4.8*4.8=157.7 As=1036 M2=M3=0.046*87.81*4.8*4.8=93.1 As=611 支座配筋422(As=1520mm2) ；跨中配筋420(As=1256mm2)5a、標高-0.06米處縱墻橫梁，截面300*500，q=79.64KN/m， MA=-0.082*79.64*4.5*4.5= 132.2 As=868 MB=MC=-0.07

15、9*79.64*6*6=226.6 As=1488 M1=0.044*79.64*4.5*4.5=71.1 As=467 M2=M3=0.046*79.64*6*6=132.1 As=868 支座配筋422(As=1520mm2) ；跨中配筋420(As=1256mm2) 5b、標高-0.06米處山墻橫梁，截面300*500，q=79.64KN/m， MA=-0.105*79.64*4.8*4.8= 192.7 As=1251 MB=MC=0.079*79.64*4.8*4.8=144.9 As=952 M1=0.078*79.64*4.8*4.8=143.0 As=939 M2=M3=0.0

16、46*79.64*4.8*4.8=84.4 As=555 支座配筋420(As=1256mm2) ；跨中配筋418(As=1016mm2)十、雨篷、平臺、門柱、門過梁計算1、雨篷，外挑1400，荷載：懸挑板厚150， 板自重： 3.75 板底抹灰： 0.4 防水層： 0.4 20厚找平層：0.4 q恒=4.95 KN/m2 活荷載： 不上人屋面：0.5 積水荷載（翻沿高200）：2.0 q活=2.5 KN/m2上人屋面；2.0 KN/m2鋼梯荷載：下段梯T4B07-45，自重203.55kg=2.04KN 上段梯T4B07-17，自重77.82kg=0.78KN鋼梯作用范圍1.2*1.5米，附

17、加荷載：q梯恒=0.8KN/m2 Q梯活=3.0KN/m2無鋼梯時，q恒1=4.95 KN/m2，q活1=2.5 KN/m2，設計值q1=9.5 KN/m2 M1=9.5*（1.4*1.1）*（1.4*1.1）/2=11.26KN.m As=278mm2，實配10120,As=654mm2 V1=9.5*1.4=13.3KN有鋼梯時，q恒2=4.95+0.8=5.75 KN/m2，q活2=2.5+3.0=5.5 KN/m2，設計值q2=5.75*1.2+5.5*1.4=14.6 KN/m2 M2=14.6*（1.4*1.1）*（1.4*1.1）/2=17.34KN.m As=428mm2，實配

18、12100,As=1130mm2 V2=14.6*1.4=20.44KN1、 檢查門外平臺，外挑1200mm荷載：板厚120，板自重： 3.0 板底抹灰： 0.4 防水層： 0.4 20厚找平層：0.4鋼梯附加： 0.79 q恒=4.99上人屋面活荷：2.0荷載設計值：q=4.99*1.2+2.0*1.4=8.8KN/m2M=8.8*（1.2*1.1）*（1.2*1.1）/2=7.67KN.m As=286mm2 實配10150,As=523mm2V=8.8*1.2=10.56KN3、檢查門內平臺，懸挑1200mm荷載：板厚120，板自重： 3.0 板底抹灰： 0.4 20厚找平層：0.4 q

19、恒=3.8上人屋面活荷：2.0荷載設計值：q=3.8*1.2+2.0*1.4=7.36KN/m2M=7.36*（1.2*1.1）*（1.2*1.1）/2=6.41KN.m As=208mm2 實配10150,As=523mm2V=7.36*1.2=8.83KN4 門柱計算，受荷面寬度2.25米，按上下端簡支，上端水平荷載10.1*1.3*2.25=29.5 KN，下端水平荷載24.4*1.3*2.25=71.37KN，計算高度從標高-0.06到4.40米。R上=（2*29.5+71.37）*4.46/6=96.9KNR下=（29.5+2*71.37）*4.46/6=128KNM中=29.5*4

20、.46*4.46/8+（71.37-29.5）*4.46*4.46/（9*1.732）=126.78KN.m門柱斷面350*400 As=1058mm2 實配322 As=1140mm25、門過梁，斷面500*500，門洞寬3米，a、水平方向計算，計算跨度6米，簡支梁，荷載：過梁上方墻體承受的糧食水平力傳遞給過梁：10.1 *1.3*3.1*2/3=27.1 KN/m 門柱傳給過梁的集中力：96.9KN按純受彎構件計算，M水平=267.3KN.m As=1755mm2，實配522(As=1900mm2)V=178.2KN 0.7ftbh0=0.7*1.43*500*470=235.2KN>

21、;V 構造配箍筋b、豎直方向計算，計算跨度取1.1倍門洞口寬度，荷載：過梁自重：0.5*0.5*25*1.2=7.5KN/m 雨篷傳力：20.44KN/m 上部墻體重：（10-4.55）*0.2*25*1.2=33.3KN/m 屋面板傳力：83.1KN/m 門上糧食對墻壁產生的豎向摩擦力：10.1*0.4*1.3*3.1/2=8.14KN/m N=152.48KN/m 屋面板傳來彎矩（對墻中心）： 83.1*0.0175=1.45KN.m 雨篷板傳來彎矩（對墻中心）： -17.34KN.m 糧食豎向摩擦力傳來的彎矩（對墻中心）： 8.14*0.1=0.81KN.m 過梁承受的扭矩T=-15.0

22、8KN.m0.35ftWt=0.35*1.43*4.17*107=2.08*107N.mm=20.8 KN.m>T，可考慮構造配筋。c、過梁按連續(xù)梁計算，內力分析：M中=0.078*152.48*(3*1.1)*(3*1.1) =129.5KN.mAs=850mm2，實配522(As=1900mm2) M支=0.105*152.48*(3*1.1)*(3*1.1) =174.32KN.mAs=1145mm2，實配522(As=1900mm2)V=152.48*3/2=228.72KN0.7ftbh0=0.7*1.43*500*470=235.2KN>V 構造配箍筋 十一、柱子計算1

23、、柱子斷面500*1000，受荷寬度6米，混凝土C30，三級鋼筋。2、柱子荷載見下圖：3、根據(jù)靜力計算手冊公式，縱墻柱內力和配筋計算如下：糧食水平力設計值：24.4*6*1.3=190.32KNRA=190.32*7.5/(24*11.413)*18*3.912*11.41-6*3.913+7.5*7.52-(2*7.52/45)=0.04*3140-359+422-19=127.4KNRB=190.32*7.5/2-127.4=586.3KNM中=587.6KN.m，As=1870mm2，配筋425,As=1960mm2；MB=-1337KN.m，As=4254mm2，配筋925,As=44

24、10mm2.0.7ftbh0=0.7*1.43*500*970=485.5KN<V 需計算箍筋實配10100(4)，360*78.5*4*970/100=1096KN>586.3-485.5=100.8KN.4、 根據(jù)靜力計算手冊公式，山墻柱內力和配筋計算如下： 糧食水平力設計值：24.4*4.8*1.3=152.3KNRA=152.3*7.5/(24*11.413)*18*3.912*11.41-6*3.913+7.5*7.52-(2*7.52/45)=0.04*3140-359+422-19=102KNRB=152.3*7.5/2-102=469.1KNM中=470.5KN.m

25、，As=1497mm2，配筋422,As=1520mm2；MB=-1069KN.m，As=3402mm2，配筋725,As=3430mm2.0.7ftbh0=0.7*1.43*500*970=485.5KN>V 構造配箍筋十二、基礎計算 (基礎作用見下圖) ：1、取6米柱距（一個開間）為一計算單元，每延米墻體荷載標準值計算：1）、屋蓋傳來的豎向力： 跨度24米時，F(xiàn)1a=(5.3+0.5)*12=69.6KN 屋面板有效支承長度a0=0.25m，a=0.33a0=0.0825m，對軸線偏心距0.0675m, M1a=69.6*0.0675=4.7KN.m 2）、糧食水平側壓力引起的墻體根

26、部的剪力（取柱腳彎矩和剪力的標準值），Mq1=-1337/1.3/6=-171.4KN.mQ1=586.3/1.3/6=75.2KN3）、糧食對內墻面的豎向摩擦力引起的墻體根部的豎向力， F2=9.75*6/2=29.3KN 對軸線偏心距0.15m，M2=29.3*0.15=4.4 KN.m 4）、墻體自重： 上段G11=0.2*(10-4.2)*25=29KN 對軸線偏心距0.05m,M11=29*0.05=1.45KN.m 下段G12=0.25*4.2*25=26.3KN 對軸線偏心距0.025m,M11=26.3*0.025=0.66KN.m5）、柱自自重： G2=0.5*1.0*25*

27、10.0=125KN(折算成每米荷載為21KN) 對軸線偏心距0.35m，Mg2=-21*0.35=-7.35 KN.m6）、地面糧食荷載，q31=8*7.5=60 KN/ m27）、室內回填土壓力，q32=20*2.0=40KN/ m28）、室外覆土壓力，q4=20*1.7=34KN/ m22、倉房縱墻基礎計算（1）、估算基底寬度B值： N0=F1a+F2+G11+G12+G2=69.6+29.3+29+26.3+21=175.2KN 基底座落在第2單元粉砂土層上，地基承載力特征值130KPa， 基底標高-2.00米，D=1.7米，fa=130+15*1.0*（1.7-0.5）=148KPa

28、， B0=175.2/（148-20*2.0）=1.622m因基礎頂面彎矩較大，取B=2.0B0=3.2米，基礎形心外偏0.15米。（2）、基礎承載力驗算：糧食堆載F31=60*1*1.55=93e31=1.075mM31=93*1.075=100KN.m室內回填土F32=40*1*1.55=62e32=1.075mM32=62*1.075=66.7KN.m室外回填土F4=34*1*1.9=64.6E4=0.9mM4=-64.6*0.9=-58.1KN.m基礎自重G3=0.3*3.7+（3.7+0.35）*0.35/2*25=45.5于是，N1=N0+F31+F32+F4+G3=175.2+9

29、3+62+64.6+45.5=440.3KNM1=M1a+Mq1+M2+M11+M12+Mg2+M31+M32+M4+N0*e0 =4.7-171.4+4.4+1.45+0.66-7.35+100+66.7-58.1+175.2*0.15=-32.64KN.mq=440.3/(1*3.7) ±32.64*6/(1*3.7*3.7)=119±14.3qmax=133.3 KN/ m2<1.2fa=1.2*148=177.6 KN/ m2qmin=104.7 KN/ m2q0=119 KN/ m2<fa 滿足要求（3）、空倉時基礎驗算：N0= F1a +G11+G1

30、2+G2=69.6+29+26.3+21=145.9KNN1=N0+F32+F4+G3=145.9+62+64.6+45.5=318KNM1=M1a+M11+M12+Mg2+M32+M4+N0*e0 =4.7+1.45+0.66-7.35+66.7-58.1+145.9*0.15=29.9KN.mq=318/(1*3.7) ±29.9*6/(1*3.7*3.7)=85.9±13.1qmax=99 KN/ m2<1.2fa=1.2*148qmin=72.8 KN/ m2q0=85.9 KN/ m2<fa 滿足要求底板配筋：M=133.3*1.9*1.9/2=241KN.m As=1237mm2 實配161503、倉房山墻基礎計算（1）、估算基底寬度B值： N0= F2+G11+G12+G2=29.3+29+26.3+21=105.6KN 基底座落在第2單元粉砂土層上，地基承載力特征值130KPa， 基底標高-2.00米，D=1.7米，fa=130+15*1.0*（1.7-0.5）=148KPa， B0=105.6/（148-20*2.0）=0.98m因基礎頂面彎矩較大，取B=2.0B0=2.0米，基礎形心外偏0.20