轉換層專項施工方案

1、.安順市西秀區(qū)翠麓鳳凰山項目轉換層施工方案編 制 人： 審 核 人： 審 批 人：編制單位：瀘州市第七建筑工程公司 編制時間： 2016年 1月.;目 錄1、編制依據(jù)22、編制說明23、轉換梁結構概況34、施工荷載傳遞方式、傳遞路線及模板、支撐系統(tǒng)的布置與驗算225、施工部署226. 施工準備237. 主要施工方法248. 質量保證措施459. 保證安全的技術措施48轉換層施工方案1、編制依據(jù)1.1 施工組織設計依據(jù)。1.2 安順市西秀區(qū)翠麓鳳凰山項目轉換層結構施工圖及設計總說明。1.3 國家、行業(yè)及地方有關政策、法律、法令、法規(guī)。1.4 國家強制性標準、施工驗收規(guī)范、規(guī)程。1.5 工藝標準及

2、操作規(guī)程。1.6 ISO9002國際質量認證標準。1.7 本公司一體化質量管理手冊。1.8 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-2001 J84-2001（2002年版）。1.9 建筑施工模板安裝安全技術規(guī)范JGJ16220081.10 鋼筋工程、砼工程規(guī)范1.9 建筑施工手冊 （第四版）。2、 編制說明2.1.轉換層施工的重點1、由于本轉換層主梁的斷面較大,跨度大，施工荷載大,這就給轉換層梁板下支撐系統(tǒng)的承載力、穩(wěn)定性、安全可靠性提出了非常嚴格的要求，使之成為轉換層施工的重點之一。2、由于本工程轉換層面積大，砼澆筑量較大。按設計要求轉換層梁板砼應連續(xù)澆筑，為了保證砼在澆筑過程

3、中的連續(xù)性和密實性，確定好砼的澆筑方法也是轉換層施工的重點和難點。2.2.施工難點由于梁截面普遍較大、較寬且鋼筋用量較大，給梁鋼筋綁扎帶來了較大的困難。另外，由于梁柱節(jié)點處柱內梁筋太多，給柱箍筋綁扎和梁柱節(jié)點的澆筑以及梁交叉處筋布置都增加很大的難度。2.3.為了保證轉換層施工中各工序的施工質量，以及整個轉換層設計和施工驗收規(guī)范要求，針對上述轉換層施工的重點和難點，特編制本轉換層施工方案，用以指導轉換層施工。3、 轉換層梁結構概況本工程轉換層，主梁主要截面尺寸為1000×1800mm、900×1800mm、 800×1800mm、700×1500mm、60

4、0×1500mm、400×1200mm。板厚為180mm。4、 施工荷載傳遞方式、傳遞路線及模板、支撐系統(tǒng)的布置與驗算4.1.施工荷載傳遞方式、傳遞路線 4.1.1.為了便于對支撐系統(tǒng)的強度、穩(wěn)定性和安全性進行計算和驗算，必須對轉換層梁、板的荷載傳遞方式和傳遞路線進行分析確定。4.1.2. 轉換層梁、板采用螺旋頂托和扣件式整體鋼管腳手架作為支撐體系，（采用48×3.5鋼管，材料為Q235 （3號）鋼，扣件為直角扣件、旋轉扣件、直接扣件）作為支撐體系，將其上部轉換梁、板荷載對應傳遞到二層結構樓板上，再由二層將上部、荷載傳遞到一層結構樓板上。4.2. 模板、支撐系統(tǒng)的

5、布置與驗算4.2.1. 模板及支撐系統(tǒng)布置4.2.1.1. 模板系統(tǒng)1、梁底模板采用木模板體系，梁底板采用18mm厚九夾板，板肋采用50×100木枋，間距100mm。2、梁側模板采用木模板體系，模板采用18mm厚九夾板，側模板肋采用50×100木枋，間距250mm。3、轉換層樓板板底模采用木模板體系，梁底板采用18mm九夾板，板肋采用50×100 mm木枋，間距為400mm。4.2.1.2.支撐體系布置支撐架搭設方法：梁高H=12001600 mm時，支撐立桿間距按沿梁長1000mm進行搭設，沿梁寬方向均按梁寬加300mm進行搭設。大、小橫桿步距為1800。H=6

6、001200mm, 支撐立桿間距按沿梁長1200mm進行搭設，沿梁寬方向均按梁寬加500mm進行搭設(小橫桿采用2根48×3.5鋼管)，大、小橫桿步距為1800。（個別截面可根據(jù)實際情況進行調整）。梁底模400×1000mm均采用2排立桿搭設，400×1000mm均采用3排立桿搭設，中間立桿均采用螺旋頂托，梁側模鋼管搭設間距同剪力墻，豎向鋼管間距同小橫桿間距，梁高大于1.0m設斜向支撐，間距為兩倍小橫桿間距，斜向支撐另一端應設置在有效傳力部位。現(xiàn)澆板支撐架立桿按1000×1000mm進行搭設，橫桿步距為1800mm。本轉換層層高為3.40m，接近高支撐架

7、的要求，本支撐體系均按照高支撐架的搭設要求進行設計。增設一道水平加強層，設于支撐系統(tǒng)中部，呈45º水平交叉搭設至邊緣處盡量靠近豎向構件，詳下圖：剪刀撐設置：在外側周圍應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，寬度4m6m。支撐架中間每隔四排支架立桿應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，寬度4m6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐的底端應與地面頂級，夾角45°60°。材料的選擇及要求:鋼管：（1）新鋼管應有產品合格證及符合要求的質量檢驗報告；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面的偏差符合相關要求并做

8、防銹處理；（2）舊鋼管應按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ1302001規(guī)范要求進行檢查，不符合要求的堅決不用。扣件：（1）新扣件應有產品合格證、檢測單位的試驗報告和產品質量合格證；（2）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂紋、變形的堅決不使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；（3）新舊扣件均應進行防銹處理。4.2.2.模板、支撐系統(tǒng)的驗算根據(jù)設計轉換層梁結構顯示最大為1000×1800mm，為了滿足支撐系統(tǒng)的安全性和穩(wěn)定性，同時也本著經(jīng)濟、適用的原則將1000×1800mm、 800×1800mm梁作為驗算對象。4.2.2.1.施工荷載的計算4.2.2.1.1.

9、模板及支架自重標準值為：木模板0.75kN/m2、鋼模板1.1kN/m2；4.2.2.1.2.砼自重標準值為24.0kN/m3；4.2.2.1.3.鋼筋自重標準值（按每m3砼含量計算）：梁、柱為1.5kN/m3，板為1.1kN/m3；4.2.2.1.4.振搗砼對水平模板產生的荷載標準值為2.0kN/m2；4.2.2.1.5.傾倒砼對梁側模產生的荷載標準值為4.0kN/m2；4.2.2.1.6.鋼管采用48×3.5，其截面特性：A=489mm2,=12.19cm4, 截面模量 W=5.08cm3，回轉半徑i=1.58cm. 彈性模量E=2.06×105 /mm4.2.2.1.

10、7.施工人員及設備荷載：2.5kN先選取1000×1800mm作為驗算對象。立桿的間距為400×400mm4.2.3.荷載組合計算：4.2.3.1.模板及支架自重標準值：(2.0+2×1.28)×0.3×0.75=1.03kN4.2.3.2.新澆砼自重標準值：2.0×0.12×0.3+0.6×1.28×0.3×24=7.25kN4.2.3.3.鋼筋自重標準值：1.1×2.0×0.12×0.3+0.6×1.28×0.3×1.5=0.43k

11、N4.2.3.4.振搗荷載標準值：2.0×0.3×2=1.2kN4.2.3.5.施工人員及設備荷載：2.5kN4.3.扣件抗滑計算一根立桿所受的荷載為：因中間立桿所受的荷載占總荷載的1/2，邊立桿占1/4。 （ 1.7+18.66+1.1）×1.2+（1.8+2.5）×1.4÷215.88kN15.88÷27.94kN因中間立桿采用螺旋頂托，故不需要計算抗滑。邊上兩根采用雙扣件抗滑。 4.4.立桿穩(wěn)定性計算 一根立桿所承受的最大荷載為：N=7.94kN NfA （f=205N/ mm2） Lo=h+2a=1200+2×300

12、=1800mm lo/i=1800/15.8=114查表得：0.489 N/A=7.94×103/0.489×489=33.20N/ mm2f=205N/ mm2 滿足要求。4.5.梁模計算 荷載計算4.5.1.模板及支架自重標準值：(0.6+1.28×2)×0.3×0.750.711kN4.5.1.1.新澆砼自重標準值：0.6×1.4×0.3×24=6.048kN4.5.1.2.鋼筋自重標準值：0.6×1.4×0.3×1.5=0.378kN4.5.1.3.振搗荷載標準值：0.6

13、15;0.3×2=0.36kN4.5.1.4.施工人員及設備荷載：2.5kN4.5.2.梁底模木枋楞的計算：梁底模采用18mm厚九夾板，肋部采用50×100木枋100制成。其中梁底模木方肋的根數(shù)為5根，E=9000N/mm2,f=11N/ mm2W=bh2/6=250×1002/6=4.17×105mm3I=bh3/12=250×1003/12=2.08×107mm4q1=(1.33+16.52+1.03)×1.2+（0.81+2.5）×1.4÷0.45=60.64kN/mq2=(1.33+16.52+1

14、.03)×1.2÷0.45=50.35kN/m 受力簡圖如下：M0.125q1l2=0.125×60.64×0.452=1.53kN·m=M/W=1.53×106/4.17×105=3.42N/mm2f=11N/mm2滿足要求。撓度計算：=Kwq2l4/100EI Kw查表得0.521 =Kwq2l4/100EI0.521×50.35×4504/100×9000×2.08×1070.057mm【】450/2501.8mm4.5.3. 小橫桿計算小橫桿采用1根48×3

15、.5鋼管，間距為450。4.5.3.1、內力計算：梁荷載傳給小楞簡圖如下小橫桿受力可以簡化為三跨連續(xù)梁均部荷載：q1=(1.33+16.52+1.03)×1.2+（0.81+2.5）×1.4÷0.9 =30.32kN/mq2=(1.33+16.52+1.03)×1.2÷0.9=25.17kN/m M=0.1q1l2=0.1×30.32×0.42=0.485kN/m=M/W=0.485×106/5.08×103=133.14 N/mm2f=205N/mm2滿足要求。撓度計算：=Kmq2l4/100EI Km

16、查表得0.521 =Kmq2l4/100EI0.677×25.17×4004/100×2.06×105×12.19×1040.173mm【】600/2502.4mm4.5.3.2.累計撓度計算：小橫桿撓度與梁底模木楞撓度之和即為梁的累計撓度，其支為累計撓度=木枋楞+小橫桿=0.057 +0.173=0.23mm=4.0mm，滿足要求。4.5.4.梁側模計算：梁側模采用18mm厚九夾板，肋部采用50×100木方250制成，側模立擋間距為450mm。其中梁側模木方肋的根數(shù)為5根，E=9000N/mm2,f=11N/ mm2W=b

17、h2/6=250×1002/6=4.17×105mm3I=bh3/12=250×1003/12=2.08×107mm4參照各種荷載取值規(guī)定，梁側模承受荷載有：F=0.22Vcto12V1/2 F=VcH 取二式中的較小值Vc砼的重力密度（KN/）to新澆砼的初凝時間（h）T砼的溫度（oC）V砼的澆灌速度（m/h）H砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度（m）1外加劑影響修正系數(shù)2砼坍落度影響修正系數(shù)F=0.22Vcto12V1/20.22×24×【200÷（25+15）】×1.2×1.15×1.

18、51/244.62KN/F=VcH24×1.740.8KN/傾倒砼時產生的水平荷載標準值：4KN/q1=40.8×1.2+4×1.4 =54.56kN/q2=40.8×1.2=48.96kN/4.5.4.1沿梁長度方向梁側木楞計算:跨度為450mm強度驗算：（按三跨連續(xù)梁計算）M0.1q1l2=0.1×54.56×0.452=1.1kN/m=M/W=1.1×106/4.17×105=2.64N/mm2f=11N/mm2滿足要求。撓度計算：=Kwq2l4/100EI Kw查表得0.677 =Kwq2l4/100EI0

19、.677×48.96×4504/100×9000×2.08×1070.073mm【】450/2501.8mm滿足要求。4.5.4.2梁側模立擋的計算側模立擋采用2根48×3.5鋼管，間距為450mm。q1=（40.8×1.2+4×1.4）×0.45 =24.55kN/m2q2=（40.8×1.2）×0.45=22.03kN/m2M=0.1q1l2=0.1×24.55×0.452=0.5N/m=M/W=0.5×106/2×5.08×103

20、=49.21N/mm2f=205N/mm2滿足要求。撓度計算：=Kwq2l4/100EI Kw查表得0.677 =Kwq2l4/100EI0.677×22.03×4504/100×2×2.06×105×12.19×1040.12mm【】450/2501.8mm4.5.4.3累計撓度計算：小橫桿撓度與梁底模木楞撓度之和即為梁的累計撓度，其支為累計撓度=木枋楞+小橫桿=0.073+0.12=0.193 mm=4.0mm，滿足要求。4.5.5.對拉絲桿的驗算：對拉絲桿采用M16，間距450×600mm，對拉桿所受的拉力為

21、：N54.56×0.45×0.614.73kN【N】=24.5 Kn，滿足要求。4.6.選取800×1800mm梁為驗算對象。立桿間距為500×350mm4.6.1.荷載組合計算：4.6.1.1.模板及支架自重標準值：(1.5+2×1.42)×0.45×0.75=1.46kN4.6.1.2.新澆砼自重標準值：1.5×0.18×0.45+0.4×1.42×0.45×24=9.05kN4.6.1.3.鋼筋自重標準值：1.1×1.5×0.18×0.45

22、+0.4×1.42×0.45×1.5=0.52kN4.6.1.4.振搗荷載標準值：1.5×0.45×2=1.35kN4.6.1.5.施工人員及設備荷載：2.5kN4.7.扣件抗滑計算 一根立桿所受的荷載為：一根立桿所受的荷載為：因中間立桿所受的荷載占總荷載的1/2，邊立桿占1/4。（ 1.46+9.05+0.52）×1.2+（1.35+2.5）×1.4÷29.3kN因中間立桿采用螺旋頂托，故不需要計算抗滑。邊上兩根采用雙扣件抗滑。 4.8.立桿穩(wěn)定性計算 一根立桿所承受的最大荷載為：N=9.3kN NfA （f=2

23、05N/ mm2） Lo=h+2a=1200+2×300=1800mm lo/i=1800/15.8=114查表得：0.489 N/A=9.3×103/0.489×489=38.89N/ mm2f=205N/ mm2 滿足要求。4.9.梁模計算 荷載計算4.9.1.模板及支架自重標準值：(0.4+1.42×2)×0.45×0.751.09kN4.9.1.1.新澆砼自重標準值：0.4×1.6×0.45×24=6.912kN4.9.1.2.鋼筋自重標準值：0.4×1.6×0.45×

24、;1.5=0.43kN4.9.1.3.振搗荷載標準值：0.4×0.45×2=0.36kN4.9.1.4.施工人員及設備荷載：2.5kN4.9.2.梁底模木枋楞的計算：梁底模采用18mm厚九夾板，肋部采用50×100mm木枋100制成。其中梁底模木方肋的根數(shù)為2根，E=9000N/mm2,f=11N/ mm2W=bh2/6=100×1002/6=1.66×105mm3I=bh3/12=100×1003/12=8.3×106mm4q1=(1.09+6.912+0.43)×1.2+（0.36+2.5）×1.4&

25、#247;0.45=31.38kN/mq2=(1.09+6.912+0.43)×1.2÷0.45=22.48kN/m 受力簡圖如下：M0.125q1l2=0.125×31.38×0.452=0.79kN/m=M/W=0.79×106/1.66×105=4.75N/mm2f=11N/mm2滿足要求。撓度計算：=Kwq2l4/100EI Kw查表得0.521 =Kwq2l4/100EI0.521×22.48×4504/100×9000×8.3×1060.064mm【】450/2501.8m

26、m4.9.3. 小橫桿計算小橫桿采用1根48×3.5鋼管，間距為450。4.9.3.1、內力計算：梁荷載傳給小楞簡圖如下小橫桿受力可以簡化為兩跨連續(xù)梁均部荷載：q1=(1.09+6.912+0.43)×1.2+（0.36+2.5）×1.4÷0.4=35.31kN/mq2=(1.09+6.912+0.43)×1.2÷0.4=25.3kN/m M=0.125q1l2=0.125×35.31×0.352=0.54kN/m=M/W=0.54×106/5.08×103=106.3N/mm2f=205N/m

27、m2滿足要求。撓度計算：=Kwq2l4/100EI Kw查表得0.521 =Kwq2l4/100EI0.521×25.3×3504/100×2.06×105×12.19×1040.079mm【】350/2501.4mm4.9.3.2.累計撓度計算：小橫桿撓度與梁底模木楞撓度之和即為梁的累計撓度，其支為累計撓度=木枋楞+小橫桿=0.064+0.079=0.143mm=4.0mm，滿足要求。4.9.4.梁側模計算：梁側模采用18mm厚九夾板，肋部采用50×100木方250制成，側模立擋間距為450mm。其中梁側模木方肋的根數(shù)為5

28、根，E=9000N/mm2,f=11N/ mm2W=bh2/6=250×1002/6=4.17×105mm3I=bh3/12=250×1003/12=2.08×107mm4參照各種荷載取值規(guī)定，梁側模承受荷載有：F=0.22Vcto12V1/2 F=VcH 取二式中的較小值Vc砼的重力密度（KN/）to新澆砼的初凝時間（h）T砼的溫度（oC）V砼的澆灌速度（m/h）H砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度（m）1外加劑影響修正系數(shù)2砼坍落度影響修正系數(shù)F=0.22Vcto12V1/20.22×24×【200÷（25+15）】

29、×1.2×1.15×1.51/244.62KN/F=VcH24×1.638.4KN/傾倒砼時產生的水平荷載標準值：4KN/q1=38.4×1.2+4×1.4 =51.68kN/q2=38.4×1.2=46.08kN/4.9.4.1沿梁長度方向梁側木楞計算:跨度為450mm強度驗算：M0.1q1l2=0.1×51.68×0.452=1.05kN/m=M/W=1.05×106/4.17×105=2.52N/mm2f=11N/mm2滿足要求。撓度計算：=Kwq2l4/100EI Kw查表得0

30、.677 =Kwq2l4/100EI0.677×46.08×4504/100×9000×2.08×1070.068mm【】450/2501.8mm滿足要求。4.9.4.2梁側模立擋的計算側模立擋采用2根48×3.5鋼管，間距為450mm。 q1=（38.4×1.2+4×1.4）×0.45 =23.26kN/m2q2=（40.8×1.2）×0.45=20.74kN/m2M=0.1q1l2=0.1×23.26×0.452=0.47kN/m=M/W=0.47×1

31、06/2×5.08×103=46.25N/mm2f=205N/mm2滿足要求。撓度計算：=Kwq2l4/100EI Kw查表得0.677 =Kwq2l4/100EI0.677×20.74×4504/100×2×2.06×105×12.19×1040.11mm【】450/2501.8mm4.9.4.3累計撓度計算：小橫桿撓度與梁底模木楞撓度之和即為梁的累計撓度，其支為累計撓度=木枋楞+小橫桿=0.068+0.11=0.178 mm=4.0mm，滿足要求。4.9.5.對拉絲桿的驗算：對拉絲桿采用M16，間距4

32、50×600mm，對拉桿所受的拉力為：N51.68×0.45×0.613.95kN【N】=24.5 Kn，滿足要求。 4.9.6. 小橫桿計算小橫桿采用1根48×3.5鋼管，間距為600。4.9.6.1、內力計算：梁荷載傳給小楞簡圖如下小橫桿受力可以簡化為兩跨連續(xù)梁均部荷載：q1=(1.37+12.10+0.76)×1.2+（0.72+2.5）×1.4÷0.6=35.97kN/mq2=(1.37+12.10+0.76)×1.2÷0.6=28.47kN/m M=0.125q1l2=0.125×35

33、.97×0.452=0.91kN/m=M/W=0.91×106/5.08×103=179.13N/mm2f=205N/mm2滿足要求。撓度計算：=Kwq2l4/100EI Kw查表得0.521 =Kwq2l4/100EI0.521×28.47×4504/100×2.06×105×12.19×1040.24mm【】450/2501.8mm4.9.6.2.累計撓度計算：小橫桿撓度與梁底模木楞撓度之和即為梁的累計撓度，其支為累計撓度=木枋楞+小橫桿=0.133+0.24=0.373mm=4.0mm，滿足要求。4

34、.9.7.梁側模計算：梁側模采用18mm厚九夾板，肋部采用50×100mm木方250制成，側模立擋間距為600mm。其中梁側模木方肋的根數(shù)為4根，E=9000N/mm2,f=11N/ mm2W=bh2/6=200×1002/6=3.3×105mm3I=bh3/12=200×1003/12=1.6×107mm4參照各種荷載取值規(guī)定，梁側模承受荷載有：F=0.22Vcto12V1/2 F=VcH 取二式中的較小值Vc砼的重力密度（KN/）to新澆砼的初凝時間（h）T砼的溫度（oC）V砼的澆灌速度（m/h）H砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度（m

35、）1外加劑影響修正系數(shù)2砼坍落度影響修正系數(shù)F=0.22Vcto12V1/20.22×24×【200÷（25+15）】×1.2×1.15×1.51/244.62KN/F=VcH24×1.433.6KN/傾倒砼時產生的水平荷載標準值：4KN/q1=33.6×1.2+4×1.4 =45.92kN/q2=33.6×1.2=40.32kN/4.9.7.1沿梁長度方向梁側木楞計算:跨度為600mm強度驗算：M0.1q1l2=0.1×45.92×0.62=1.65kN/m=M/W=1.6

36、5×106/3.3×105=5N/mm2f=11N/mm2滿足要求。撓度計算：=Kwq2l4/100EI Kw查表得0.677 =Kwq2l4/100EI0.677×40.32×6004/100×9000×1.6×1070.25mm【】600/2502.4mm滿足要求。4.9.7.2梁側模立擋的計算側模立擋采用2根48×3.5鋼管，間距為600mm。 q1=(33.6×1.2+4×1.4)×0.6=27.55kN/q2=（40.8×1.2）×0.6=24.2kN/m

37、2M=0.1q1l2=0.1×27.55×0.62=0.99kN/m=M/W=0.99×106/2×5.08×103=97.44N/mm2f=205N/mm2滿足要求。撓度計算：=Kwq2l4/100EI Kw查表得0.677 =Kwq2l4/100EI0.677×24.2×6004/100×2×2.06×105×12.19×1040.42mm【】600/2502.4mm4.9.7.3累計撓度計算：小橫桿撓度與梁底模木楞撓度之和即為梁的累計撓度，其支為累計撓度=木枋楞+小橫桿

38、=0.25 +0.42=0.67mm=4.0mm，滿足要求。4.9.8.對拉絲桿的驗算：對拉絲桿采用M16，間距600×600mm，對拉桿所受的拉力為：N45.92×0.6×0.616.53kN【N】=24.5 KN滿足要求。4.9.9轉換層支撐的確定4.9.9.1.梁高H=10002000 mm時，支撐立桿間距按沿梁長600mm進行搭設，沿梁寬方向均按梁寬加300mm進行搭設，大、小橫桿步距為1800。梁高H1000 mm時，支撐立桿間距按沿梁長600mm進行搭設，沿梁寬方向均按梁寬加600mm進行搭設，大、小橫桿步距為1800。4.9.9.2.現(xiàn)澆樓板支撐架按

39、1000×1000mm搭設，大、小橫桿步距1800mm。5、施工部署5.1.為保證該轉換層在整個施工過程中的各項管理工作組織嚴密，行動統(tǒng)一。各部門明確職責，項目部成立轉換層施工管理領導小組，由項目經(jīng)理任組長，各部門負責人為組員。在轉換層施工中明確責任，并做好各部門的協(xié)調配合工作，以確保該轉換層的質量、安全、進度達到目標。5.2.轉換層梁板砼按設計要求連續(xù)澆筑，不得留施工縫。為保證轉換層梁、板砼澆筑連續(xù)性，項目部選派責任心強，經(jīng)驗豐富的施工管理人員組成兩班，保證24小時有管理人員對施工現(xiàn)場負責。5.3.為了保證轉換層梁板結構砼澆筑的持續(xù)性，避免產生冷縫從而影響結構安全，轉換層施工前對商

40、混站進行交底，作好砼材料準備工作。5.4.由于本轉換層大梁內配筋非常密，為了減少梁鋼筋在柱內錨固鋼筋的數(shù)量，依據(jù)設計要求，決定本轉換層梁鋼筋現(xiàn)場接頭25鋼筋采用機械連接方式。為了有效配合轉換層梁鋼筋的機械連接，套絲工作提前2天完成，及時配合梁鋼筋連接綁扎施工。5.5.準備塑料薄膜、彩條布等物品，用于轉換層梁板結構砼保溫、保濕之用。6. 施工準備6.1.施工技術交底6.1.1在轉換梁施工時，必須提前一周由項目部組織項目生產副經(jīng)理和技術部門、施工部門、質量部門、安全部門、材料部門、設備部門、后勤部門等相關部門召開工作會，應對各部門強調轉換層施工的重要性、難度和重點，并對各部門的職責提了具體分工要求

41、，做好項目各部門的配合協(xié)調工作。6.1.2在轉換層施工前一周以內，必須由項目技術負責人組織全體施工技術員及質檢員進行轉換層結構施工圖交底工作和轉換層施工方案的技術交底工作，并應向與會人員強調轉換層的重點和難點。嚴格要求各施工技術人員和質檢員按照施工規(guī)范和設計圖進行施工和檢查，嚴格控制每一道工序的施工質量，禁止將不合格工序帶入下一道工序，避免對工期和質量造成極大的損失。6.1.3各標段施工負責人應組織全體施工班組操作人員進行詳細施工方案交底和相應的施工驗收規(guī)范的交底工作。對轉換層的重點和難點部位，應仔細地分析、講解，提高操作工人的質量意識，避免返工。設備部門應在轉換層結構施工前一周內，應對即將投

42、入轉換層結構施工所用的機械設備進行一次全面的檢修，及時添加所需設備。在轉換層結構施工過程中，設備工長應經(jīng)常帶領維護工對使用中的機械設備進行維護保養(yǎng)，及時排除機械故障和設備安全隱患。同時加強對操作工人的業(yè)務技能和安全意識的學習。6.2其他準備見施工組織設計。7. 主要施工方法7.1支撐系統(tǒng)的搭設方法搭設要求：（1）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開布置，斜桿或剪刀撐盡量與立桿連接，節(jié)點構造符合相應規(guī)范規(guī)定。（2）確保每個扣件在螺栓扭矩達到65N/m時扣件不產生破壞。（3）每根立桿底部應設置底座或墊塊，腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上部200mm處的

43、立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿接頭必須采用對接扣件連接，接頭交錯布置，相鄰立桿接頭不能設置在同步或同跨內，且相鄰兩個接頭位置錯開必須大于500mm，接頭中點至主節(jié)點不宜大于步距的1/3，立桿垂直偏差控制在L/400以內。大橫桿可采用對接連接，也可采用搭接，采用對接時，兩根相鄰橫桿不能在同步或同跨內設置接頭，且接頭位置在水平、垂直方向錯開必須大于500mm。采用搭接時，搭接長度大于1.0m，應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿的端部的距離大于100mm。7.1.1. 必須嚴格按照經(jīng)驗算合格的轉換層支撐系統(tǒng)的搭設要求進行搭設。支撐腳手架的

44、具體搭設方法為：7.1.1.1.梁高H=12001800 mm時，支撐立桿間距按沿梁長600mm進行搭設，沿梁寬方向均按梁寬加300mm進行搭設，大、小橫桿步距為1800。7.1.1.2.現(xiàn)澆樓板支撐架按1000×1000mm搭設，大、小橫桿步距1800mm。7.1.3.在搭設轉換層支撐架前，應在板面上，彈出轉換層垂直投影線，根據(jù)每根梁的高度和相關搭設要求，在板面上分劃出支撐架的豎桿定位點，作為控制搭設質量的依據(jù)。綜合本工程的具體情況和腳手架的模數(shù)特點決定搭架順序，先KZL后次梁，最后再搭設板支撐架，即先按要求搭設完梁下的支撐架，再在梁與梁間板下按要求搭設板的支撐架，在搭設板支撐架時

45、，采用鋼管將梁、板支撐架牢固相連，以確保梁、板支撐架的整體穩(wěn)定性。7.1.4所有轉換層大梁下的支撐架中，腳手架的豎向受力支撐桿下部必須垂直梁長度方向安放1500mm長的100×100墊枋，以增大豎桿底端部的受壓面積，對樓層結構有利。另外所有受力橫桿與豎桿相交處，應在豎桿上增設一個扣件，使之成為雙扣件受力方式。 7.1.5在搭設梁、板支撐架時，應根據(jù)梁高、板厚及層高，準確計算出支撐架的搭設高度。7.1.5支撐架除按轉換梁內各框支架梁的具體搭設相應的支撐架，同時，整層支撐架則采用滿堂整體腳手架搭設方式。用縱橫方向的橫桿將柱架梁、次梁、樓板支撐架連接貫通，用足夠的剪刀撐以增加整個支撐系統(tǒng)整

46、體穩(wěn)定性。7.1.6.轉換層平面型式中，支撐系統(tǒng)中所有梁支撐均增設“八”字型剪刀斜撐，斜撐桿必須采用雙扣件受力的方式進行加固搭設，角度45o60o。7.1.7.1.主梁下支撐豎桿按間距為800×800mm進行搭設，即沿梁長方向按800mm進行搭設，沿梁寬方向按600mm進行搭設,大、小橫桿步距為1800mm。7.1.7.2.次梁下支撐豎桿按間距為800×800mm進行搭設，即沿梁長方向按800mm進行搭設，沿梁寬方向按600mm進行搭設,大、小橫桿步距為1800mm。7.1.7.3.板下支撐架豎桿縱橫方向均按1000×1000mm進行搭設，大、小橫桿步距為1800

47、mm。7.1.8.為了保證支撐架的整體性，在異形部位采用普通鋼管進行搭接。并且所有普通鋼管搭設的受力桿必需采用雙扣件的受力方式進行加固。7.2.模板系統(tǒng)7.2.1.模板系統(tǒng)施工工藝。梁底模板安裝就位起拱、固定梁、板模板制作檢查、驗收軸線標高檢查、復核起拱、固定鋼筋綁扎安放就位加固、穩(wěn)定檢查、驗收安裝梁側模板安裝梁側模板綁扎板筋檢查、驗收預留、預埋預留預埋7.2.2. 梁模板加工制作：在梁模板加工時，所有模板及模板肋必須用專用木鋸設備加工而成。柱、墻、板模板加工同支模架專項施工方案7.2.3梁模板安裝7.2.3.1梁底模板安裝：7.2.3.1.1.必須根據(jù)設計及規(guī)范要求，首先確定每根梁起拱高度。

48、梁跨度在4m及4m以上時，梁底板應起拱，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。為了保證梁跨中頂面標高符合設計要求，我們決定在梁起拱時，采取將梁兩端梁底標高向下降低一個起拱值來解決梁的起拱問題。7.2.3.1.2.利用水平儀抄測跨中梁底抬棒標高，并作好標記，在梁兩端柱筋上抄測出梁底標高，并作好標記，再根據(jù)該梁應起拱的起拱值，將梁兩端柱筋上的水平標高標記向下尺量一個起拱高度值，并重新作好標記，并將原標記除去。7.2.3.1.3.利用已抄測的梁底抬棒標高和兩端柱筋上的起拱標高，拉線并調整梁下支撐架抬棒，使其與標高控制線相吻合。7.2.3.1.4.將預先制作好的梁底板模按編號逐一擺放在梁抬棒

49、上，根據(jù)柱上的控制軸線對梁底間模板進行校核后，用扣件固定。對于梁高1.5m 的梁，須在鋼管抬棒上安裝扣件于梁底模板兩側，用于卡緊、定位梁底模板。7.2.3.1.5.梁底模安裝完成后，應隨即由工長再一次對梁底模板的底標高（含起拱值）進行復核、檢查，如發(fā)現(xiàn)偏差，應立即進行調整使其達到設計和施工規(guī)范要求。7.2.4.梁側模板安裝7.2.4.1.梁側模板安裝前，梁鋼筋必須通過項目部質檢員的檢查合格，且向監(jiān)管部報驗并驗收認可后，才能進行梁側模板安裝。7.2.4.2.由于轉換梁大梁的斷面較大，高度較高，且又采用木模板體系，如果在現(xiàn)場拼裝，則比較困難，安裝質量也不容易保證。所以，應預先根據(jù)每一根大梁的尺寸進

50、行梁側模板加工制作，并按要求鉆取25對拉螺栓孔。7.2.4.3.梁側模安裝前，應仔細檢查大梁鋼骨架的垂直度和在梁底模板上的軸線位置，并按規(guī)范要求綁扎好砂漿墊塊或鋼筋墊鐵。7.2.4.4.采用塔機按模板編號逐根梁進行吊運安裝，梁側模就位應后立即將梁側模板進行拼縫組裝，校正側模的垂直度并作臨時穩(wěn)固。為了保證梁的斷面尺寸，縮短模板安裝時間，可采取在梁側模板上口及梁的中部位置處擺放與梁寬尺寸相同的內襯鋼筋（03G101圖集），內襯鋼筋必須經(jīng)過型材切割機切割而成，以防襯鐵端部損壞模板。在穿對拉螺栓時如遇在原有預設的對拉螺栓孔處，有鋼筋阻擋，則須利用便攜式電動鉆孔機重新鉆孔；對拉螺桿安裝完畢后，立即用普通

51、鋼管作背杠對梁側模板進行校正、加固。7.3.5. 模板及支架安裝質量檢查和驗收7.3.5.1.整個模板及支架的驗收過程：施工班組自檢（合格后）工長及質檢員檢查 （合格后） 報監(jiān)理單位檢查（合格后） 澆筑砼模板及支架安裝完成后，在班組自檢合格后，由項目技術負責人組織相關人員進行模板及支架工程施工驗收。驗收合格后，向監(jiān)理單位發(fā)出報驗申請，并配合監(jiān)理人員全面檢查驗收，同時作好相關記錄。驗收包括以下內容：7.3.5.2.1模板及支架安裝搭設是否符合該工程模板支撐設計和技術措施的規(guī)定。7.3.5.2.2模板的支承點及支撐系統(tǒng)是否可靠和穩(wěn)定，連接中的固定螺栓、支撐扣件、對拉螺栓的緊固情況是否滿足要求。7.

52、3.5.2.3預埋件：預留件的規(guī)格、數(shù)量、位置和固定情況是否正確可靠，應逐項檢查驗收。7.3.5.2.4必須按建筑安裝工程質量檢驗評定標準的規(guī)定，進行逐項評定驗收。7.3.5.2.5支架模板上施工荷載是否符合要求。7.3.5.2.6在模板上運輸砼或操作是否搭設符合要求的走道板。7.3.5.2.7作業(yè)面孔洞及臨邊是否有防護措施。7.3.5.2.8垂直作業(yè)是否有隔離防護措施。驗收合格后方可澆筑砼，并作好模板及支架驗收記錄。7.3.6.模板及支架拆除現(xiàn)澆砼結構的模板及其支架拆除時的砼強度，必須符合設計要求和規(guī)范的規(guī)定；當設計無具體要求時，應符合“砼施工質量驗收規(guī)范”（GB502042002）的規(guī)定。

53、7.3.6.1.側模和底模拆除，應符合以下規(guī)定：7.3.6.1.1.嚴格按照有關規(guī)范、規(guī)定、對現(xiàn)澆結構的模板及其支架拆除時所要求砼需達到的設計要求。當設計無具體要求時，應符合以下規(guī)定：側模：在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，方可拆模。底模：在砼強度等級符合規(guī)范規(guī)定后方可拆除。7.3.6.1.2.對已拆除的模板及其支架結構，在砼強度符合砼設計強度等級要求后，方可承受全部使用荷載。如當施工荷載產生的力效應比使用荷載效應更為不利時，必須經(jīng)過計算校核，加設臨時支撐。7.3.6.1.3.拆模前應按規(guī)范規(guī)定進行檢查，報公司技術質量部和監(jiān)理審批同意后，并對拆模班組進行安全技術交底后方可進行。拆

54、除模板及其支架時不要用力過猛過急，特別是構件棱角處應特別注意，拆下的支撐及模板要及時轉運整理，拆除模板應加強保護，不得拋擲，拆下后及時清理，按規(guī)格分類堆放整齊，便于施工時充分利用。7.3.6.1.4.拆除模板及其支架順序：后支的先拆，先支的后拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。對大梁拆除應事先制定拆模方法，并進行技術交底。7.3.6.1.5.大跨度大梁，應先從跨中向兩端拆除。7.3.6.1.6.底模及支柱部分拆除時間，應針對所使用砼強度核算，能確保下層樓板及梁能安全承載（以砼試件報告單為準）并經(jīng)技術負責人批準后方可拆除。7.3.6.1.7.對拆除模板支撐及時清理出該層，便于進行外觀觀測和檢查

55、。7.4. 鋼筋工程7.4.1. 鋼筋加工計劃的編制施工圖、規(guī)范、標準圖集繪制梁筋大樣圖及梁柱節(jié)點圖分析研究編制加工計劃項目技術負責人調整計劃電子計算機技術部門復核審核批準鋼筋加工（實施）7.4.1.1 鋼筋加工計劃編制流程圖7.4.1.2.由于本轉換層大梁斷面較大，鋼筋多為25，鋼筋層數(shù)較多并且相當密集。因此，在編制鋼筋加工計劃時前，須由項目部技術負責人組織技術、施工、質檢等部門召開施工圖會審，認真仔細地對施工圖以及現(xiàn)場實際施工的可行性進行分析、研究、確定方案、統(tǒng)一認識，如需要設計認可的問題應及時報設計院批準。7.4.1.3.鋼筋入場后，必須嚴格按規(guī)格、檢驗狀態(tài)等進行分類堆放整齊。在每種鋼材

56、上都必須掛好標識牌，標識清楚鋼材的規(guī)格、數(shù)量、生產地，是否通過抽樣檢測驗收并合格。只有通過驗收的鋼材才能用于鋼筋半成品加工生產，未檢合格的鋼材嚴禁投入使用。7.4.1.4.為了確保鋼筋加工計劃的準確性，計劃員編制完成鋼筋加工計劃表后，立即交由項目技術部門進行審核，同時報送鋼筋加工房的專職人員核對，進行查漏補缺，并將信息反饋給項目技術負責人。鋼筋加工計劃表經(jīng)項目技術負責人審定批準后，將計劃表發(fā)給相關部門人員，立即實施鋼筋加工生產。在鋼筋加工生產過程中，鋼筋工長應隨時檢查鋼筋半成品的制作質量，嚴格按鋼筋加工計劃進行生產，在斷料、配筋過程中要合理利用余料、廢料變廢為寶，降低損耗減少返工損失，提高經(jīng)濟

57、效益。7.4.2.鋼筋的加工7.4.2.1.鋼筋加工工藝：編制鋼筋計劃鋼筋原材料抽檢施工技術交底鋼筋制作加工質量跟蹤檢查編號、吊牌分類堆放發(fā)料7.4.2.2.鋼筋加工前，須由專職工長對鋼筋加工班組進行施工技術交底，向其說明轉換層梁鋼筋的特殊性和復雜性，并明確鋼筋制作的重點和難點，如果鋼筋制作質量達不到要求將會對轉換層的施工質量造成重大的影響，因此，要求在施工生產過程中加強各個工序的管理，確保質量。7.4.2.3.鋼筋加工方法7.4.2.3.1.鋼筋加工過程中，應嚴格按照鋼筋加工計劃表進行加工。施工班組必須設立質量員對每一根梁的主筋和箍筋等的加工質量進行仔細的檢查，重點解決好在鋼筋加工過程中容易

58、出現(xiàn)加工誤差的環(huán)節(jié)，提高手工或機械操作的準確性。7.4.2.3.2.工長應隨時抽查加工好的鋼筋成品質量，嚴格控制加工誤差在10mm以內，彎折角誤差在1度以內。對于超出質量要求的必須要求返工，應嚴格控制鋼筋加工過程中的質量，嚴把質量關。7.4.3鋼筋保護層7.4.3.1.各類鋼筋保護層厚度：柱、梁主筋保護層的厚度為25mm，主梁上部鋼筋的保護層厚度a=次梁面筋直徑+板面筋直徑+板保護層厚度，墻體外側水平筋的保護層厚度為15mm，板的外側受力主筋保護層厚度為15mm,筒體暗梁保護層厚度為50mm。7.4.3.2.梁、板底等水平構件采用花崗石作為保護層墊塊，柱、墻、梁側面等采用環(huán)形塑料卡作為保護層墊

59、塊，且間距不大于600×600。7.4.4.鋼筋的綁扎7.4.4.1.鋼筋綁扎的方法：柱、墻采用原位綁扎的方法，梁鋼筋采用先懸空再就位入模的方法。7.4.4.1.1.梁鋼筋綁扎：(1).梁鋼筋綁扎工藝流程圖搭設梁筋支撐架逐層擺放、連接梁鋼筋套入梁箍筋就位綁扎梁鋼筋檢查驗收、安放墊塊拆出支撐架(2).由于轉換層梁斷面大，鋼筋密、結構復雜，因此在進行綁扎前應預先確定好綁扎的順序，并嚴格按照該順序進行施工。(3).由于轉換層大梁均為框支托梁（kzl），梁斷面非常大，配筋 數(shù)量多，重量大。因此，在框架梁的綁扎方式可采用就位方式進行綁扎，即在梁位置上方搭設支撐架，用于擺放和綁扎梁鋼筋，在綁扎梁轉換層鋼筋時，必須嚴格按照預先確定