先導式溢流閥設計

1、目錄1緒論1.1液壓技術發(fā)展歷史21.2我國液壓技術發(fā)展概述31.3溢流閥的過去和未來發(fā)展41.4本設計的意義和目的72溢流閥總體設計2. 1溢流閥的作用和分類92.1.1 作用92.1.2 分類92.2溢流閥的工作原理io2.3溢流閥的工作過程112. 3.1開啟過程112. 3.2閉合過程122.4溢流閥的主要性能122.4.1靜態(tài)特性122.4.2動態(tài)特性1325溢流閥的設計要求1526溢流閥的結構設計152.6.1溢流閥的結構型式152. 6. 2先導式溢流閥主要零件173先導式溢流閥詳細設計233.1設計要求233.2主要結構尺寸的確定2333靜態(tài)特性計算 263. 3.1基本方程式

2、263. 3.2彈簧剛度和預壓縮量計算303. 3.3其他相關特性354技術經(jīng)濟性分析375結論38致謝39參考文獻40附錄A 錯謀！未定義書簽。附錄B 錯誤！未定義書簽。1緒論液壓技術作為一門新興應用學科，雖然歷史較短，發(fā)展的速度卻非常驚人。液壓傳動 產(chǎn)品等在國民經(jīng)濟和國防建設中的地位和作用十分重要。它的發(fā)展決定了機電產(chǎn)品性能的 提高。它不僅能最大限度滿足機電產(chǎn)品實現(xiàn)功能多樣化的必要條件，也是完成重大工程項 目、重大技術裝備的基本保證，更是機電產(chǎn)品和重大工程項目和裝備可靠性的保證。所以 說液壓傳動產(chǎn)品的發(fā)展是實現(xiàn)生產(chǎn)過程自動化、尤其是工業(yè)自動化不可缺少的重要手段。液壓技術具有獨特的優(yōu)點，具有

3、功率重量比大，體積小，頻響高，壓力、流量可控性 好，可柔性傳送動力，易實現(xiàn)直線運動等優(yōu)點，因此液斥技術廣泛用于國民經(jīng)濟各部門。 液床設備能傳遞很大的力或力矩，單位功率重量輕，結構尺寸小，在同等功率下，其重量 的尺寸僅為直流電機的10%20%左右：反應速度快、準、穩(wěn)：乂能在大范圍內方便地實 現(xiàn)無級變速；易實現(xiàn)功率放大；易進行過載保護；能自動潤滑，壽命長，制造成本較低, 世界各國均已廣泛地應用在鍛床機械、工程機械、機床工業(yè)、汽車工業(yè)、冶金工業(yè)、農業(yè) 機械、船舶交通、鐵道車輛和飛機、坦克、導彈、火箭、雷達等國防工業(yè)中。現(xiàn)在世界各 國都重視發(fā)展基礎產(chǎn)品。近年來，液壓技術由于廣泛應用了高新技術成果，使基

4、礎產(chǎn)品在 水平、品種及擴展應用領域方面都有很大提高和發(fā)展。一個完整的液床系統(tǒng)由五個部分組成，即動力元件、執(zhí)行元件、控制元件、輔助無件 和液壓汕。動力元件的作用是將原動機的機械能轉換成液體的壓力能，指液壓系統(tǒng)中的汕 泵，它向整個液壓系統(tǒng)提供動力。液壓泵的結構形式一般有齒輪泵、葉片泵和柱塞泵。執(zhí) 行元件（如液壓缸和液用馬達）的作用是將液體的圧力能轉換為機械能，驅動負載作直線往 復運動或回轉運動?？刂圃锤鞣N液床閥）在液床系統(tǒng)中控制和調節(jié)液體的壓力、流量 和方向。根據(jù)控制功能的不同，液壓閥分為壓力控制閥、流量控制閥和方向控制閥。壓力 控制閥又分為溢流閥（安全閥）、減壓閥、順序閥、壓力繼電器等；流

5、量控制閥包括節(jié)流閥、 調整閥、分流集流閥等：方向控制閥包括單向閥、液控單向閥、梭閥、換向閥等。根據(jù)控 制方式不同，液壓閥分為開關式控制閥、定值控制閥和比例控制閥。輔助元件包括油箱、 濾油器、油管及管接頭、密封圈、壓力表、汕位油溫計等。液壓汕是液壓系統(tǒng)中傳遞能量 的工作介質，有各種礦物油、乳化液和合成型液壓油等幾大類。液斥閥的功用是控制液床傳動系統(tǒng)的油流方向，丿卡力和流最；實現(xiàn)執(zhí)行元件的設計動作以控制、實施整個液圧系統(tǒng)及設備的全部工作功能。1-1液壓技術發(fā)展歷史液壓傳動和氣壓傳動稱為流體傳動，是根據(jù)17世紀帕斯卡提出的液體靜壓力傳動原 理而發(fā)展起來的一門新興技術，是工農業(yè)生產(chǎn)中廣為應用的一門技術

6、。如今，流體傳動技 術水半的高低已成為一個國家工業(yè)發(fā)展水平的重要標志。1795年英國約瑟夫布拉曼(Joseph Braman,1749 - 1814),在倫敦用水作為工作介 質，以水壓機的形式將其應用于工業(yè)上，誕生了世界上第一臺水壓機。1905年將工作介 質水改為油，又進一步得到改善。第一次世界大戰(zhàn)(19141918)后液圧傳動廣泛應用，特別是1920年以后，發(fā)展更 為迅速。液壓元件大約在19世紀末20世紀初的20年間，才開始進入正規(guī)的工業(yè)生產(chǎn)階 段。1925年維克斯(F.Vikeis)發(fā)明了壓力平衡式葉片泵，為近代液壓元件工業(yè)或液壓傳 動的逐步建立奠定了基礎。20世紀初康斯坦丁尼斯克(G C

7、onstantimsco)對能最波動傳 遞所進行的理論及實際研%: 1910年對液力傳動(液力聯(lián)軸節(jié)、液力變矩器等)方面的 貢獻，使這兩方面領域得到了發(fā)展。第二次世界大戰(zhàn)(1941 - 1945)期間，在美國機床中有30%應用了液壓傳動。應該抬 出，I本液壓傳動的發(fā)展較歐美等國家晚了近20多年。在1955年前后，F(xiàn)1本迅速發(fā)展液 壓傳動，1956年成立了 “液壓工業(yè)會”。近2030年間，日本液壓傳動發(fā)展之快，居世 界領先地位。20世紀50年代，隨著世界各國經(jīng)濟的恢復和發(fā)展，生產(chǎn)過程自動化的不斷增長，使 液斥技術很快轉入民用工業(yè)，在機械制造、起重運輸機械及各類施工機械、船舶、航空等 領域得到了廣

8、泛的發(fā)展和應用。20世紀60年代以來，隨著原子能、航空航天技術、微電子技術的發(fā)展，液壓技術在 更深、更廣闊的領域得到了發(fā)展，60年代出現(xiàn)了板式、栓加式液壓閥系列，發(fā)展了以比例 電磁鐵為電氣機械轉換器的電液比例控制閥并被廣泛用于匸業(yè)控制中，提高了電液控制系 統(tǒng)的抗污染能力和性能價格比。隨著科學技術的進步和人類環(huán)保、能源危機意識的提高, 近20年來，人們重新認識和研究歷史上以純水作為工作介質的純水液壓傳動技術，并在 理論上和應用研究上，都得到了持續(xù)穩(wěn)定的復蘇與發(fā)展，正在逐漸成為現(xiàn)代液斥傳動技術 中的熱點技術和新的發(fā)展方向之一。21世紀將是信息化、網(wǎng)絡化、知識化和全球化的世紀，信息技術、生命科學、生

9、物技 術和納米技術等新科技的II益進展將對液床傳動與控制技術的研究、設計研究及方法、對 包括液壓閥在內的各類液壓產(chǎn)品的結構與工藝、對其以其應用領域以及企業(yè)的經(jīng)營管理模 式產(chǎn)生深刻的影響并帶來革命性變化。在社會和工程需求的強力推動及機械與電氣傳動及控制的挑戰(zhàn)下，液壓傳動與控制技 術將依托科學，不斷發(fā)揮自身優(yōu)勢，滿足客觀需求，變得更為綠色化、機械電子一體化、 模塊化、智能化和網(wǎng)絡化，將自身推進到新的水平。1-2我國液壓技術發(fā)展概述我國的液床匸業(yè)及液圧閥的制造，起始于第一個五年計劃（19531957年），期間，由 于機床制造工業(yè)發(fā)展的迫切需求，50年代初期，上海機床廠、天津液壓件廠仿造了蘇聯(lián)的 各類

10、低壓泵、閥。隨后，以廣州機床研究所為主，在引進消化國外中低壓元件制造技術的 基礎上，自行設計了公稱圧力為2.5MPa和6.3MPA的中低壓液圧閥系統(tǒng)（簡稱廣州型）， 并迅速投入大批量生產(chǎn)。60年代初期，為適應液壓工程機械從中低壓向高壓方向的發(fā)展，以山西榆次液壓件廠 為主，引進了 口本油研公司的公稱壓力為21MPa的中高壓液壓閥系列，以及全部加工技術 和制造、試驗設備，并據(jù)此發(fā)展、設計成我國的中高圧液斥閃系統(tǒng)（簡稱榆次型）。1968年，當時的一機部組織有關單位，在公稱圧力21MPa液圧閥的基礎上，設計了 我國一食公稱壓力為31.5MPa的高壓閥系列，并投入批量牛產(chǎn)。為使產(chǎn)品實現(xiàn)標準化、通用化、系

11、列化，我國于1973年再次組成“液壓閥聯(lián)合設計 組”，在總結國產(chǎn)高壓閥設計、生產(chǎn)經(jīng)驗的基礎上，借鑒了國外同類產(chǎn)品的結構，性能、 工藝特點，乂增補了多種規(guī)格和新品種，并使國產(chǎn)閥的安裝連接尺寸首次符合國際標準。 并于1977年正式完成了公稱壓力為31.MPa的高壓閥新系列的設計。1978年起，通過全系 列圖紙的審査、試制、鑒定等工作，并在全國推廣使用。1982年，通過了全系列的定型工 作。故上述產(chǎn)品簡稱為“82年聯(lián)合設計型高斥液床閥系列”。為適應離壓、大流量的液壓傳動要求，濟南鑄鍛研究所、上海704研究所和北京冶金 液壓機械廠等單位，自1976年開始，還引進、消化和研制了二通插裝閥（簡稱CV閥），

12、 并在80年代初期，完成了自己的系列。二通插裝閥作為不同于常規(guī)閥的另一類液圧閥類， 也正在開拓著它的使用范圍。此外，隨著組合機床在機械制造行業(yè)中的廣泛應用，1975年，大連組合機床研究引進、 消化、吸收和研制了蒂加式液床閥。近年來，我國液壓氣動密封行業(yè)堅持技術進步，加快新產(chǎn)品開發(fā)，収得良好成效，涌 現(xiàn)出一批各具特色的髙新技術產(chǎn)品。北京機床所的直動式電液伺服閥、杭州精工液壓機電 公司的低噪聲比例溢流閥（擁有專利）、寧波華液公司的電液比例壓力流量閥（已申請專利）, 均為機電一體化的高新技術產(chǎn)品，并己投入批最生產(chǎn)，取得了較好的經(jīng)濟效益。北京華徳 液壓集團公司的恒功率變星柱塞泵，填補了國內大排量柱塞泵

13、的空白，適用于冶金、鍛壓、 礦山等大型成套設備的配套。天津特精液壓股份有限公司的三種齒輪泵，具有結構新穎、 體積小、耐高圧、噪聲低、性能指標先進等特點。榆次液斥件有限公司的高性能組合齒輪 泵，可廣泛用于工程、冶金、礦山機械等領域。另外，還有廣東廣液公司的高圧高性能葉 片泵、寧波永華公司的超高壓軟管總成、無錫氣動技術研究所有限公司為各種門控設備配 套的WPI新型氣缸系列都是很有特色的新產(chǎn)品。為應對我國加入WTO后的新形勢，我國液床行業(yè)各企業(yè)加速科技創(chuàng)新，不斷提升產(chǎn) 品市場競爭力，一批優(yōu)質產(chǎn)品成功地為國家重點1：程和重點主機配套，収得較好的經(jīng)濟效 益和社會效益。我國液圧產(chǎn)品具有一定生產(chǎn)能力和技術水

14、平的生產(chǎn)科研體系。尤其是近十年來基礎產(chǎn) 品工業(yè)得到國家支持，裝備水半有所提高，目前已能生產(chǎn)品種規(guī)格齊全的產(chǎn)品，已能為汽 車、工程機械、農業(yè)機械、機床、塑機、冶金礦山、發(fā)電設備、石油化工、鐵路、船舶、 港口、輕工、電子、醫(yī)藥以及國防工業(yè)提供品種基本齊全的產(chǎn)品。通過科研攻關和產(chǎn)學研 結合，在液斥伺服比例系統(tǒng)和元件等成果己用于生產(chǎn)。在產(chǎn)品CAD和CAT等方面己取得 可喜的進展，并得到廣泛應用。并且在國內建立了不少獨資、合資企業(yè)，在提高我國行業(yè) 技術水平的同時，為主機提供了急需的高性能和高水平產(chǎn)品，填補了國內空白。1-3溢流閥的過去和未來發(fā)展1）結構形式特點亶動式溢流閥的啟閉是在系統(tǒng)壓力直接作用下進彳

15、j的。先導控制式溢流閥的主閥是由 先導閥控制的先導閥作為調壓級、起直動溢流閥的調壓彈賞的作用.通過主、導閥之間 的阻尼器，控制主閥上腔的中間力。直動式溢流閥，它不只適用于低壓小流最系統(tǒng)，近 來也出現(xiàn)了高床大流量直動溢流閥，西徳力士樂公司生產(chǎn)的DSD型直動式溢流閥最高斥力 可達40MPa及63MPa。壓力為31lOMPa時流量可達332 L / min：啟閉特性好。其一種結 構是在錐閥的端部及支承彈贊的圓盤上開有環(huán)形槽結構。環(huán)形槽改變了液流的方向，產(chǎn)生 一個與彈贊力方向相反，大小隨流量增加而增加可抵消部分彈贊力增量的射流力。第二種 結構為錐閥帶活塞，且將活塞銃扁i，進口壓力可以作用于活塞底部的結

16、構?；钊龀皱F閥 的運動中不致于傾倒，有效地控制徑向振動?；钊c錐閥連接處做成對稱錐而，使液動力 互相抵消。彈贊支承盤上也開有偏流環(huán)槽，產(chǎn)生抵消彈贊力增量的射流力。第三種結構為 球閥式。沾塞與球閥的連接主要是通過阻尼彈贊，阻尼彈贊的作用是使球閥上的主彈贊剛 度增加，預壓縮量減少，有利于提髙靜態(tài)特性。先導控制式溢流閥的結構有三級同心式，二級同心式和一級同心式，其先導閥使用的 彈簧有線性彈費和非線行彈贊.非線性彈贊用于液床閥有很大的優(yōu)越性，但至今應用的卻 不多見。三級同心式先導溢流閥其主閥芯上有三處配合，表而的同軸度要求較高?？诒靖倪M了 三級同心式溢流閥：拉長了尾碟，增設了尾流環(huán)，還將回油通道防振

17、尾附近做成直角彎， 消耗動能，降低噪聲。另外，在主閥上腔和導閥前腔都設置了消振滑塊，改變油液流動狀 態(tài)和減小振動容腔。二級同心式先導控制溢流閥的主閥芯上有兩處配合，表面同軸度要求較高。F1本川崎 重工業(yè)公司研制出了二級同心低噪聲溢流閥，把節(jié)流部分做成長通道，消除急劇的縮流。 在閥座上開出了許多小孔，防上產(chǎn)生負壓。二級同心式與三級同心式溢流閥相比是其面積 梯度比三級同心式大，動作靈敏，而且壓力穩(wěn)定性和工藝性都比三級同心結構要好。一級同心式先導控制溢流閥的主閥是滑閥，上下端承圧面積相等，動作靈敏度較低、 密封長度大，使動作反應慢、過渡時間長，超調量大。但其加工、裝配方便。還有的先導控制溢流闊的導閥

18、彈贊為碟形非線性彈賞。碟形彈贊的剛度是可變的，M 彈力和變形量不呈線性關系。由此可使彈贊有較大的預緊力。而當閥心運動到給定的閥口 開啟最時，彈簧力增加不大，這可使啟閉謂圧差值減少，特別是軸向位移較大的溢流閥。 采用蝶形彈贊改善性能將更加顯著。如上所述的各種溢流閥其阻尼器的阻尼都是定值。此 外還有變阻尼器結，它是在主閥芯上安裝一滑閥，形成環(huán)形阻尼器。此阻尼器的阻尼隨滑 閥的軸向移動而變化。這種溢流閥結構緊湊、體積小。主要用于工程機械髙壓大流量要求 動作迅速上，簡化掉阻尼滑閥，而是將主閥中心孔做成便于加工的短租孔，在中心孔上插 入柱形鋼絲。利用鋼絲軸向位置固定而在孔內可以徑向微動的特點，使阻尼器本

19、身具有自 潔的能力。這樣的阻尼器結構具有加工容易，成本低，阻尼可靠的特點。先導式溢流閥其主閥和先導閥的相互位置配備有三種形式：直角式，平行式和同軸式。 目前，先導控制式溢流閥一般設置兩個阻尼器，也有設置三個阻尼器的，這些阻尼器有串 聯(lián)的，并聯(lián)的，也有串并聯(lián)的。一般多為串聯(lián)的。阻尼器與閥芯的相對位置有閥前阻尼， 閥中阻尼和閥后阻尼，閥前阻尼效果好。2）溢流閥的研究歷史成果對溢流閥的研究內容，主要包括理論研究，實驗研究和數(shù)字仿真。國內外從六十年代 初開始對先導控制式溢流閥進行研究，經(jīng)歷了定性和定量研究階段，溢流閥靜態(tài)特性研究 方面的成果，衡量靜態(tài)特性的指標有定斥誤差、卸荷床力、內泄流量和調斥范圍。

20、研究結 果已經(jīng)給出了比較完整的設計準則和阻尼孔尺寸選擇范圍，分析了閥的結構參數(shù)對靜壓特 性的影響。也討論了加載閥特性的影響是產(chǎn)生溢流閥啟閉特性實驗誤差的主要原因。證明 了先導控制結構是實現(xiàn)理想恒床特性的根本原因。把功率鍵合圖理論用于建立環(huán)形縫隙阻 尼溢流閥的數(shù)學模型。通過數(shù)字仿真分析了閥的靜特性，并進行了參數(shù)預測及優(yōu)化。主要 研究成果可歸納為如下幾方ffi： 1.錐閥從理論上講密封好，但閥芯在零位時卻有泄漏， 相當于閥提前開啟，特別是在高斥情況下，關鍵問題是加工裝配質最。2、主閥芯的而積 比直接影響閥的開啟點，理想恒床要求面積比為一。3、主閥彈贊預緊力。在保證克服摩 擦力的條件下，應盡可能小。

21、4、先導閥的溢流量應盡量小，且保持恒定。5、主閥液動 力對啟閉特性的彫響。主要對閉合特性的影響，取決于出流的方向。溢流閥本身就是一反饋的控制系統(tǒng)，其動態(tài)特性的研究主要包括穩(wěn)定性和過渡過程響 應特性，對于錐閥與管道連接系統(tǒng)的穩(wěn)定性，導出了比較簡單形式的穩(wěn)定條件。指出提高 穩(wěn)定性要縮短管道，盡量減小容腔，加大阻尼。針對三級同心式先導溢流閥的穩(wěn)定性問題， 運用穩(wěn)定工作點攝動線性化法進行了研究，指出在忽略泄漏與先導閥前阻尼時，只有先導 閥的開度始終大于某一定值，溢流閥才能穩(wěn)定工作。對于一級同心式先導溢流閥的穩(wěn)定性, 研究結果認為阻尼孔的直徑取合理値時，先導閥彈贊剛度對穩(wěn)定性影響不大，由此可以根 據(jù)靜態(tài)

22、特性設計選擇彈贊，且指出了先導閥芯位移超調量最大，主閥芯超調量次之，壓力 超調量最小。還提出了加位移限位座三級同心溢流閥主閥穩(wěn)定性的措施，就是使閥芯運動 到剛要達到力平衡時，要閥芯觸及限位座，這時靠一個與液斥力任意大小相適應的閥座反力來維持平衡，而不發(fā)生振動。實驗研究了溢流閥阻尼孔位置的影響效果，得出的結論是 閥前阻尼優(yōu)于閥中阻尼，閥后阻尼的穩(wěn)定性最差。3）溢流閥的未來發(fā)展目前，液壓系統(tǒng)和元件的設計、分析方法是基于一種半經(jīng)驗的方法。一些理論公式 經(jīng)多方簡化，己難以解釋和處理某些實際問題。對溢流閥的開發(fā)和深入研究也存在著許多 問題。在理論分析中，很多非線性因素都未加以考慮，如閥座的約束反力，庫侖

23、摩擦力等， 所以理論分析的模型是半定量的，因此有人對液壓系統(tǒng)進行了模型參數(shù)辨識研究。在微處 理機得到普遍應用的今天，也出現(xiàn)了液壓數(shù)字控制系統(tǒng)。真正實現(xiàn)了電子神經(jīng)，液壓肌肉 的初衷，增強了液圧系統(tǒng)的功能。因此，數(shù)字化溢流閥的出現(xiàn)，將其與微處理機的結合，也為增強液圧系統(tǒng)的智能和控 制的成熟度提供了極大的潛力。另外溢流閥和液壓系統(tǒng)理論分析、綜合和設計方法，也將 與微型計算機直接結合，構成計算機設計優(yōu)化一體化，逐步代替半經(jīng)驗的估算方法。隨著高床、高速、大流最和高效率液床系統(tǒng)發(fā)展的需要，對節(jié)能型、低噪聲和嵌裝式 溢流閥的研究也H益增多，逐步取得了實質性的突破。1-4本設計的意義和的液斥技術滲透到很多領域

24、，不斷在民用工業(yè)、在機床、工程機械、冶金機械、塑料機 械、農林機械、汽車、船舶等行業(yè)得到大幅度的應用和發(fā)展，而且發(fā)展成為包括傳動、控 制和椅測在內的一門完整的口動化技術?，F(xiàn)今，采用液壓傳動的稈度已成為衡星一個國家 工業(yè)水平的重要標志之一。如發(fā)達國家生產(chǎn)的95%的工程機械、90%的數(shù)控加工中心、95% 以上的白動線都采用了液圧傳動技術。液床傳動產(chǎn)品在國民經(jīng)濟和國防建設中的地位和作用十分重要。它的發(fā)展決定了機電 產(chǎn)品性能的提高。它不僅能最大限度滿足機電產(chǎn)品實現(xiàn)功能多樣化的必要條件，也是完成 重大工程項目、覓大技術裝備的基本保證，更是機電產(chǎn)品和重大工程項目和裝備可靠性的 保證。所以說液斥傳動產(chǎn)品的發(fā)

25、展是實現(xiàn)生產(chǎn)過程白動化、尤其是工業(yè)自動化不可缺少的 重要手段?，F(xiàn)在世界各國都重視發(fā)展基礎產(chǎn)品。近年來，液壓技術由于廣泛應用了高新技 術成果，使基礎產(chǎn)品在水平、品種及擴展應用領域方而都有很大提高和發(fā)展。溢流閥一種壓力控制閥，在液壓設備中主要起定圧溢流作用，穩(wěn)壓作用，系統(tǒng)卸荷作 用和安全保護作用。定斥溢流作用：在定量泵節(jié)流調節(jié)系統(tǒng)中，定量泵提供的是恒定流量， 9當系統(tǒng)床力增大時，會使流最需求減小，此時溢流閥開啟，使多余流最溢回油箱，保證溢 流閥進口斥力，即泵出口斥力恒定（閥口常隨床力波動開啟）。穩(wěn)丿韋作用：溢流閥串聯(lián)在 回油路上，溢流閥產(chǎn)生背圧運動部件平穩(wěn)性增加。系統(tǒng)卸荷作用：在溢流閥的遙控口串接

26、 溢小流量的電磁閥，當電磁鐵通電時，溢流閥的遙控口通油箱，此時液壓泵卸荷，溢流閥 此時作為卸荷閥使用。安全保護作用：系統(tǒng)正常工作時，閥門關閉，只有負載超過規(guī)定的 極限（系統(tǒng)斥力超過調定床力）時開啟溢流，進行過載保護，使系統(tǒng)床力不再增加（通常 使溢流閥的調定壓力比系統(tǒng)最島工作壓力高10%20% ）o綜上所述，液壓技術是現(xiàn)代科技中非常重要的技術手段，而溢流閥作為液壓系統(tǒng)中一 個非常關鍵的部件，對溢流閥的研究必將改善溢流閥的工作性能，從而提高整個液斥系統(tǒng) 的操作性能，在實際生產(chǎn)中，必將帶來可觀的經(jīng)濟效益。本設計將結合實際生產(chǎn)工作，運用理論結合實際的工作方法，在曾經(jīng)的設計經(jīng)驗的基 礎之上，設計出一個實

27、用價值較高，工作性能較好的先導式溢流閥。2溢流閥總體設計本章的重點是介紹溢流閥的相關知識，包括溢流閥的分類與作用、溢流閥的匸作原理 與工作過程、溢流閥的零件與整體結構以及溢流閥的主要性能。2.1溢流閥的作用和分類2.1.1作用溢流閥是壓力控制閥中最基本的一種，以它為基礎可以組合成各種進行閥前（進口） 壓力控制的壓力控制閥,如電磁溢流閥就是由溢流閥和電磁換向閥組合而成的。溢流閥在 液床系統(tǒng)中使用極為普遍，所有液床系統(tǒng)都要至少使用一個溢流閥作為定圧閥或安全閥。溢流閥的主要功用是：1）維持液壓系統(tǒng)中的壓力近于恒定：2）對液壓系統(tǒng)實行調壓；3）防上液壓系統(tǒng)超載，起安全作用；4）對液壓系統(tǒng)進行卸荷，以降

28、低系統(tǒng)的功率損耗和熱臺。2.1.2分類溢流閥的品種較多，按它的基本動作一般可分為直動型和控制型兩種，控制型溢流閥 即是先導式溢流閥。1）百動型溢流閥圖2-1直動型溢流閥結構簡圖Fig 2-1 Direct action-type relief valve structure diagram（a）錐閥式（b）球閥式（c）滑閥式（d）溢流閥的基本符號1-調壓螺栓2-彈簧3-閥芯4-閥體（含閥座）錐閥式和球閥式乂叫座閥式溢流閥，特點是動作靈敏，密封性能好，配合沒有泄漏間 隙，但導向性差，沖擊性較強，閥座閥芯易損壞?；y式由于閥口有一段密封搭合最，穩(wěn) 定性較好，不易產(chǎn)生白激振動，但動作反應較慢。2）控

29、制型溢流閥（先導式溢流閥）控口2I進油口P1r出油口%圖:>2 YF型三節(jié)同心先導式溢流閥Fig 2-2 YF 3-type pilot relief valve concentric1、閥體2、主閥座3、主閥芯4、先導閥蓋5、先導閥座6、先導閥錐式閥芯7、調壓彈贊8、調節(jié)桿9、調壓螺栓10、手輪11、主閥彈贊控制型溢流閥的先導閥是一個小規(guī)格的錐閥式直動溢流閥，其彈費用于調定主閥部分 的溢流壓力。主閥的彈贊不起調壓作用，僅是為了克服摩擦力使主閥芯及時回位而設置。直動型和控制型的差別在于控制閥芯啟閉的方式：直動型閥芯的啟閉是在系統(tǒng)液圧力 直接作用下進行的；控制型閥芯的啟閉由先導閥來控制。顯

30、然，控制型溢流閥的匸作原理 要比直動型溢流閥復雜，但在性能指標和使用范用等方面，控制型優(yōu)直動型。2.2溢流閥的工作原理溢流閥由主閥和先導閥兩部分組成，如圖22, 3為主閥閥芯，6為導閥閥芯，右邊的 進油口與圧力油路想通，下部的出油口與回油路相通。在油路床力未達到溢流閥調定的床 力時，導閥、主閥在各口的彈贊7與11作用下處于關閉狀態(tài)，主閥芯活塞下腔、主閥芯活 塞上腔、先導閥芯前腔壓力相等。當油路壓力升高到接近調定的壓力時，導閥被推開，便 有小最油液通過節(jié)流孔、導閥閥口、主閥閥芯的中心孔從出油口流出。這樣，由于節(jié)流孔 中有油液通過，便在主閥芯活塞下腔和上腔Z間形成壓力差，給主閥閥芯造成一個向上的力

31、。但此力還不足以克服主閥彈贊11的預壓縮力，因此主閥還不能打開。當油路壓力繼續(xù) 升高，導閥開口最加大，通過節(jié)流孔的流最加大，主閥芯活塞下腔與上腔之間的床力差加 大，便可克服主閥彈贊的力和閥芯摩擦力（忽略閥芯重力），使主閥打開。壓力油便通過 主閥閥口從出汕口溢流，使油路壓力不再升高而保持此時的數(shù)值，這就是調定的壓力值。 這樣，溢流閥就起到了控制油路壓力的作用。當油路壓力下降，與上述過程相反，主閥與 導閥就將依次關閉，溢流閥停止溢流。由這一工作過程可見，導閥起著感受床力變化的作 用，主閥起著溢流的作用。通過調壓手輪10,改變導閥彈贊7的作用力，也就改變了整個 溢流閥控制的壓力。如果從導閥前腔向外開

32、一個遠控口（去掉螺堵即可形成遠控口），用 導管連接一個遠處的直動式溢流閥（相當于導閥），而將本身的導閥彈費斥到最緊位置， 則此先導式溢流閥便成為遠控溢流閥，可用作遠距離控制。2.3溢流閥的工作過程2.3.1開啟過程如圖23所示，圖中各符合的含義如下：Ai-一主閥芯活塞下邊面積；AcX %a2一主閥芯活塞上邊而積；01Qr1A/片Pi一主閥芯下腔圧力：QicJL >i1:A 2P?一主閥芯下腔壓力；)! rsKx先導閥彈賛剛度（N/m）；qplx4、Ky一主閥彈贊剛度（N/m）：41Xo一先導閥彈贊的預圧縮量（m）:Di1尾碟yo一一主閥彈簧的預壓縮量（m）；G一一主閥芯重力；圖2-3溢流

33、閥示意圖Ff閥芯與閥套的摩擦力；Fig 2-3 Schematic Relief（1）當液圧系統(tǒng)斥力A低于先導閥的開啟圧力p時，先導閥保持關閉。此時主閥芯 受力條件為AR < Aft4-Kyy0 + G+Ff(2-1)11#此時閥口關閉。12（2）當系統(tǒng)圧力上升到先導閥的開啟圧力時，先導閥處于即將開啟但未開啟的狀態(tài)， 主閥芯受力關系仍為式（2-1 ）o（3）當系統(tǒng)壓力升高超過先導閥開啟壓力時，先導閥打開，液圧油經(jīng)由阻尼孔流向 先導閥再流回汕箱。此時主閥芯上下兩腔將產(chǎn)生壓力差，但尚未到達足以抬升主閥芯的程 度，主閥芯的受力方程為：AP產(chǎn) Ap -nKyy 先G+Ff（2-2）（4）當系統(tǒng)壓

34、力上升到主閥開啟壓力時，通過阻尼孔的流量增大，產(chǎn)生的壓力差使 主閥芯處于平衡狀態(tài)：AR = Z + Ky% + G+ Ff（23）（5）當系統(tǒng)壓力高于主閥開啟壓力時，主閥開啟，其受力為Ap j-C 卒D * sjn=jAp +Ky y（+y0+Ff（2-4）式中：y 一主閥口的開度（m）：q一液體入射角，近似等于閥芯半錐角幻（°）:D主閥座孔直徑（m）：Ci主閥口流量系數(shù)，q = 0.770.8（取0.8）。（6）當系統(tǒng)壓力升到調定壓力時，閥內通過額定流量，此時主閥芯受力方稈為：AP1 一siii2q = Ap2 + Ky（% + y） + G+ Ff（25）到此，溢流閥開啟完成。2

35、.3.2閉合過程其過程與開啟過程相反，但各關鍵點相似，不同的是由于摩擦力方向改變，造成閥口 的關閉床力比相應的開啟圧力要小。2-4溢流閥的主要性能2.4.1靜態(tài)特性（1）壓力調節(jié)范圍定義：調壓彈贊在規(guī)定范圍內調節(jié)時，系統(tǒng)壓力平穩(wěn)（壓力無突跳及遲滯現(xiàn)象）上升 或下降最大和最小調定床力差值。（2）啟閉特性定義：溢流閥從開啟到閉合全過程的被控床力P與通過溢流閥的溢流量qZ間的關系。 一般用溢流閥處于額定流量、額定壓力P寸，開始溢流的開啟壓力Pk和停止溢流的閉合壓 力Pb分別與P,的百分比來表示。開啟壓力比： = （Pk/I）xlOO%閉合壓力比： = （ PB/ P）x 1 00'兩考越大及

36、越接近，溢流閥的啟閉特性越好。一般規(guī)定：開啟壓力比應不小于90%, 閉合壓力比應不小于85%,其掙態(tài)特性較好。（3）卸荷圧力：當溢流閥作卸荷閥用時，額定流量下進、出油口的圧力差稱為卸荷壓 力。（4）最大允許流量和最小穩(wěn)定流星：溢流閥在最大允許流量（即額定流屋）下工作時 應無噪聲。2.4.2動態(tài)特性（1）壓力超調雖：最大峰值壓力與調定壓力的差值。（2）響應時間：指從起始穩(wěn)定壓力與最終穩(wěn)態(tài)壓力之差的10%上升到90%的時間。（即圖34中A、B兩點的間的時間間隔）。（3）過渡過程時間：指從調定斥力到最終穩(wěn)態(tài)壓力的時間。（即圖34中B點到C點 間的時間間隔）。（4）升壓時間：指溢流閥|'|卸荷

37、壓力上升至穩(wěn)定調定壓力所需時間。（即圖35的$）。（5）卸荷時間：指卸荷信號發(fā)出后由穩(wěn)態(tài)床力狀態(tài)到卸荷斥力狀態(tài)所需的時間。（即 圖35中的At2）oBPoeUeso圖2-4流最階躍變化時溢流閥的進I I壓力響應特性Fig 2-4 Step changes in the flow of imports of the pressure relief valve response characteristicscBt(0due6 0(odg 二圖2-5溢流閥升壓與卸荷特性Fig U boost relief valve and unloading Features2.5溢流閥的設計要求溢流閥的一般設

38、計要求是：1）公稱壓力pg （N/cm 2）；2）公稱流量Qg（L/min）：3）調圧范圍 PingPlmax （N/cm 2）:4）主閥開啟壓力P1Q （N/cm?）:5）主閥閉合壓力p'iq （N/cm 2）:5） P1Q、p 1Q 時的溢流最 Q （L/min）：7）卸荷丿«力pix （N/cm 2）8）內泄流量Qnx （L/ min）2-6溢流閥的結構設計閥的結構設計牽涉到工作性能、制造、使用和維修。結構設計時，在滿足工作性能的 基礎上，要做到結構簡單，制造容易，使用維修方便。2.6.1溢流閥的結構型式溢流閥的結構型式通常有下列三種：（1）直動滑閥型（圖26）圖2-6

39、 EL動滑閥型溢流閥Fig 2-6 Direct-acting spool type relief valve這種閥的結構簡單，但性能較差，僅限于低圧小流量下使用，主要用于控制精度不太 高的場合。而且，它不能實現(xiàn)卸荷和遠控調壓。（2）無平衡面積的座閥式先導控制型（圖27）這種閥也限于低斥和小流量下使用，若阻尼仇選擇合理經(jīng)先導閥的作用，能較好地匸作。（3）具有平衡面積的座閥式先導控制型這種閥按其主閥芯配合面的情況有兩種結構：一種具有三級配 合而，常稱為三級同心式，見圖2-8；另一種具有二級配合面，常 稱為二級同心式。這種閥的結構雖不及上述二種簡單，但其工作性 能要比上述任何一種好。三級同心式與二

40、級同心式相比，二級同心 式優(yōu)于三級同心式，現(xiàn)分析比較如下：圖27圖2-8三節(jié)同心式先導型溢流閥Fig 2-8 Three concentric Pilot RehefValve1）三級同心式結構比二級同心式復雜，主要零件（如主閥芯、 閥體等）的加工精度要求也比二級同心式高，從而使制造成本提 高；同時，三級同心式溢流閥在裝配或使用中不慎常影響到它的動作可靠性。2）主閥口的過流面積三級同心式小于二級同心式（見圖2-9）o在實現(xiàn)卸荷時，由于三 級同心式閥芯的尾碟伸在腳座內，通道成很狹的環(huán)形，加上閥座豈徑很小，因而過流斷而 面積很小，使卸荷時的剩余壓力較高。二級同心式閥的通道中沒有如尾碟之類的障礙物,

41、 且閥座處直徑很大，過流面積大，故剩余壓力較低。3）二級同心式閥比較穩(wěn)定。三級同心式閥中，當液流高速流出時，由于流動方向慣 性在尾碟底部形成一個負壓渦流區(qū)（負壓是不穩(wěn)定的）。而先導閥的控制流出流正好進入 此不穩(wěn)定負壓區(qū)，負壓直接作用到先導閥的閥芯背部（即調壓彈贊一側），使先導閥閥芯 的運動受到影響，也就是引起閥口的開口最不穩(wěn)定，最終引起溢流閥所控制的床力不穩(wěn)17定。二級同心式閥中沒有這種現(xiàn)象。壓力油進圖2-9三節(jié)同心式與二節(jié)同心式過流面枳比較Fig 29 Three concentric compare flow area witli tv/o concentric4）二級同心式閥具有噪聲小的

42、優(yōu)點，因液流經(jīng)閥口至溢流口是一個擴散流動，使高 速液流迅速的降速，所以，減少了噪聲。三級同心式閥由于液流經(jīng)閥口至溢流口是一個 收縮流動，溢流口的流速相比之下較高，所以噪聲較大。當然，這只是從流速聲來說的。5）二級同心式具有良好的通用性，以溢流閥為基礎，只要作少量的變動，就可以變 成各種型式的壓力閥。因為閥芯和閥套組成一個部件安置在閥體的一個通用的內腔里，利 用溢流閥的閥體，只要變換一下先導閥的控制部分或調換適合其他功用的閥芯和閥套，就 可以變成順斥閥、卸荷閥、減床閥、平衡閥等各種型式的壓力控制閥。當然，三級同心式閥從動態(tài)性能觀點來看，也有其設計上的可取之處，例如，主閥口 直徑小，面積梯度就小，

43、流量增益低，有利于穩(wěn)定儲備，即對穩(wěn)定性有利：乂例如，主閥 芯上的尾碟，使穩(wěn)態(tài)液動力有助于閥口關閉，也是增加穩(wěn)定性的措施。另一方面，主閥閥 口作為一個振動環(huán)節(jié)，如果能盡量減弱主閥芯的振動，仍可獲得低噪聲的溢流閥。三級 同心式閥具有這方面改進的余地，例如：將主閥芯尾碟拉長，在尾碟處加節(jié)流環(huán)，使油液 圧力從進口到溢流口逐級釋圧，便是一種很好的低噪聲溢流閥。2.6.2先導式溢流閥主要零件三級同心式和二級同心式溢流閥總體結構均由主閥和先導閥兩部分組成。（1）主閥部分主閥由閥體、閥芯、閥座等主要零件組成。1）閥體閥體是主閥的主要零件，為了使流體流過閥體通道時盡可能縮小渦流區(qū)并減輕流速場 的激變，以減小壓力

44、損失，故閥體內部孔道的兒何形狀較復雜，以鑄造成形為宜。鑄件的 外形應隨內孔的形狀而變化,使鑄件的壁厚得以均勻過度，保證鑄件具有良好的鑄造性能。閥體在結構設計時，除必須保證足夠的強度以外，還必須使閥體具有良好的剛度，使閥在總 裝后和長期使用中保證閥芯動作靈活可靠而不至于由于閥體在外力作用下變形太大而卡 住。圖210主閥體Fig 2-10 Main valve body2）閥芯控制型溢流閥主閥芯上下側面積差的大小直接彫響到閥的性能，應通過計算確定。上 下側面積差可采用各種方式達到。圖28中的主閥芯有三個配合而，因此同軸度要求較高， 這不僅提髙了加匸精度的要求，且裝配時較困難。特別是主閥芯的小端和閥

45、蓋之間有配合 要求，若加匸和裝配稍不注意，其至由于安裝閥蓋螺釘?shù)木壒?，都有使閥芯被卡死的可能。 圖25中主閥芯帶有消振尾碟，幾何形狀比較復雜。Fig. 2-11 main valve spool3）閥座閥座用來支承主閥芯，主閥芯與閥座接觸時必須基本保證線接觸，從而使閥口具有可 靠的密封性能。閥芯和閥座在閥口處的形狀和錐角大小，對主閥芯的受力大小（指主閥芯 在開啟后的受力情況）和動作半穩(wěn)性有關系。因為油液流動情況的復雜性，所以往往要通 過反復試驗，才能確定最佳的錐閥口形狀和錐角的大小。01圖2-12主閥座Fig. 2-12 main valve seat（2）先導閥部分先導閥由閥芯、閥座、調圧彈

46、贊、調壓裝置等零件組成。在圧力控制閥中（如溢流閥、 電磁溢流閥、減斥閥等）通常都有先導閥，因此在設計時必須保證通用性。先導閥的結構一 般分為直動式和差動式二種。1）閥芯直動式的閥芯常用的有二種結構（見圖213）。圖中町為錐閥結拘，b）為球閥結構。對 于球閥結構，根據(jù)閥芯的組成乂可分成兩種：一種是球和彈贊座分體,另一種是球和彈贊座 成整體的。比較錐閥和球閥兩種結構，當閥芯的開口量相同，即閥芯與閥座離開相同的 距離時，球閥比錐閥具有較大的過流面積。所以球閥結構使主閥開啟比較迅速，從而使升 斥時間h較短（見圖2-14）；但是球閥的過流面積變化較大，這樣閥芯動作就不太穩(wěn)定，易 出現(xiàn)振動，從而使主閥穩(wěn)定

47、時間h較長（見圖214）。a）錐閥緒構b）球閥結構圖213閥芯類型Fig 2-13 type of the spool圖2-14動態(tài)特性圖Fig 2-14 Dynamic characte門sties chart差壓式閥芯和直動式閥芯的區(qū)別在于錐閥的尾部帶有一段配合面（見圖215）。主要特點是利用承圧面的面積差來減小作用在閥芯上的液壓力，這使調圧彈贊容易設計，并提高了調斥穩(wěn)定性。但它有兩個配合面，結構比直動式復雜，加工精度也比直動式要求髙。圖 2-15(fig.2-15)圖 2-16 (fig.2-16)202）閥座閥座的結構應按閥芯的結構而定。直動式閥座設有二級孔（見圖2-16）, 一端小孔

48、起適 當?shù)淖枘嶙饔?，能消除尖叫和振動。此外還必須盡量減少導閥前腔的容積，若結構布置的 需耍致使容積過大時，可加添消振墊如圖2-17 a）所示），以改變這一容腔流速場分布，或采用消振塞（如圖2-17b）所示），利用微型吸振原理來消除尖叫和振動。圖2-17消振墊Fig 2-17 Damper pad3）調壓裝置調床裝置由調床彈贊利調床機構兩部分組成。直動式先導閥作用在閥芯上的液斥力直接與彈贊力相平衡，平衡方程為：P2a2=Kt2（Xe+X2）導閥座孔面積a2由通過導閥座孔的流星大小確定。當彈費的預壓縮星Xt?収定為某一 值時，調壓彈贊的剛度Kta的值取決于導閥前腔汕壓P2的大小。對于直動式先導閥，

49、從低 壓 到高斥只用一根調圧彈簧是困難的。從上式可知：在最高調節(jié)床力時，調圧彈贊的剛度乩? 要求較大，K衛(wèi)值越大，彈簧的位移對圧力的變化越敏感，這給低壓范圍穩(wěn)定可靠的調床帶 來困難?？梢杂迷龃骕t2值的方法來適當減小Kt2值，但這會給調壓彈贊的設計帶來困難, 并且會超過彈贊的穩(wěn)定性指標（即細長比）。為此，常根據(jù)調壓范圍分成幾根調壓彈贊來 調斥，我國在公稱圧為320N/cm2, 力控制閥中的直動式先導閥，將調圧彈簧分成四根, 調床范【韋1劃分為四檔：H6 80 N/cm 2）；比（40 160 N/cm 2）； HJ80 200 N/cm 2）； Hd（160 320 N/cm 2）o 根據(jù)先導

50、閥的結構，對每根調壓彈贊進行設計時，在結構尺寸上必須注意以下幾點：1）彈贊的內徑必須一致；2）外徑均不得大于裝彈簧的孔徑：3）自由高度要盡量設計得一致。差圧式先導閥因閥芯存在承壓而的面積差，所以作用在閥芯上的液斥力比直動式小, 液床力和彈贊力的半銜方程為：一石）二 （屯 +*2）式中心是閥芯尾部配合的而積（見圖2-15）o當適當減小（a2-a'2）時，心和Xt2值也可 相應減小，這使調圧彈贊的設計比較容易，尤其是尺衛(wèi)的減小，可改善低斥范鬧的調壓穩(wěn) 定性，從而在低床到高床的范圍內，可減少調斥彈贊的根數(shù)。壓緊和放松調壓彈贊的調壓機構一般有四種型式，圖218中的町為手輪式，b）為鑰匙 鎖千分

51、表式，c）為帶有鉛封保險式，d）為套筒調節(jié)式?？筛鶕?jù)使用需要在上述四種形式中 選用，其中手輪式是常見的調床機構，它調節(jié)方便，結構簡單。圖218調壓機構Fig.218 Regulator agencies調床裝置的設計還必須考慮到調床彈贊和閥芯裝拆方便，以便在使用中進行檢査和拆 換零件。對裝有“CT型密封圈的彈贊座與導閥閥體孔的配合應合適，太松在調壓手輪處會 出現(xiàn)外滲漏，太緊乂會使調壓范偉I的最低調節(jié)圧力降不下來。223先導式溢流閥詳細設計先導式溢流閥的匸作原理要比直動型溢流閥復朵，但在性能指標和使用范圍等方面， 先導型優(yōu)于直動型。三級同心式閥主閥口直徑小，面積梯度就小，流星增益低，有利于穩(wěn) 定

52、儲備，即對穩(wěn)定性有利；主閥芯上的尾碟，使穩(wěn)態(tài)液動力有助于閥口關閉，也是增加穩(wěn) 定性的措施。另一方面，主閥閥口作為一個振動環(huán)節(jié)，如果能盡量減弱主閥芯的振動，仍 可獲得低噪聲的溢流閥。三級同心式閥具有這方面改進的余地，將主閥芯尾碟拉長，在尾 碟處加節(jié)流環(huán)，使油液壓力從進口到溢流口逐級釋壓，便是一種很好的低噪聲溢流閥。根據(jù)前面所述，本設計將設計一個三節(jié)同心式先導型溢流閥。3.1設計要求(1) 額定壓力pe=16MPa o(2) 額定流量 Qe=60 L/ min。調圧范圍PlnunPlmax=16 MPa。(4) 調成最高調成斥力Plmin時，導閥的開啟圧力P?&0.9pimax。(5) 調

53、成最髙調成壓pimax時，主閥的開啟壓力Pl&Oaping：此時的溢流量QaWO.OlQe。(6) 調成最高調成壓叫抵時,主閥的閉合壓力Pla0.9pimax:此時的溢流量QbWO.OlQe。(7) 卸荷圧力 px=0.4 MPao(8) 內泄流 m q< 0.0015 L/ miiio3.2主要結構尺寸的確定(1)進油口直徑d由額定流量和允許流速來決定式中：Qe額定流最(L/min):v進出油口直徑d處油液允許流速，一般為6m/s7m/s,取v=6 m/s。計并得 d=1.462an=14.62 mm,取 4 15.00 mm(2)主閥芯直徑di按經(jīng)驗収 di= (0.5-0.

54、82) Xd計算得 7.36 mm< di< 12.07 mm,取 di= 11.00 nun（3）主閥芯活塞直徑Do按經(jīng)驗取 Do= （1.62.3） dp 取 Do= 22.0011U11（4）主閥芯上段直徑D?按經(jīng)驗去主閥芯活塞下邊面積F3與上邊面積F4之比為石=0.95797壬（聽-擊） 壬（瓏-厲）25#得： D2 =腫+營式中：f3一一活塞下邊面積；f4活塞上邊面積；d3一一主閥芯活塞直徑：di一主閥芯直徑。帶入數(shù)據(jù)計算取D? = 10 mm?；钊逻吤娣e稍小于上邊面積，主閥關閉時的圧緊力主要靠這個面積差形成液壓力作 用在主閥芯上。主閥彈費只是在低壓和無壓力時便主閥關閉

55、，因此主閥彈費剛度可以很小。（5）主閥芯與閥體的配合長度L由公式 L= （0.6 1.5） Do ,得 13.2<D0<33 mm（6）節(jié)流孔直徑do,長度1。按經(jīng)驗取 do=0.82mm, lo= （719） do取do= 1.00 mm, 10= 15 mm （靜態(tài)特性計算對選定的山和1°進行適當?shù)恼{整）（8）主閥芯半錐角旳按經(jīng)驗収«1=46°（7）導閥芯的半錐角a?口 按經(jīng)驗取a? =20 °(9) 導閥座的孔徑d2和山按經(jīng)驗取 d?= (25) do, *= 1.6mm,取 24mm, *= 1.6mm(10) 主閥芯溢流孔直徑d3和

56、長度1?d3和13可根據(jù)結構確定，但也不能太小，以免產(chǎn)生壓差過大，不利于主閥的開啟。在 此，取 d3=4 mm(11) 尾蝶(消振尾)直徑*、長度b、過渡直徑ds尾蝶的作用是消除液動力引起的振動。在此取d4=8nun, 14=17mm,=6111111 =(12) 主閥座的孔徑Di按經(jīng)驗取 Di=di(1-2) mm,取 Di=10 mnio(13) 閥體沉割直徑D3,沉割深度Si按經(jīng)驗取D3= Do+(1 15) lmn, Si按結構確定，應保證進油口直徑的要求?？梢匀?D3= 26.00mm： Si=15 mm。(14) 主閥芯與閥蓋的間距S2應保證主閥芯的位移要求，S3> X max式中：Xmax主閥的最大開度，Xmax的大小見靜態(tài)特性計算。(15) 主閥彈贊的裝配長度11h= Li hl式中：L】一一主閥彈贊的自由長度，見靜態(tài)特性計算部分；1U一