優(yōu)秀畢業(yè)設計論文：輸電線路220kV線路設計

1、本畢業(yè)設計以設計任務書為依據，以國家經濟建設的方針、政策、技術規(guī)定 準繩，結合工程實際情況，保證供電可靠，調度靈活，滿足各項技術要求。本次設計線路為220rv輸電線路，其安全運行直接關系到供電的可靠性。本 次輸電線路設計的主要內容在對應于一定的導線截面、地形條件、和氣象條件的 組合，計算各氣象條件和檔距下導地線的應力及弧垂；根據計算結果繪制應力弧 垂曲線及安裝曲線指導工程施工；制作弧垂曲線模板，用弧垂曲線模板在平斷面 圖上排定桿塔位置；對線路的使用條件全面檢杳和校驗，保證齊使用條件在規(guī)定 的允許范圍內；根據所處地區(qū)的土壤電阻率，合理鋪設桿塔接地體，計算出線路 耐雷水平及雷擊跳閘率。本文主要根據

2、現的技術規(guī)程及資料對架空線路的防雷、金具及桿塔的原理、 技術方面進行論述，其主要內容為導線地線設計、金具設計、桿塔設計、基礎設 計、防雷設計、編制鐵塔施工技術手冊。關鍵詞：220rv；線路設計；桿塔；接地摘要錯謀！未定義書簽。目錄ii第一章導地線設計-1-1. 1導線的設計-1-1.2導線選擇-1-1.3導線的比載-2-1.4計算臨界檔距、判斷控制氣象-4-1.5地線選擇-8-1.6地線的比載-9-1.7計算臨界檔距、判斷控制氣象- 11-第二章金具設計-13-2. 1絕緣子的種類及選擇-13-2.2懸式絕緣子片數確定-14-2.3按內過電壓的要求進行校驗-14-2. 4懸垂串的串的設計-15

3、-2.5防振錘的設計-17-2. 6間隔棒的選擇-19-第三章桿塔結構設計-21-3. 1桿塔定位-21-3.2桿塔定位后的校驗-23-3.3導地線參數，及線路技術數據: -26-3.4各種荷載組合氣象條件-26-3.5桿塔荷載標準值計算錯誤！未定義書簽。第四章基礎設計-36-4. 1 基本耍e一36 一4.2自力式鐵塔基礎上拔校驗:-36-4.3地基壓力計算-39-第五章防雷設計-42-5. 1工頻接地電阻-42-5. 2耐雷水平435. 3雷擊跳閘率-49 -第六章編制鐵塔施工技術手冊6. 1說明鐵塔施工技術手冊-49-結論-53-致謝-54-參考文獻55-第一章導地線設計1.1導線的設計

4、第iii氣象區(qū)氣象條件列表：表1-1第iii氣象區(qū)氣象條件1.2線選擇氣象條件組合項n氣溫(°c)風速(m/s)冰厚(nun)最高氣溫+4000最低氣溫-1000年平均氣溫+ 150l覆冰-510最大風速-523.50安裝-5100外過冇風+ 15100外過無風+ 1500內過電壓+15150冰更比0. 9如何選擇線路導線截而是電力網設計屮的一個重要問題。線路的能量損耗同電阻成正比增大導線截面可以減少能量損耗。但是線路的建設投資卻導線截面積 的增大而增加。綜合考慮這兩個相互才盾的因素，采用按經濟電流密度選擇導線 截面，這樣可使線路運行有最好得經濟效果。導線的型號選擇lgj-300/2

5、5雙分裂型表1-2lgj-300/25導線參數名稱符號數據單位導線綜合截而積a333.31mm2導線外經d23. 76mm導線單位重量go1058kg / km綜合彈性系數e65000mpa計算拉斷力tp83410n抗拉強度o p250. 25mpa綜合膨脹系數(i20. 5*1061/°c安全系數k2.5許用應力o100. 10mpa年均應力上限。cp62.56mpa1.3導線的比載1.3.1自重比載:9：807gx10,3 = 9.807x1058 x10,3a333.31= 3130x10-3(1-1)1.3.2冰重比載:27.728x5x(23.76 + 5)xl0333.3

6、1= 11.963x103(1-2)1.3.3垂直總比載:g3 =(?1+=31.13oxlo-3 + 11.963xlo'3 =43.093xl031.3.4風壓比載(1)當v = 10,- 1.0, c=l. 1 時21介2g4(=0.613x xlo'3 =0.613x1.0x1.1x23.76xlo-3 = 4.807 xlo-34(10)4333.31(1-3)(2)當v = 15,= 1.0, c=l. 1 時2j0.613xczct/ xlo'3 =0.613x1.0x1.1x23.76xlo'3 =10.815xl034333.3184(15)(

7、1-4)當v = 23.5, av - 0.85, c = ll時v223 s2=0.613x«ct/ xlo-3 =0.613x0.85x1.1x23.76 xlo=22.563 x io-3 4(215)a333.31(1-5)設計風速(m/s)20以下20-3030-3535及以上a1.00. 850. 750. 70表1-3各種風速下的風速不均勻系數a1.3.5覆冰時風壓比載2i a2g5(51q =0.613xtzc(t/ + 2h)xlo-3 =0.613x1.0x1.2x(23.76+2x5)xlo 3 =7.45 lx io 3a33331(1-6)1.3.6無冰有風

8、時得綜合比載g6(io)= i2+4(io>2 = 731.1302 +4.8072 = 31.499x io'3 g6(=加+g 2 = j31.1302 +10.8152 = 32.955 xlo'3 6(23.5)= j31.1302 +22.5632 = 33.447 x1q-3(1-7)1.3.7有冰有風時的綜合比載，按下式計算7(5,10)=jg3(5)2+g5g。)2 =43.0932 +7.451? =43.732x10-3(1-8)表1-4各氣彖條件下導線比載的計算值比載自重比載覆冰無風無冰綜合無冰綜合無冰綜合覆冰綜合項目gl(o,o)&3(5,

9、0&6(0,10)6(0,15)g 6(23.5)7(5,10)數據(10)n / m-mm231. 13043. 09331.49932. 9553& 44743. 732備注c1二 1. 1dzp = 1.0c1 二 1. 16zp = 1.0c1 二 1. 1av =0.85c1 二 1. 16z,. = 1.01-4計算臨界檔距.判斷控制氣象1.4.1導線的允許控制應力:片,_83410云一 2.5x333.31= 100.100.257；0.25x83410333.31= 62.561.4.2可能成為控制氣象列表:表1-5 氣象列表條件氣象條件最大應力(n/mm2)比

10、載(mpa/m)溫度(°c)g/ §比值(1/m)編號最低氣溫100. 1031.130x10-103.110x1ct4a最大風100. 103 8.447 x 10'3-53.841x10-4b覆冰100. 1043.732 x 10-3-54.369x10 4c年均氣溫62. 5631.130x10-'+154.976x107d1.4.3計算臨界檔距并判斷控制氣象計算式:24去(6-6)+ 24嘰一。e(&t)2 - (&_)2crab24(100.10 -100.10) + 24 x 20.5 x 10_6(-10 + 5)型0= 22

11、0.03qi.130x107昇&447x10_2(tt)()100.10 100.10crac24(1000 -1000 ) + 24 ><20.5x10-6( -10+ 5)650q0= 161.63_31.130x10_243.732 x10_2100.10 100.10crad24(1000 - 62.56) +24x205xl(r6(_10 15)6500° =虛數31.130x10-2 ,3130x10*2100.1062.56crbc24(100.10-100.10) + 24 x 20.5 x 10'6 (-5 + 5)65000_n1i u

12、38.447 xl0_243.732 xl0_2()-()100.10 100.10crcd上一(100.10-62.56) + 24x20.5x10_6 (-5 -15)65000=虛數,43.732 xl0_2 z31.130x10_2100.1062.56abclafi = 220.03bc =0lcd =虛數jc =161.63心二虛數表1-6 有效臨界檔距判斷表:d控制 1(1-9)圖1-1 判定結果圖1.4.4求各種狀態(tài)下的應力弧垂為保證導線在施工與運行中的安全可靠性，就必須掌握這種導線應力隨氣彖 條件變化的規(guī)律，而反映一定代表檔距的耐張段屮，導線應力變化與氣象條件變化間的關系方程

13、導線的狀態(tài)方程.鬻円-諾-盹宀）(1-10)求解各氣象條件下的應力及弧垂，并利用此數據繪制出導線的機械特性曲線.表1-7 lgj第iv氣象區(qū)導線應力弧垂計算表氣象條件最高氣溫最低氣溫年均氣溫最大覆冰檔距應力弧垂應力弧垂應力應力弧垂mmpammpa1t1mpampam5033. 4390. 29194. 9240. 10262. 5688. 8030. 15410039. 4260. 98792. 2510. 42262. 5687. 7080. 62315044. 2791.97788. 3490. 99162. 5686. 2341.42620047. 9963. 24383. 9461.8

14、5462. 5684. 7052. 58125050. 8284. 78579. 7513. 05062. 5683. 3304. 10030052. 9966. 60876. 2004. 59662. 5682. 1915.98635054. 6708. 71973. 4006. 49462. 5681.2858.23840055. 97511. 12371.2648. 73762. 5680. 57510. 85545057. 00513. 82369. 64511.31462. 5680. 02013.83450057. 82516. 82368.41314. 22062. 5679.

15、58317. 172表1-8；lgj第iv氣象區(qū)導線應力弧垂計算表氣彖條件安裝事故斷線外過電壓 無風外過電壓 冇風內過電壓最大風檔距應力應力應力應力應力應力mmpampampampampampa5094. 94194. 92462. 56062. 59862. 75163. 37510092.31992. 25162. 56062. 69163.21565. 25515088. 50388. 34962. 56062. 80163. 75467. 33720084. 20783. 94662. 56062. 90264. 24369. 18825080. 12279. 75162. 56062

16、. 9846464270. 70230076. 66576. 20062. 56063. 0476495371.90135073. 93873. 40062. 56063. 0966519272. 84140071.85371.26462. 56063. 1336537573. 57945070. 27169. 64562. 56063. 1626551874. 16250069. 06468.41362. 56063. 1846563074. 6261.4.5計算安裝曲線的應力和弧垂架空線的安裝是在不同的氣溫下進行的，緊線時按照安裝曲線上相應與這一 溫度弧垂進行（1）已知條件同前邊的參數，控

17、制氣彖為年平均氣溫，溫度+15°c,比載為 =29.5x10 3 mm2（2）應用狀態(tài)方程式求解各施工氣象（無風，無冰，不同氣溫）下的安裝應力， 進而求得和應的弧垂表1-9 不同溫度下安裝iii線的應力檔距350400450500溫度50100150200250300-1094.992.318& 5084. 2080. 1276. 6673. 9371.8570.2769. 0641937258314-58& 386. 1282.9179. 4276.2173. 5571.4869. 906& 7067. 7893765263121081.880. 0377.

18、 5274. 8872.5470. 6469. 186& 0667.2166. 5573609680225575.374. 0772.2470.6169. 1267. 9367. 0266. 3265. 7965.38906863400331068.968. 2867.4366.6165. 9365. 4064. 9964. 6864. 4464. 26590188464501562.562. 6962. 8062. 9062.9863. 0463. 0963. 1363. 1663. 189811247632456. 357. 355& 4859. 4660. 2560. 8

19、561.3161.6661.9362. 15203895803369350.252.3354. 5056. 3157. 7258. 8059. 6360. 2760. 7761. 16252291059863344.347. 6850. 8553.4155. 3956. 9058. 0658. 9559. 6560.21301749843993安裝曲線根據上面的應力，用公式f=£求的相應弧垂表1-10不同溫度下安裝曲線的弧垂檔距溫度501001502002503003504004505000. 100. 4211.3414.25-101. 0011.8703. 0714. 6226.

20、 5238. 76846630. 110. 4511.6014. 52-51. 0681.9833. 2294.8186. 7479. 01217520. 120. 4911.8614. 7901. 1432. 1033. 3925.0166. 9729. 25602300. 130. 5312. 1115.0551. 2262.2303. 5605.2167. 1979. 49812950. 140. 5712. 3715. 31101. 3142. 3643. 7325.4187.4219. 73937280. 150. 6212.6215. 57151.4112.5043. 9075.

21、6217. 6449. 97978390. 170. 6810.2112.8715. 83201. 5152.6484. 0845. 8237. 867566370. 190. 7510. 4513. 1216. 09251.6252. 7974. 2636. 0268. 088622040. 220.8210. 6813. 3616. 34301. 7422.9484. 4426. 2278. 307265581.5地線選擇根據導線型號lgj-300/25,選取地線型號為gj-50表1-11gj-50地線參數名稱符號數據單位導線綜合截而積a49. 46mm2導線外經d9.0mm導線單佼重量g

22、o423.7kg/km綜合彈性系數e181423mpa計算拉斷力tp60564n綜合膨脹系數a11.5xl0'61/°c安全系數k4許用應力o408. 168mpa年均應力上限o cp306. 126mpa1-6地線的比載1.6.1自重比載:地線本身重量造成的比載稱為口重比載。g】a49.46= 84.012x1071.6.2冰重比載:地線覆冰時，由于冰重產生的比載成為覆冰比載。27.728b(d+b) xi。a27.728x5x(9.0 + 5) xlq_349.46%= 39.243x1()71.6.3垂直總比載:g? =gl+g2 = 84.012 x io-3 + 3

23、9.243 xlo-3 = 123.255 x 10“1.6.4風壓比載：無冰風壓比載應計算最大風速和安裝有風兩種情況。無冰時作用在導線上每 米長每平方毫米的風壓荷載稱為無冰時風壓比載。表1-12各種風速下的風速不均勻系數a設計風速(m/s)20以下20-3030-3535及以上a1.00. 850. 750. 70(1) 當v = 10, af = 1.0, c = 1.2時2弘口 =o.613x6za/ xlo-3 =0.613x1.0x1.2x9.0-xlo'3 = 13.385xl03 4 a49.46(2) 當v = 15, % =10, c = 1.2時v2 ?152 o,

24、弘=0.613 xacd xlo =0.613x1.0x1.2x9.0xlo'3 =30.117xl0'3(5)a49.46(3) 當v = 23.5, af = 0.85, c = 1.2時v223 s2?4o35i =0«613x xl0-3 =0.613x0.85x1.2x9.0xlo-3 =62.833xl0-3(3,5)a49.461.6.5覆冰時風壓比載:2g5(51(=0.613x6<,(t/ + 2)xl0-3 =0.613x1.0x1.2x(9 + 2x5)x io-3 =28.25 8x1 o'3a49.4o1.6.6無冰有風時得綜合

25、比載:%。)= 臥：=v84.0122 +13.3852 = 85.072 x 10g&(=佃+&4(彳=784.0122 +30.1172 = 89.247 x 10 g 635)=竝2 + g 心.5； = j.012? + 62.833? = 104.909 x 101.6.7有冰有風時的綜合比載，按下式計算:g 7(5, 】0)=jg3(5)2+g5(5,10)2 = v123.2552 + 28.25s2 = 126.453 x10-3 以上所得比載值的單位均為nm mm?表1-13各氣象條件下導線比載的計算值比載自重比載覆冰無風無冰綜合無冰綜合無冰綜合覆冰綜合項目&

26、lt;?1(0,0)3(5,0)6(0,10)6(0,15)6(23.5)&7(5,10)數據xlo-3n1 m mnr84.012123. 25585. 07289. 247104. 909126. 453備注c1 二 1.2tzp 1.0c1二1.2% =1.0c1 二 1.2av = 0.85c1 二 1.2af = 1.01.7計算臨界檔距、判斷控制氣象1.7.1地線的允許控制應力:規(guī)程規(guī)定，導線最低點的最大使用應力按下式計算：導線最大許用應力6” = = 6°'" = 408.168( mpa)ka 3x49.46年平均運行應力b平=02辺=

27、76;2弘60564 =30626( mpa)a49.461.7.2可能成為控制氣象列表:表1-14氣象列表最大應力(n/mm')比載x103(mpa/m)溫度(°c)g/ 6比值xlo" (1/m)編號最低氣溫408. 16884.012-102. 058a授大風速40& 168104.909- 52. 570b年平均306. 12684.012+152. 744c氣溫覆冰408. 168126. 45353. 089d1.7.3計算臨界檔距并判斷控制氣象計算式：24（6-巧）+ 24嘰一/） lcr =衛(wèi)° v合）2 _（昱）26八624cra

28、li(40868-408.168)-t-24xll.5xl0_6(-10 + 5)181423= 241.328,84.01x10'2104.91x10'240&168408.168crac(40&168-306.126) + 24xll.5xl0-6(-10-15)181423二虛數84.01 xl0_2 z84.01x10_2)_ ()408.168306.126crad(408.168-40& 168) + 24 x 11.5 x 1 of (-10 + 5)181423= 277.861,84.01x102126.453x10'2408.

29、168408.168crlid(40868-408.168)+ 24x11.5 xl06(-5 +5)181423 0104.86x102126.453 x10'2 408.168408.168crcd24(306.126-408.168) + 24x11.5 xl0'6(15 +5)181423= 629.718z84.01xl0-?z126.453x10'2() -()"306.126408.168abclab=241. 328lbc二虛數led二629. 718lac二焜數lbd 二 0lad=277. 861表1-15 有效臨界檔距判斷表由列表有,可知

30、led =629.718為臨界檔距。由坐標圖表示有:c控制dm年平均氣溫覆冰lc(m29.n&l0/m圖1-2判定結果圖第二章金具設計2.1絕緣子的種類及選擇絕緣了是用來支撐和懸掛導線，并使導線與桿塔絕緣。它應具有足夠的絕 緣強度和機械強度，同時對化學物質的侵蝕具有足夠的抵抗能力，并能適應周圍 大氣條件的變化，如溫度和濕度變化對它本身的影響等。架空線常用的絕緣了有針式絕緣了、懸式絕緣了、瓷橫擔式絕緣了等。 根據規(guī)程和關規(guī)定，考慮經濟性和線路電壓等級選擇懸式絕緣了。2.2懸式絕緣子片數確定根據長期的運行經驗，在一般的污穢地區(qū)，片數按下式選眾時，可滿足工作電壓要求。(2-1)«

31、» 心 / is 2 -不同污穢等級下的泄漏比距，在此取1.74cnvkv； um -系統(tǒng)最咼電壓.厶-單片絕緣子幾何泄漏距離jc在此取xp-70型號的絕緣子，泄漏距離為29. 5cm。1.74x25229.5= 14.9所以n取15片。2.3按內過電壓的要求進行校驗工頻濕閃電壓公式如下:鳳5(2-2)(1 - ncr%)k(luss：絕緣子的操作沖擊50%濕閃絡電壓峰值kv； ko：操作過電壓倍數，220kv時，k0=3；uph：長期最高運行相電壓。u” =1.15x220/73 =146z:v n：標偏系數的倍數，其取值與線路絕緣子中數量及線路允許跳閘率冇關，只值取 n=3. 7

32、5；。：標偏系數，一般取8%；kd：空氣密度校正系數，取1.0 o濕閃電壓:uph =1.15x220/73 =146z:v71x3x146(1-3.75x8%)=884.90/:v884.90 -14-v2 =44.70應選15片。2.4懸垂串的串的設計2. 4. 1絕緣子選擇(xp-70)為保證高壓架空線路的導線絕緣懸掛體系在事故狀態(tài)下能照常工作，采用雙 聯絕緣子串。荷載校驗kxg(2-3)= &3加初(2-4)、2.5x43.73x10-3 x333.31x10-3 x417.12n >= 0.21770用1串雙聯絕緣子串即可符合要求.k -絕緣子的安全系數；g” -絕緣子

33、串重量gn -w.線檔距導線垂氏荷載2. 4.2按最大使用荷載校驗二處= 16.4732.7r 70= 0.94(2-5)(2-6)2. 4. 3正常運行狀態(tài)常年荷載校驗=込9.嘶4.5心輕=2.5x9削r 70= 0.352. 4. 4斷線時校驗r1.3x24.7_70= 0.45t=44,48 - 24.7冊k、1.8n 絕緣子串數；r絕緣子的機電載荷；j斷線張力；k絕緣子安全系數，導線斷線時的安全系數為1.3； n均小于1,故符合條件。表2-1懸垂絕緣子串材料表序號名稱規(guī)格單位數量一件質量(kg)小計合計1u型螺栓uj-1880副10.850.92q型球頭掛環(huán)q-7個10. 300.33

34、耐污型絕緣了xwp3-70片157. 50112. 5124. 14w型碗頭掛板w-7a個10. 820.85懸垂雙線夾xcs-4m'j19. 309.36鋁扁帶1*10m100. 030.3表2-2耐張絕緣子串材料表序號名稱規(guī)格單 位數量一件質量(kg) 小計合計1u型掛環(huán)u-10副40. 542.2271. 12ph型掛環(huán)ph-10個10.610.63l型連板l-1040塊34. 4313.34z型掛板z-7副20. 641. 35qp型球頭掛環(huán)qp-7個20. 270.56耐污型絕緣子xwp3-70片327. 50240.07ws型碗頭掛 板ws-7個20. 971.98p型掛板

35、p-7副20. 601.29db型調整板db-7副21. 703.410u型掛環(huán)u-7副20. 440.911液壓型耐張線夾ny-300/15a副12.882.912液壓型耐張線夾ny-300/15b副12.882.92.5防振錘的設計2.5.1導線的振動導線發(fā)生振動和舞動的根本原因是由于氣象條件三要素（風速、覆冰厚度和 氣溫）中風的作用，當架空輸電線路的導線受到穩(wěn)定的微風作用時，便在導線背 后形成以一定頻率上下交替變化的氣流漩渦，從而使導線受到一個上下交變得脈 沖力作用。當氣流漩渦的交替變化頻率與導線的同有自振頻率相等時，導線在垂 直平面內產生共振及引起導線振動。這將危害線路正常安全運行。2

36、.5.2導線的防振措施（1）設法從根本上消除引起導線振動的條件。（2）設法利用線路設備本身對 導線振動的阻尼作用，以減小導線的振動。（3）在導線上加裝防振裝置以吸收或 減弱振動能量。目前我國廣泛采用的防振裝置是防振錘和阻尼線。2.5.3防振錘的選擇當架空線振動時，防振錘的線夾隨之上下振動，由于兩-端的重錘具有較大的 慣性，不能和線夾同步移動，則鋼絞線不斷上、下彎曲，重錘的阻尼作用減小了 振動的強度，鋼絞線的變形及股間的摩擦則消振了振動能量。據架空電力線路 設計種127頁表選取防振錘型號f-1型。我國目前主要生產的防振錘型號為各種導線不但直徑和單位長度重力不同，而且在實際工程小它們的懸掛點高度、

37、應力、檔距也不同。因此，在發(fā)生振 動過程屮，它們的振幅、頻率范圍、風速范圍等都有差異，也就是說振動的能量 大小也不相同。所以就不能只采用一屮型號的防振錘來解決所有導線的振動問 題，必須分別對待。一般來講：直徑大的和單位重力大的導線，相應的防振錘耍 大些，見表2-3表2-3導線與防振怫型號配合表防振錘型號gj適用導線型號截面ljlgjlgjjlgjqf-1300400300400300500f-2185240185240185240f-3120185120150150150f-470f-570 95f-650f-735f-835 502. 5. 4防振錘個數選擇當導線直徑小檔距大，或者導線直徑大

38、而檔距也大時，風傳給導線的能量就 大，往往需采用多個防振錘才能防止振動的危害，一般取13個，大跨越至要 67個z多。其個數的決定，應根據表2-4查出所需防振錘個數。此處取1個 防震錘。表2-4防振錘個數與檔距、導線直徑人小的關系導線地線直徑(mm)1防振錘個數23d <12/ >300/ >300-600/ >600-900i2<d<22/ <350/ >350-700/ >700-1000d22 37.1/ <400/ >450-800/ >800-12002.5.5防振錘安裝距離的選擇最低氣溫時導線最小應力：rinin

39、 =33.439n/mm 6.1間隔棒的用途分類及適用范圍o 最低氣溫時導線最大應力：ax = 94.924?/mm2o g、=31.13oxlo_37v/m/n2心=d 9.8a2400% v g|益=亠適20.537,”2400% y gt400x0.5 v31.130xl0-323.769.8x33.439 i= 21/?400x5.0 v31.130xl0'2 3-anin2max兄 max1.2120.537x2 21.2120.537+2 2= 0.57(2-7)(2-8)(2-9)表2-5引起導線振動的風速范圍檔距(m)懸掛點高度(m)引起振動的風速范ffl (m/s)卜

40、限vn上限入150-250120.54.0300-450250. 55.0500-700400. 56 58.02.6間隔棒的選擇 棒特點：在間隔棒活動關節(jié)處利用橡膠作材料來消耗導線的振動能量，對導線振 動起阻尼作用。因此，該類間隔棒可適用于各地區(qū)。重點作用于導線容易產生振 動地區(qū)的線路（如平原、丘陵及一切開闊地帶）。本次設計的地形條件為平原， 所以可選擇阻尼式間隔棒。2.6.2間隔棒的技術要求（1）耐短路電流向心壓力的機械強度：送電線路發(fā)生短路事故時，分裂導線受電磁作用將產生較大的向心壓力，間 隔棒的各部件應在經受這-壓力時不發(fā)生破壞或永久變形。間隔棒的向心力按下

41、式計算:f = 1.566x-v/jfrlg- =3j32 j（n-l）f/lg-nv dn vd（2t0）式中f短路電流向心力；n;n分裂導線根數；isc系統(tǒng)可能出現的最大短路 電流；ka;ft子導線張力；n； s分裂導線間距；m;d子導線直徑，m（2）兩夾頭之間的拉、壓強度：分裂導線間隔棒的機械強度應能承受導線覆冰不平衡張力（如僅單根導線覆 冰）、次檔距振蕩及單根導線上人時在子導線z間產生的拉、壓力?？紤]到可能 出現的嚴重情況，一般該強度應不低于4000no（3）夾頭握力：送電線路不僅耍求在正常運行或導線在微風振動情況下，間隔棒對導線有穩(wěn) 固的握力，以防住導線，以保證外力消除（如覆冰脫落）

42、后，導線能有自行恢復 到原位置的能力。恢復力矩有兩個來源，即m二mi+曲，從是因夾頭偏離其平衡位置 后，由兩側張力合成的結果。這個力矩可近似地表述為：frm嚴一2xnx l r2sinp （ow b w ?。?-11）式中n分裂導線根數;ft子導線張力，n;l次檔距長度（即兩間隔棒之間的長度），m;r間隔棒分裂半徑，m; b間隔棒的扭轉角度。國外資料及國內實測結杲表明，在長期運行情況卜，鋁截面為300mm2的鋼 芯鋁絞線，間隔棒夾頭扭握力不應低于2530n -m,鋁截面為400血的鋼芯鋁絞 線，間隔棒夾頭扭握力不應低于3540n - m.止磨損導線。而且還要求由于不均 勻覆冰等原因使導線發(fā)生

43、扭轉時，間隔棒夾頭應能握住導線，以保證外力消除（如 覆冰脫落）后，導線能有口行恢復到原位置的能力。（4）活動性:間隔棒應具有充分的活動性，以避免由于導線的振動、振蕩、弛度差及不均 勻覆冰時，夾頭附近的導線出現高應力疲勞損壞。（5）電氣性能：間隔棒應符合線路金具防電暈及無線電干擾的耍求，此外，對采用橡膠做阻 尼元件或做夾頭防松件的間隔棒而言，橡膠應具有一定的導電性能，以防止在子 導線z間的不平衡電壓作用下橡膠元件發(fā)熱損壞。2.6.3間隔棒的安裝如何合理地選擇間隔棒的安裝位置，仍然是一個正在探索中的問題。但是， 口前國內外已廣泛采用按不等距離安裝的方式。參考國外廠家所推薦的安裝距 離，初步擬定下述

44、幾項原則：(1) 第一次檔距對第二次檔距(或倒第一對倒第二次檔距)的比值宜選在0. 55 0.65左右。此外，間隔棒不宜布置成對于檔距中央呈對稱分布。(2) 端次檔距長度，對阻尼性能良好的間隔棒可選在3045ni范圍內，対阻尼 性能一般或非阻尼型間隔棒可選在2535ni范圍內。(3) 最大次檔距長度，對阻尼性能良好的間隔棒，一般不宜超過8090m,對 阻尼性能一般或非阻尼型間隔棒一般不宜超過6065m。第三章桿塔結構設計3.1桿塔定位桿塔定位是在線路初勘測量，終勘測量的基礎上進行的。3.1.1桿塔的呼稱高架空導線對地面、對被跨越物必須保證有足夠的安全距離。為此，要求線路 的桿塔具必要的適當高度

45、。同時還要求線路自與桿高和配合的適當的檔距。從地 面到最低層橫擔絕緣了串掛點的高度，叫做桿塔的呼稱高。用h表示。用下式計 算：h = 2 + / + /? + a/z(3_1)式中：入絕緣子串長度,m; f 導線最大弧垂,m;h-導線対地最小允許距離，也叫限距,m; h-考慮施工誤差預留的裕度,ni,般取05-1叫視檔距大小而定.（參考表3-1）表3-1定位裕度檔距（m）5 200200-350350-600600 800800-1000定位裕度（m）0.50. 5- 0. 70. 7-0. 90. 9-1.21.2-1.43.1.2計算最大弧垂z = 3.160/17,/? = 6.5m, a = 0.8m由公式（1-11）計算得： /max-k-a = 13.540m3.1.3計算耐張段的代表檔距查應力弧垂曲線中的f神=13.540 m,得耐張檔距l(xiāng)滬394. 749 m 則佔算代表檔距（平地）ld =0.9/定=355.274m查應力弧垂曲線屮得應力a = 54.s23n / mm23.1.4制作定位摸板(3-1)= 2.839x10"g _31,130xlq-32 2x54.823做出模板如下圖示:圖3-1模板圖3.1.5繪制出桿塔定位（如圖th018）非直線桿塔：亦=h -d -s =