熱力發(fā)電廠復(fù)習(xí)題

1、1、提高蒸汽 初參數(shù) ，可以提高循環(huán)熱效率，現(xiàn)代蒸汽動力循環(huán)朝著 高參數(shù) 方向發(fā)展2、再熱循環(huán)本身不一定提高循環(huán)熱效率，能否提高循環(huán)熱效率與再熱壓力 有關(guān)。3、全面性勢力系統(tǒng)圖是實際熱力系統(tǒng)的反映。它包括不同運(yùn)行工況下的所有系統(tǒng)，以此顯示該系統(tǒng)的安全可靠性、經(jīng)濟(jì)性和靈活性。4、對發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)進(jìn)行計算時，對系統(tǒng)中換熱設(shè)備建立物質(zhì)平衡式和熱平衡式 ，逐個地按先“由外到內(nèi)”，再“從高到低”的順序進(jìn)行計算。5、背壓式供熱機(jī)組發(fā)出的電功率取決于熱負(fù)荷的大小，而熱負(fù)荷是隨熱用戶的需要而變，即以熱定電。6、核能利用有兩種方法，一種是基于核裂變反應(yīng)堆的原理，另一種是基于核聚變反應(yīng)堆原理。7、給水除氧有

2、化學(xué)除氧和 物理除氧 兩種方式。8、按熱負(fù)荷在一年內(nèi)的變化規(guī)律，可分為 季節(jié)性 熱負(fù)荷和 非季節(jié)性 熱負(fù)荷。9、凝結(jié)水過冷度是凝汽器壓力所對應(yīng)的飽和溫度與 凝結(jié)水 溫度的差值。10、表面式加熱器按照 水側(cè) 承受壓力的不同，可分為低壓加熱器和高壓加熱器。11、對一個具有8個加熱器的回?zé)嵩瓌t性熱力系統(tǒng)運(yùn)用常規(guī)的熱平衡方法進(jìn)行計算，實際是對 9 個線性方程組進(jìn)行求解。12、抽汽管道上設(shè)有 逆止閥 ，以防止加熱器水側(cè)泄漏時高壓水進(jìn)入汽輪機(jī)。13、蒸汽管道的疏水系統(tǒng)按管道投入運(yùn)行的時間和工況可分為： 自由疏水 、啟動疏水和經(jīng)常疏水。14、汽輪機(jī)的熱耗量與鍋爐熱負(fù)荷之比成為 管道 效率。15、給水溶解的氣

3、體中危害最大的是 氧氣 。16、按回?zé)峒訜崞鞯膫鳠岱绞娇煞譃榛旌鲜胶?表面式 加熱器。17、用熱量法評價發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性是基于熱力學(xué) 第一 定律。18、熱網(wǎng)按載熱質(zhì)可分為 水網(wǎng) 和汽網(wǎng)。19、采用給水回?zé)嵊欣跍p少換熱溫差，從而減少換熱過程的 火用損 。20、采用中間再熱和給水回?zé)峒訜徇^程 有利于 提高蒸汽初壓力。21、熱電聯(lián)合生產(chǎn)氣流沒有 冷源損失 。22、在蒸汽初壓合終參數(shù)不變的情況下，提高過熱蒸汽溫度，汽輪機(jī)的排氣溫度 不變 。23、供熱機(jī)組的主要形式有背壓式，抽汽凝汽式和 抽汽背壓式 。24、提高過熱蒸汽溫度主要受 動力設(shè)備材料強(qiáng)度 的限制。25、當(dāng)蒸汽的初壓和排氣壓力不變時，隨著過熱

4、蒸汽溫度的提高，蒸汽在汽輪機(jī)中做功 不變 。26、有水蒸氣特性決定能改變熱經(jīng)濟(jì)性的三個主要參數(shù)中 排汽壓力 對動力設(shè)備的熱經(jīng)濟(jì)性影響較大些。27、提高蒸汽初壓力主要受 汽輪機(jī)末級葉片容許的最大溫度 的限制。28、發(fā)電廠運(yùn)行中完成鍋爐給水任務(wù)的是 給水泵 。29、火力發(fā)電廠廣泛采用的再熱方法是 煙氣再熱 。30、發(fā)電廠實現(xiàn)機(jī)械能轉(zhuǎn)換為電能的設(shè)備是 發(fā)電機(jī) 。31、在一定初溫度下，汽輪機(jī)的汽耗量及其容量越大，則最有利的初壓力（ 越高 。32、在蒸汽初壓和終參數(shù)不變的情況下，提高過熱蒸汽的溫度，循環(huán)吸熱的平均溫度 升高 。33、在蒸汽初壓和終參數(shù)不變的情況下，提高過熱蒸汽溫度，循環(huán)熱效率 升高 。3

5、4、在蒸汽初溫度和排汽壓力一定時，提高初壓，理想循環(huán)熱效率 提高 。35、在蒸汽初壓和終參數(shù)不變的情況下，提高過熱蒸汽溫度，排汽濕度 不變 。？36、在其他參數(shù)不變時，提高過熱蒸汽壓力，汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率 提高 。37、在其他參數(shù)不變時，提高過熱蒸汽溫度，汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率 提高 。38、在其他參數(shù)不變時，提高過熱蒸汽壓力，汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率 提高 。39、發(fā)電廠使用前置給水泵的目的是為了防止主給水泵 汽蝕 。40、其他條件不變，提高過熱蒸汽壓力，汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率 提高 。41、汽水損失的回收利用，會使電廠的經(jīng)濟(jì)性 提高 。42、蒸汽的出溫度越高，則最有利的蒸汽初壓力 越高 。43、熱力除氧

6、后期，制造和增加水的紊流，加強(qiáng)擴(kuò)散作用可增強(qiáng) 除氧效果 。44、火用方法計算結(jié)果表明，鍋爐的 火用損失 最大。45、工質(zhì)及廢熱回收，引入回?zé)嵯到y(tǒng)時，循環(huán)熱效率 提高 。46、再熱機(jī)組，主蒸汽管道均采用 單元制主蒸汽 系統(tǒng)。47、化學(xué)補(bǔ)充水，一般都引入除氧器或冷凝器，主要考慮水量 很大 。48、火力發(fā)電廠實現(xiàn)燃料化學(xué)能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮艿脑O(shè)備是 鍋爐 。49、機(jī)組甩負(fù)荷時，由高壓旁路引來減溫后的蒸汽以保護(hù) 再熱器 。50、熱電廠供熱系統(tǒng)的載熱質(zhì)一般是水和 蒸汽 。51、鍋爐壓力一定時，排污擴(kuò)容器壓力越低，回收的能量品味 越低 。52、加熱器內(nèi)的總體傳熱系數(shù)增大時，加熱器的端差會 減小 。53、隨著加熱器

7、級數(shù)的增加，回?zé)嵯到y(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性 提高 。54、除氧器的備用汽源來自 輔助蒸汽聯(lián)箱 。55、加熱器的排氣可分為水側(cè)排空氣和 汽側(cè)排空氣 。56、鍋爐排污擴(kuò)容器的壓力越高，擴(kuò)容蒸汽的品質(zhì) 越高 。57、以水蒸氣為工質(zhì)的電廠，實現(xiàn)熱能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能的設(shè)備是 汽輪機(jī) 。58、換熱過程傳熱溫差越大 火用 損失越大。59、其他條件不變時，汽水接觸面積越大，熱力除氧的效果越 好 。60、除氧器安裝在較高的位置，是為了防止 給水泵 汽蝕。61、降低主蒸汽和再熱蒸汽壓損，可能提高機(jī)組的 熱經(jīng)濟(jì)性 。62、年熱負(fù)荷持續(xù)時間曲線下的 面積 是全年供熱量。63、給水泵出口設(shè)置再循環(huán)管道和自動控制閥門，是為了防止給水泵

8、汽蝕 。64、熱電廠中新蒸汽經(jīng)過減溫減壓后對外供熱屬于熱電 蒸汽對外 供熱方式。65、給水回?zé)峒訜徇^程的主要參數(shù)，有給水加熱溫度，回?zé)峒墧?shù)， 多級回?zé)峤o水總焓升在各加熱器間的加熱分配 。66、供熱機(jī)組主要有 背壓式 、抽汽凝汽式和凝汽-采暖兩用機(jī)。67、再熱的方法主要有 煙氣 再熱和蒸汽再熱。68、直流鍋爐啟動旁路的主要特點是裝有 啟動分離器 。69、高壓缸排汽管道上設(shè)有逆止閥，以防止汽輪機(jī)事故停機(jī)時旁路系統(tǒng)的蒸汽倒流入 汽輪機(jī) 。70、當(dāng)溶于水中的氣體與自水中逸出的氣體處于動態(tài)平衡時，單位體積水中溶解的氣體量和和水面上該氣體的 分壓力 成正比。71、鍋爐熱負(fù)荷與全廠熱耗量的比值稱為 鍋爐 效

9、率。二、單項選擇1、凝汽式發(fā)電廠總效率只有2535%左右，效率如此低的原因在于：（ C ） A、鍋爐設(shè)備各項損失太大，致使鍋爐效率太低B、汽水管道散熱損失太大，且無法避免C、冷源損失太大，且無法避免D、在發(fā)電廠生產(chǎn)過程中要消耗掉很多自用電2、水在鍋爐中的加熱、汽化過程是一個（B ）。 A、等熵過程B、定壓過程C、等溫過程D、等容過程3、電廠實際生產(chǎn)的整個能量轉(zhuǎn)換過程的不同階段都存在著各種損失，為此以各種效率來反映其（ C ）。 A、不同階段的初焓和終焓的比值；B、不同階段的可用熱量的大??；C、不同階段的輸入能量轉(zhuǎn)變?yōu)橛杏媚芰康睦贸潭?；D、不同階段輸入熱量的大?。?、電廠實際生產(chǎn)的能量轉(zhuǎn)換過程

10、中，在數(shù)量上以下列哪種熱量損失為最大？（ D ） A、鍋爐損失B、汽輪機(jī)內(nèi)部損失C、管道損失D、冷源損失5、電廠實際生產(chǎn)的能量轉(zhuǎn)換過程中，在數(shù)量上以下列哪種效率最低？（ D） A、鍋爐效率 B、管道效率 C、汽輪機(jī)相對內(nèi)效率 D、循環(huán)熱效率6、朗肯循環(huán)效率反映了（ A ）。 A、冷源損失的大小 B、機(jī)爐工作完善程度C、電廠燃料有效利用程度 D、汽機(jī)的作功能力7、管道效率反映了（ D ）。 A、進(jìn)入汽輪機(jī)的熱量大小 B、由鍋爐送出來的熱量大小C、汽輪發(fā)電機(jī)組各處管道的泄漏損失 D、管道絕熱保溫的完善程度8、凝汽式發(fā)電廠的發(fā)電煤耗率可表示為：（ A ） A、發(fā)電廠在一段時間內(nèi)耗用的總煤量與發(fā)電量之

11、比B、發(fā)電廠在一段時間內(nèi)耗用的總煤量與對外供電量之比C、發(fā)電廠在一段時間內(nèi)耗用的總煤量與平均負(fù)荷之比D、發(fā)電廠在一段時間內(nèi)耗用的總煤量與廠用電之比9、造成火力發(fā)電廠熱效率低的主要原因是（ B ）。 A、鍋爐損失大B、汽機(jī)排汽熱損失大C、發(fā)電機(jī)損失大10、采用回?zé)嵫h(huán)后，與之相同初參數(shù)及功率的純凝汽式循環(huán)相比，它的（B ）。 A、汽耗量減少B、熱耗率減少C、作功的總焓降增加D、作功不足系數(shù)更大11、初參數(shù)為一定，當(dāng)抽汽壓力增加時：（ B） A、作功不足系數(shù)yc 值不變 B、作功不足系數(shù)yc 值增加C、作功不足系數(shù)yc 值減少 D、作功不足系數(shù)yc 值趨近于零12、回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)理論上最佳給水溫度對

12、應(yīng)的（B ）。 A、回?zé)嵫h(huán)效率最高B、回?zé)嵫h(huán)絕對內(nèi)效率為最大C、電廠煤耗率最低D、電廠效率最高13、給水回?zé)峒訜岬膽?yīng)用要受到以下條件限制，即（D ）。 A、可能被加熱的最高給水溫度受蒸汽初參數(shù)限制B、可能被加熱的最高給水溫度受蒸汽終參數(shù)限制C、可能被加熱的最高給水溫度受機(jī)組功率限制D、可能被加熱的最高給水溫度受抽汽量大小及其參數(shù)限制14、合理的回?zé)嵯到y(tǒng)應(yīng)是：（C ） A、盡量多采用回?zé)峒訜峒墧?shù) B、盡可能的提高給水溫度C、由技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較來定 D、使排擠低壓抽汽為最少15、回?zé)崾狡啓C(jī)最有利的抽汽壓力應(yīng)該是：（A ） A、使給水加熱到一定溫度的最低壓力B、能使給水溫度盡可能提高的壓力C、能使

13、加熱級數(shù)較多的壓力 D、使給水加熱到一定溫度的最高壓力16、其它條件不變，提高蒸汽初壓力，循環(huán)效率的變化將：（D ） A、提高B、降低C、不一定D、先提高后降低17、其它條件不變，提高蒸汽初溫，循環(huán)效率提高的原因是（B ） A、冷源損失數(shù)量減少B、平均吸熱溫度提高C、蒸汽濕度減少D、蒸汽容積流量增加18、其它條件不變，提高蒸汽初參數(shù)會使：（C ） A、鍋爐效率提高 B、汽輪機(jī)相對內(nèi)效率提高C、循環(huán)熱效率提高 D、汽水管道及加熱設(shè)備效率提高19、若50MW機(jī)組進(jìn)行改型設(shè)計，現(xiàn)階段可考慮的合理措施是：（ D）（原機(jī)組初壓39 ata，初溫535，終壓0.05 ata） A、排汽壓力降至0.01at

14、a B、蒸汽一次再熱至535C、初溫提高至560 D、初壓提高至90 ata20、再熱機(jī)組在各級回?zé)岱峙渖希话悴捎迷龃蟾邏焊着牌某槠?，降低再熱后第一級回?zé)岢槠膲毫κ菫榱耍ˋ ）。 A、減少給水加熱過程的不可逆損失 B、盡量利用高壓缸排汽進(jìn)行回?zé)峒訜酑、保證再熱后各回?zé)峒訜崞靼踩?D、增加再熱器后各級回?zé)岢槠某槠鞴α?1、采用中間再熱的目的是：（B ） A、提高回?zé)峤?jīng)濟(jì)性 B、提高初參數(shù)后使排汽濕度不超過允許值C、提高機(jī)組設(shè)計功率 D、利用鍋爐煙道的余熱以降低排煙溫度22、再熱式汽輪機(jī)總焓降為：（B ） A、初焓-排汽焓 B、初焓-排汽焓+再熱焓升C、初焓-排汽焓-再熱焓升 D、初焓+

15、排汽焓+再熱焓升23、在實用范圍內(nèi)，提高蒸汽初壓力能提高循環(huán)效率，其原因是：(C ) A、蒸汽容積流量增加 B、汽輪機(jī)功率增加C、鍋爐內(nèi)飽和溫度提高 D、蒸汽過熱度提高24、提高蒸汽初溫，其它條件不變，汽機(jī)相對內(nèi)效率（A ）。 A、提高 B、降低 C、不變 D、先提高后降低25、提高蒸汽初壓，其它條件不變，汽機(jī)相對內(nèi)效率（ B）。 A、提高 B、降低 C、不變 D、先降低后提高26、提高蒸汽初參數(shù)，其它條件不變，汽機(jī)相對內(nèi)效率（B ）。 A、提高 B、降低 C、先提高后降低 D、先降低后提高27、降低蒸汽終參數(shù)，其它條件不變，則（A ）。 A、汽機(jī)相對內(nèi)效率降低 B、循環(huán)效率降低C、鍋爐效率降

16、低 D、發(fā)電機(jī)效率降低28、若提高凝汽器真空，機(jī)組出力增加Nd，循環(huán)水泵功率增加Ns，則最佳真空為：（A ） A、Nd-Ns之差最大時對應(yīng)的真空B、Nd/Ns最大時對應(yīng)的真空C、（Nd-Ns）/Ns最大時對應(yīng)的真空D、（Nd-Ns）/Nd最大時對應(yīng)的真空29、常用的煙氣中間再熱，再熱后蒸汽的（ B）。 A、溫度增加，壓力增加B、溫度增加，壓力下降C、溫度下降，壓力下降D、溫度不變，壓力下降30、中間再熱使熱經(jīng)濟(jì)性得到提高的必要條件是：（A ） A、再熱附加循環(huán)效率>基本循環(huán)效率 B、再熱附加循環(huán)效率<基本循環(huán)效率C、基本循環(huán)效率必須大于40% D、再熱附加循環(huán)效率不能太低31、選擇

17、蒸汽中間再熱壓力對再熱循環(huán)效率的影響是：（B ） A、蒸汽中間再熱壓力越高，循環(huán)效率越高B、蒸汽中間再熱壓力為某一值時，循環(huán)效率越高C、汽輪機(jī)終濕度最小時，相應(yīng)的蒸汽中間壓力使循環(huán)效率最高D、汽輪機(jī)相對內(nèi)效率最高時，相應(yīng)的蒸汽中間壓力使循環(huán)效率最高32、給水泵產(chǎn)生汽化的原因是：( A) A、給水泵工作時間太長； B、給水管道阻力太大；C、汽輪機(jī)負(fù)荷突然增加； D、給水泵進(jìn)口壓力低于飽和壓力。33、除氧器的熱力特性是指除氧器在運(yùn)行中，除氧器負(fù)荷、進(jìn)水溫度、排汽量與（A ）之間的關(guān)系。 A、除氧器加熱與蒸汽量 B、補(bǔ)充水量C、除氧器出水含氧量D、進(jìn)入除氧器的疏水量34、熱電廠的工質(zhì)損失一般是較多的

18、，補(bǔ)充水量也大，化學(xué)水應(yīng)補(bǔ)送入專為補(bǔ)充水設(shè)置的（A）。 A、真空除氧器 B、大氣式除氧器 C、高壓除氧器 D、軟水加熱器35、給水泵出口處設(shè)有再循環(huán)管與除氧器相連的目的是：( B ) A、調(diào)節(jié)除氧器水位； B、保證除氧效果； C、防止給水泵低負(fù)荷時汽化； D、啟動時向除氧器上水。36、除氧器滑壓運(yùn)行時，除氧效果下降，主要發(fā)生在下列情況時：（B ） A、機(jī)組負(fù)荷突然增加B、機(jī)組負(fù)荷不變，凝結(jié)水溫升高 C、機(jī)組負(fù)荷突然減少37、國產(chǎn)200MW機(jī)組再熱器允許最小流量為額定流量的（ C）。 A、14； B、9； C、5。38、滑壓運(yùn)行除氧器應(yīng)注意解決當(dāng)汽機(jī)負(fù)荷突然減少時引起的（ C）。 A、給水泵入口

19、汽化問題B、給水含氧增加問題C、給水中含鹽量增加問題39、回?zé)峒訜崞鞫瞬钤龃螅砻骷訜崞鬟\(yùn)行經(jīng)濟(jì)性（B ）。 A、好 B、變差 C、未變化40、連續(xù)排污量的大小用鍋爐排污率來表示，鍋爐排污率是指：（C ） A、鍋爐排污量與鍋爐有用蒸汽量的比值百分?jǐn)?shù)B、鍋爐排污量與鍋爐額定蒸發(fā)量的比值百分?jǐn)?shù)C、鍋爐排污量與鍋爐給水量的比值百分?jǐn)?shù)D、鍋爐排污量與擴(kuò)容器分離出來的二次蒸汽量的比值百分?jǐn)?shù)41、當(dāng)調(diào)速系統(tǒng)動作，汽輪機(jī)進(jìn)汽量減少，此時鍋爐燃燒工況未變，則主蒸汽的（ B）。 A、力和溫度均降低； B、壓力和溫度均升高；C、壓力升高，溫度不變。42、每臺鍋爐至少裝（A ）臺安全閥。 A、3臺 B、1臺C、2臺

20、43、定壓工作的除氧器，維持穩(wěn)定的壓力是保證除氧效果的重要條件之一。因此，在除氧器連接系統(tǒng)中（ C） A、補(bǔ)充水進(jìn)入除氧器前必須裝壓力調(diào)整器B、凝結(jié)水進(jìn)入除氧器前應(yīng)裝水位調(diào)節(jié)器C、加熱蒸汽進(jìn)入除氧器前均應(yīng)裝壓力調(diào)節(jié)器D、疏水進(jìn)入除氧器前應(yīng)裝流量計44、回?zé)峒訜崞鞫瞬钤龃蟊砻骷訜崞鬟\(yùn)行經(jīng)濟(jì)性（ C）。 A、變好 B、變差 C、未變化45、在給水泵連接系統(tǒng)中，往往采用前置泵，其作用是：（D ） A、增大電動給水泵的總壓頭B、避免主給水泵入口水汽化C、可以和主給水泵互為備用D、增大主給水泵的流量E、提高主給水泵的負(fù)荷適應(yīng)性46、再熱機(jī)組高壓旁路的作用是（C ） A、保護(hù)過熱器 B、保護(hù)再熱器 C、回

21、收工質(zhì)消除噪音47、在實際應(yīng)用的多級蒸發(fā)系統(tǒng)中，各蒸發(fā)器給水方式的確定是：（C ） A、由二次蒸汽的數(shù)量來確定B、由蒸發(fā)器的排污量多少來確定C、由蒸餾水的品質(zhì)來決定D、由鍋爐型號和容量來確定48、補(bǔ)充水進(jìn)入除氧器的水位調(diào)節(jié)是通過：( B) A、調(diào)整高壓加熱器的疏水量來實現(xiàn)；B、控制化學(xué)水進(jìn)口量來實現(xiàn)；C、控制給水泵再循環(huán)水量來實現(xiàn)；D、水平衡管來實現(xiàn)。49、凝汽式汽輪機(jī)熱力特性曲線與（ A）有很大關(guān)系。 A、機(jī)組的型式B、機(jī)組的調(diào)節(jié)型式 C、機(jī)組進(jìn)汽方式50、在鍋爐運(yùn)行中，要經(jīng)常監(jiān)督和控制爐水中的（B ），以防水垢的生成。 A、a； B、硅酸根； C、磷酸根。51、再熱機(jī)組采用的主蒸汽系統(tǒng)應(yīng)是

22、（ A）。 A、母管制 B、切換母管制 C、單元制52、除氧器切換汽源的作用是：（ C） A、當(dāng)除氧器故障時，作為備用汽源B、當(dāng)汽輪機(jī)低負(fù)荷時，作為除氧器的切換汽源C、當(dāng)滑壓運(yùn)行除氧器時，作為備用汽源。53、表面式加熱器水側(cè)壓力（A ）汽側(cè)壓力，為了保證機(jī)組安全運(yùn)行，在高加水側(cè)設(shè)自動旁路保護(hù)裝置。 A、高于B、低于 C、等于54、汽包鍋爐工作壓力P>5.88MPa時，汽包鍋爐的汽包或過熱器出口工作安全閥起座壓力是 （B）。 A、2倍工作壓力B、1.5倍工作壓力 C、1.08倍工作壓力55、安全閥的總排汽能力應(yīng)（B ）。 A、大于鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量；B、小于鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量；C、等于

23、鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量。56、在外界負(fù)荷不變的情況下，汽壓的穩(wěn)定主要取決于（B ）。 A、膛熱強(qiáng)度的大?。籅、爐內(nèi)燃燒工況的穩(wěn)定 C、鍋爐的儲熱能力。；57、在給水泵出口側(cè)的壓力母管與爐前給水母管之間裝有“冷”供水管，其作用是：(C ) A、在機(jī)組正常運(yùn)行時向鍋爐供水； B、在機(jī)組增加負(fù)荷時向鍋爐供水；C、在機(jī)組突甩負(fù)荷時向鍋爐供水； D、在高壓加熱器故障停用及電廠啟動時向鍋爐上水58、我國電廠中主蒸汽管多采用雙管系統(tǒng)是考慮到：( B) A、管子分兩側(cè)進(jìn)入汽輪機(jī)使進(jìn)汽均勻；B、避免采用管壁厚大直徑的主蒸汽管又要管道壓力損失小；C、便于布置。59、在單元制主蒸汽管道的雙管系統(tǒng)中采用中間聯(lián)絡(luò)管的主要

24、目的在于：(B ) A、減少新蒸汽壓力損失； B、均勻分配蒸汽流量；C、防止發(fā)生蒸汽溫度偏差過大； D、防止管內(nèi)發(fā)生水沖擊引起管道振動。60、分段蒸發(fā)鍋爐連續(xù)排污水是從鍋爐（A）放出。 A、汽包底部 B、汽包頂部 C、含水渣最多的水冷壁下部聯(lián)箱 D、汽包鹽段61、高壓加熱器應(yīng)采用的疏水裝置是（ B） A、U型水封管B、浮子式疏水器 C、疏水調(diào)節(jié)閥三、判斷題1、發(fā)電機(jī)既發(fā)有功功率又發(fā)無功功率。所以通常說的發(fā)電機(jī)容量是指發(fā)電機(jī)的全功。（×） 2、廠用電是指發(fā)電廠輔助設(shè)備、附屬車間用電，不包括生產(chǎn)照明用電。（× ）4、為了減少冷源損失，提高循環(huán)熱效率，發(fā)電廠采用了給水回?zé)嵫h(huán)的方

25、式。（） 5、蒸汽溫度越高，循環(huán)熱效率也越高。（）6、蒸汽初壓和初溫不變時，提高排汽壓力可提高朗肯循環(huán)的熱效率。（×）7、鍋爐安全閥的總排汽量應(yīng)等于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量。（×） 8、凡經(jīng)過凈化處理的水都可以作為電廠補(bǔ)充水。 （ ） 9、軸端軸封漏汽損失屬于汽輪機(jī)的外部損失。 （×） 10、熱態(tài)啟動時，應(yīng)先送軸封供汽，再抽真空。這是熱態(tài)啟動與冷態(tài)啟動的重要區(qū)別之一。（ ） 11、排污擴(kuò)容器壓力越低，回收工質(zhì)的數(shù)量越多，工質(zhì)的質(zhì)量越低。 （ ） 12、逆止閥的作用是只能讓流體單向?qū)?。?） 13、當(dāng)外界電氣負(fù)荷變化時，鍋爐熱負(fù)荷的改變滯后于汽輪機(jī)功率的改變。（ ） 1

26、4、定壓運(yùn)行除氧器的切換閥的作用是在低負(fù)荷時切換至高一級的抽汽以維持除氧器的工作壓力。（× ） 15、表面式加熱器的疏水采用逐級自流方式，特點是最簡單，運(yùn)行可靠，熱經(jīng)濟(jì)性最高。（× ） 16、大功率汽輪機(jī)汽缸采用對置布置的目的是使軸向推力大部分抵消。 （× ） 1三、名詞解釋1、發(fā)電熱耗率：每發(fā)一度電所消耗的能（熱）量。2、端差：加熱器汽側(cè)壓力下的飽和溫度與出口水溫之間的差值。3、最佳真空：在汽輪機(jī)排汽量和循環(huán)水入口水溫一定的條件下，增大循環(huán)水量使汽輪機(jī)輸出功率增加，同時輸送循環(huán)水的循環(huán)水泵的耗功隨之增加，當(dāng)輸出凈功率為最大時，即，所對應(yīng)的真空即凝汽器的最佳真空。

27、4、燃料利用系數(shù)：熱電廠外供電、熱兩種產(chǎn)品的數(shù)量之和與其輸入能量之比。5、熱化發(fā)電率：質(zhì)量不等價的熱電聯(lián)產(chǎn)的熱化發(fā)電量與熱化供熱量的比值。6、回?zé)嶙鞴Ρ龋簷C(jī)組的回?zé)崞髯鞴α空紮C(jī)組總作功量的比例. 7、能耗率：發(fā)單位電量所耗的能量8、熱效率： 有效利用的熱量與供給熱量之比。9、熱化發(fā)電比： X=Wh/W,供熱機(jī)組供熱汽流的發(fā)電量/總的發(fā)電量10、熱化系數(shù)：Xtp對于供熱式機(jī)組的每小時最大熱化供熱量與每小時最大熱負(fù)荷之比為小時計的熱化系數(shù)。11、煤耗率：汽輪發(fā)電機(jī)組每生產(chǎn)1kw.h的電能所需要的煤耗量12、有效汽蝕余量：在泵的吸入口處，單位重量液體所具有的超過氣化壓力的富余能量，即液體所具有的避

28、免泵發(fā)生汽蝕的能量。四、簡答題1、混合式加熱器的優(yōu)點有哪些？答：混合式加熱器的優(yōu)點是：(1)傳熱效果好，能充分利用加熱蒸汽的熱量；(2)結(jié)構(gòu)簡單，造價低；(3)便于匯集不同溫度和壓力的疏水。2、高壓加熱器的過熱蒸汽冷卻段的任務(wù)是什么？答：利用蒸汽的過熱度，通過強(qiáng)制對流而使蒸汽在只降低過熱度的情況下，放出過熱熱量加熱給水，以減少傳熱端差，提高熱經(jīng)濟(jì)性。3、表面式加熱器的疏水冷卻段的任務(wù)是什么？答：利用剛進(jìn)入加熱器的低溫給水來冷卻加熱器內(nèi)的疏水，疏水溫度的降低后進(jìn)入下級加熱器。這樣可使本級抽汽量增加，壓力較低一級抽汽量減少，提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。4、除氧器滑壓運(yùn)行的優(yōu)點與存在的問題？答：滑壓運(yùn)行的優(yōu)點

29、是：避免除氧器用汽的節(jié)流損失，使汽機(jī)抽汽點分配合理，熱經(jīng)濟(jì)性高，系統(tǒng)簡單投資省。缺點是：當(dāng)汽機(jī)負(fù)荷突然增加時，使給水溶氧量增加；當(dāng)汽機(jī)負(fù)荷減少時，尤其是汽機(jī)負(fù)荷下降很大時，給水泵入口發(fā)生汽蝕，引起給水泵工作失常。5、提高蒸汽初參數(shù)、降低蒸汽終參數(shù)均可提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，其受哪些主要條件限制？答：提高蒸汽初溫主要受金屬材料的制約。金屬材料的強(qiáng)度極限，主要取決于其金相結(jié)構(gòu)和承受的工作溫度。隨著溫度的升高，金屬材料的強(qiáng)度極限、屈服點以及蠕變極限都要隨之降低，高溫下金屬還要氧化，甚至金相結(jié)構(gòu)也要變化，導(dǎo)致熱力設(shè)備零部件強(qiáng)度大為降低，乃至毀壞。提高蒸汽初壓主要受蒸汽膨脹終了時濕度的限制，而且提高蒸汽初參

30、數(shù)還會影響電廠鋼材消耗的總投資。降低蒸汽終參數(shù)主要受凝汽器的設(shè)計面積、管材和冷卻水量的限制。6、疏水水位一般如何調(diào)節(jié)？加熱器疏水水位過高或過低會帶來什么危害？在機(jī)組運(yùn)行中，高加疏水水位過高，疏水控制保護(hù)系統(tǒng)將如何動作？加熱器疏水水位過高，過低有不僅影響機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，還會威脅機(jī)組的安全運(yùn)行。加熱器水位過低，會使疏水冷卻段的吸入口露出水面，而蒸汽進(jìn)入該段，破壞該段的虹吸作用，造成加熱器入口端差變化，蒸汽熱量損失會沖擊冷卻段的U形管，造成振動和汽蝕現(xiàn)象。汽水混合物進(jìn)入下一級加熱器，排擠回?zé)岢闅馐篃峤?jīng)濟(jì)性進(jìn)一步降低。加熱器水位太高，將使部分管束浸沒在水中，減少了傳熱面積，導(dǎo)致加熱器性能下降。發(fā)電廠常

31、用的疏水裝置：1.U形水封，2.浮子式疏水器，3.疏水調(diào)節(jié)閥高加疏水器水位過高時，繼電器動作發(fā)出電信號，加熱器的進(jìn)出了閥門關(guān)閉，旁通閥打開，給水由旁通管道直供鍋爐，同時信號燈發(fā)出閃光信號，表示電動旁通裝置已動作。7、鍋爐連續(xù)排污的目的是什么？答：鍋爐連續(xù)排污的目的是：為了保持爐水的水質(zhì)指標(biāo)在允許范圍內(nèi)，從而使鍋爐產(chǎn)生出來的蒸汽品質(zhì)合乎要求。防止在受熱面及汽機(jī)通流部分積垢從而增強(qiáng)了傳熱效果，保證汽輪機(jī)出力，減少軸向推力，提高了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和安全性。8、在回?zé)嵯到y(tǒng)中，為什么都選用比混合式熱經(jīng)濟(jì)性差的表面式加熱器？答：每個混合式加熱器后都必須配置水泵，為防止水泵汽蝕，水泵應(yīng)低位布置，為了可靠，還需備

32、用泵，這些都使回?zé)嵯到y(tǒng)和主廠房布置復(fù)雜化，投資和土建費(fèi)用增加；采用表面式加熱器系統(tǒng)簡單、無旋轉(zhuǎn)設(shè)備、閥門少、漏點少、可靠性高、維護(hù)量?。灰虼?，選用了熱經(jīng)濟(jì)性較差的面式加熱器組成回?zé)嵯到y(tǒng)。9、簡述滑壓運(yùn)行除氧器比定壓運(yùn)行除氧器熱經(jīng)濟(jì)性高的原因。答：定壓運(yùn)行除氧器抽汽管路上裝有壓力調(diào)整門，節(jié)流壓降大，故經(jīng)濟(jì)性差；滑壓運(yùn)行除氧器水的焓升和相鄰的加熱器相同，根據(jù)最佳回?zé)岱峙湓瓌t，屬于等焓升分配，而定壓運(yùn)行除氧器其水的焓升遠(yuǎn)小于相鄰的加熱器。10、簡述中間再熱對給水回?zé)岬挠绊憽４穑褐虚g再熱使給水回?zé)峒訜岬男Ч麥p弱：功率相同的條件下，再熱使汽輪機(jī)的主蒸汽消耗量減少，回?zé)岢槠繙p少，回?zé)岢槠鞴p少；再熱使

33、汽輪機(jī)的中、低壓缸各級抽汽焓和過熱度增加，回?zé)岢槠繙p少，回?zé)岢槠鞴p少。11、提高蒸汽初溫可提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，分析其原因，并說明提高蒸汽初溫在工程中主要受哪些因素限制。答：（1）提高機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的原因A.提高蒸汽初溫，吸熱過程的平均吸熱溫度提高，循環(huán)熱效率提高。B.提高蒸汽初溫，蒸汽比容增大，漏汽損失、葉輪摩擦損失變??；在汽輪機(jī)功率不變的情況下，汽輪機(jī)體積流量增大，葉高增長，葉高損失變小；提高蒸汽初溫，濕度降低，濕汽損失減小，所以汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率提高。汽輪機(jī)的絕對內(nèi)效率提高，所以機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性提高。（2）限制因素提高蒸汽初溫受金屬材料的制約。隨著溫度的升高，金屬材料的強(qiáng)度極限、屈服點以及

34、蠕變極限都要隨之降低，高溫下金屬還要發(fā)生氧化，甚至金相結(jié)構(gòu)也要變化，導(dǎo)致熱力設(shè)備零部件強(qiáng)度大為降低，乃至毀壞。所以提高蒸汽初溫，就要使用優(yōu)質(zhì)合金鋼，設(shè)備投資增加。12、現(xiàn)在絕大多數(shù)大容量再熱式機(jī)組都設(shè)置了旁路系統(tǒng)，簡述旁路系統(tǒng)的作用。答：（1）保護(hù)再熱器。（2）協(xié)調(diào)啟動參數(shù)和流量，縮短啟動時間，延長汽輪機(jī)壽命。（3）回收工質(zhì)和熱量、降低噪聲。（4）防止鍋爐超壓，兼有鍋爐安全閥的作用。（5）電網(wǎng)故障和機(jī)組甩負(fù)荷時，鍋爐能維持熱備用狀態(tài)或帶廠用電運(yùn)行。13、在現(xiàn)代的高參數(shù)、大容量采用中間再熱機(jī)組的熱力系統(tǒng)中，大多數(shù)回?zé)峒訜崞鞫疾捎昧藘?nèi)置式疏水冷卻段以提高熱經(jīng)濟(jì)性，試?yán)脽崃糠ǚ治銎湓?。答：加熱器加裝內(nèi)置式疏水冷卻段后，