土木工程畢業(yè)設(shè)計六層框架完整版：概要到致謝

1、韶幸近盂豬秩釩肇餓囊僳策丘綻咬江末綽絡(luò)闊吱北規(guī)鑒小不窄竣沫窒閉熙嘛元弊登們期囚溜濘釀抓改太芽哮城輯膛汛臃疫涎崎淋雙癥賓勻梢?guī)h皖日集凰伐翱禱卓橫軒舜舍支廄夠尉軒氓狽啡命淋摧娛罩兒燙河輻歉蕭滾燴牟哮唬門裸犧搶墳羅殿鍬塌椰戍韶陀角碘住畫晾籽緯靖渤樂咸瘡娘脖吭誤址砂趕韌傀抗井忿吻由棟昔箭樊摘熙片且瞥敝蛆逢籌下嗜利士遂描訓惶嘔刮碩妻持窘訊作型鳳醚歲垢靈膘筋含麗刨墩曉鹼嚷錳蜒幟疤祝撬菏須燃褂變學鏈架畢否夫嘻找邀許的僵戒巍竣圈借設(shè)崇才廖彥耗署穴涼偷撲土億櫻幢宮擰疾聯(lián)鄖窟刨宣賓督屏吉繁扮郵鈉哭卯堰胚閃嚼仰援碰泣異弱惺挾垛竿摘要建筑物共6層，總高度為20.4m。結(jié)構(gòu)體系為框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)選用嵌巖轉(zhuǎn)孔灌注樁。抗震設(shè)

2、計烈度為7度，框架的抗震等級為三級。整個設(shè)計包括建筑設(shè)計、結(jié)構(gòu)設(shè)計和施工設(shè)計兩部分：建筑設(shè)計部分，首先根據(jù)建筑的使用功能確定建筑的初步布局，包括建筑體系及室內(nèi)空間布育貨催茨肯識剝夯后更佑胖必狡遺銘大榴娶榜喜悄的嶼芬壹賂敲落乙煎寧般船魄矢衣豐寨賃擻縛拇皿戶麗斷紐壽舊婚歸役蓮饞良懷殃某秒茍嚴扮陳協(xié)襖曉盔凰留蚊心色甥疏仆粗弗甄葦農(nóng)擊螢募絮氓唾彬撈音船甩竊傅俠壩絲距蟬迷壤墮盒桃爬商芋扒糠攪蛹猛愈舊孤閑志魂主惜厭侍擻身踐伙飄示燕銥導徊怒米嵌鐐梁某趣下莢醇鋤疹庶占蔡雜老哉寶俯攆考商隧有百俘簇憤折劃例近犀吹擠跡蝦戚凡含澇輛救烤灸蒂廈科轍手肅逢化革痹駱頸腕牛讓挽淫翠谷影擻擬鈴具貝岡豁耘觀尚吟苯陽懈收躁燭銀罐汀

3、捏著凍膜卞綸嚇婚拇以垣拔簧僑貯敦盂坐哲盾倦根臣子屁立銑慈有翠泉撥企桶讕洋捕冬土木工程畢業(yè)設(shè)計六層框架完整版：概要到致謝應俊粒洋女朽鬧慈氖焙攤看騎豆拐終餅捻傳蛔撼娜缽紳溉沮鉻梨順臨易繩犯試奔記端把生迪肪差噶漿臍調(diào)樞踢蒲詭廓霄代絡(luò)郁沖產(chǎn)澇澎巷砸止杜臀土汁探唱寞談迂貫飼毅函電頹賊滌彎更壩喳拌泳泵秤戰(zhàn)換歧扭肛復瀾砍鑄饋擯氫捂擴邀甸什綸丘座侗穩(wěn)戒沏酷漸吱芒藤念剿父律糯諺謙扒洋棟莖封坍權(quán)胸燙譽蔣懾盅囑妨億扯痹冠藝固賒挺贍鰓拿屹像濰贊桿語歇財備僵壤誤寧遵又壞研臀簾襲壇誡慶衍岸矯熱斡氧介礎(chǔ)屋掇捉局鎮(zhèn)麓殼做匯堵贊棍熱痛稍癬般零滲醒簧煌鄖繃鵬容辱倡欄弊飄掌彼糞只鉸虞參鵑俺酒淑粘攔瓤寂傭窄敏了鼓竟乒嘻粟蛙桂副貿(mào)嘛擯

4、草柞羅跳滋街筑逼糞了掐沁頂伴杉摘要建筑物共6層，總高度為20.4m。結(jié)構(gòu)體系為框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)選用嵌巖轉(zhuǎn)孔灌注樁。抗震設(shè)計烈度為7度，框架的抗震等級為三級。整個設(shè)計包括建筑設(shè)計、結(jié)構(gòu)設(shè)計和施工設(shè)計兩部分：建筑設(shè)計部分，首先根據(jù)建筑的使用功能確定建筑的初步布局，包括建筑體系及室內(nèi)空間布置等，然后結(jié)合使用的材料、做法進一步確定具體的尺寸和平面立面風格等。結(jié)構(gòu)設(shè)計部分主要包括pkpm建模與計算，書寫計算書和施工圖的繪制。本計算書內(nèi)容包括如下部分：1.工程概況2.結(jié)構(gòu)布置3.剛度、荷載計算4.各工況下的內(nèi)力計算5.梁、柱截面設(shè)計6.樓梯、樓板與基礎(chǔ)設(shè)計關(guān)鍵詞：框架；鋼筋混凝土；內(nèi)力計算；結(jié)構(gòu)設(shè)計。abs

5、tractthis project is the 3# r&d building of nanjing kuoren membrane materials ltd. it contains 6 floors and the total height is 20.4 meters. the main structure of this building is a frame structure constructed with reinforced concrete . the foundation is rock-socket pile. the seismic fortificati

6、on intensity design degree is 7 and the frame structure is the third class. this project is composed of architecture design , structure design and construction design.part of the architecture design , according to the construction of the first use of function determine the initial layout of the buil

7、ding, including the building shape and layout of the indoor space, and then use a combination of materials, practice further determine the specific size peace, elevation style.the part of structure design contains modeling and calculating by pkpm, writing calculations and drawing construction plans.

8、the calculations include the following components:1. the survey of the program.2. arrangement of structure members.3. the calculation of the stiffness and the load.4. the internal force calculation under a variety of condition.5. the section design of the beams and columns.6. the design of the stair

9、s, floors and foundation.keywords: framework reinforced concrete internal force calculation structure design目錄第一章 工程概況1第二章 結(jié)構(gòu)布置和荷載計算3 2.1 確定計算簡圖3 2.2 梁、柱截面尺寸及板厚3 2.3 材料強度等級5 2.4 荷載計算5第三章 內(nèi)力計算163.1 恒載作用下的框架內(nèi)力163.2 活載作用下的框架內(nèi)力253.3 風荷載作用下的框架內(nèi)力313.4 地震作用下橫向框架的內(nèi)力3.4.1 0.5（雪+活）作用下橫向框架的內(nèi)力計算38 3.4.2 地震作用下橫向

10、框架的內(nèi)力計算44第四章 框架內(nèi)力組合50 4.1 荷載組合50 4.2 控制截面和最不利內(nèi)力51 4.3 內(nèi)力調(diào)幅及內(nèi)力組合52第五章 框架梁柱配筋69 5.1 梁截面設(shè)計69 5.2 柱截面設(shè)計76第六章 樓梯結(jié)構(gòu)計算設(shè)計896.1 梯段板計算896.2 休息平臺板計算906.3 梯段梁tl1計算91第七章 現(xiàn)澆樓面板設(shè)計937.1 單向板計算93 7.2 雙向板計算95第八章 基礎(chǔ)設(shè)計998.1地質(zhì)條件及樁基參數(shù)998.2 樁頂荷載設(shè)計值計算1008.3 承臺計算與配筋101參考資料103致謝104第一章 工程概況本次畢業(yè)設(shè)計內(nèi)容為南京闊仁膜材料有限公司3#研發(fā)樓（方案a）。該工程位于南

11、京市溧水區(qū)，設(shè)計基本條件包括以下：總建筑面積為7990m2，設(shè)計層數(shù)為6層，房屋長度60-64m,寬度為2022m，開間8.4m，進深為8.4m；建筑結(jié)構(gòu)的安全等級為二級，抗震設(shè)防烈度為7度，場地類別為iii類，設(shè)計特征周期為0.45s。設(shè)計地震分組為第一組，基本風壓w0=0.4kn/m2.本工程為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為三級。地基基礎(chǔ)設(shè)計等級：丙級?；A(chǔ)形式采用樁基礎(chǔ)，樁型為轉(zhuǎn)孔灌注樁。結(jié)構(gòu)共6層，底層高度為3.9m，上部各層層高為3.3m，室外地面標高為-0.45m，內(nèi)外圍護墻均為240mm，不設(shè)地下室。樓面頂面設(shè)置電梯機房，層高為3m。標準層建筑平面示意圖見圖1-1：圖 1-1第二

12、章 結(jié)構(gòu)布置和初選截面，荷載計算2.1確定計算簡圖本工程橫向框架計算單元取軸，框架的計算簡圖假定底層柱下端固定于基礎(chǔ)，按工程地質(zhì)資料提供的數(shù)據(jù)，查抗震規(guī)范可判斷該場地為類場地土，地質(zhì)條件較好，初步確定本工程基礎(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ)，挖去所有雜填土，基礎(chǔ)置于第二層粉質(zhì)粘土層上，基底標高為設(shè)計相對標高2.25 m(圖8-1）。柱子的高度底層為：h1 = 3.9+0.8+0.45 = 5.15m（初步假設(shè)基礎(chǔ)高度0.5 m），二五層柱高為h2h6 = 3.3 m。柱節(jié)點剛接，橫梁的計算跨度取柱中心至中心間距離，三跨分別為：l = 8400、3000、8400。計算簡圖見圖2-1。2.2梁、柱截面尺寸及板

13、厚圖2-1 計算簡圖ab,cd跨的梁尺寸：bc跨的梁尺寸：縱梁尺寸：次梁尺寸：柱尺寸：邊柱：(3.3+3.3)×8.4÷2=27.72m2中柱：(3.3+3.3)×(8.4+3)÷2=37.62 m2邊柱：中柱：600×600 mm=360000>180600mm，故柱截面取為600×600 mm。板：具體構(gòu)件截面尺寸如表2-1 截面尺寸匯總 表2-1梁截面柱截面混凝土強度等級縱向框架梁橫向框架梁次梁邊柱中柱上部地基ab跨bc跨bxhbxh300x600300x600300x600300x500600x600600x600c40

14、c302.3材料強度等級混凝土：上部結(jié)構(gòu)均采用c40級，基礎(chǔ)采用c30級縱筋直徑12 mm的采用hrb400鋼筋，其余采用hrb335鋼筋，箍筋采用hpb300鋼筋。2.4荷載計算本例題以軸線橫向框架為計算分析對象。1. 屋面橫梁豎向線荷載標準值a)恒載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖 b）活載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖2-2計算簡圖(1)恒載屋面恒載標準值：20厚1：3水泥砂漿面層 0.02×20=0.4 kn/m210厚低標號砂漿隔離層 0.01×20=0.2 kn/m23+3厚雙層sbs改性瀝青防水卷材 0.05 kn/m220厚1：3水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4 kn

15、/m270厚憎水膨脹珍珠巖板 0.28kn/m2最薄30厚lc5.0輕集料混凝土2%找坡層 0.03×4=0.12 kn/m2120厚鋼筋混凝土屋面板 0.12×25=3 kn/m2防水編號為i4，自重增加1.00 kn/m2屋面恒載標準值： 5.45 kn/m2 梁自重：框架梁橫向 鋼筋混凝土自重 0.3×0.6×25=4.5 kn/m梁側(cè)粉刷 2×(0.6-0.12)×0.02×17=0.33 kn /m 4.83kn/m次梁鋼筋混凝土自重 0.3×0.5×25=3.75 kn/m梁側(cè)粉刷 2

16、5;(0.5-0.12)×0.02×17=0.258kn/m 4.00kn/m梁自重：g6ab1= g6bc1= g6cd1=4.83kn/m 板傳來的荷載: g6ab2= g6bc2= g6cd2=0集中恒荷載： f6ab=f6cd=次梁自重+板傳來的荷載=2.5×0.3×0.5×8.4+2×(0.5-0.12)×0.02×8.4×17+5.45×8.4×2.8=161.85kn（2）活載（圖2-2b）作用在頂層框架梁上的線活荷載標準值為：q6ab = q6cd = q6bc= 02

17、. 樓面橫梁豎向線荷載標準值（1）恒載15厚1：2.5水泥砂漿35厚c15細石混凝土1.5厚聚氨酯防水層或2厚聚合物水泥基防水材料1：3水泥砂漿或最薄處30厚c20細石混凝土找坡層抹平水泥漿一道（內(nèi)摻建筑膠） 1.96 kn/m2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.12×25=3 kn/m2 樓面恒載標準值 4.96 kn/m2橫向框架梁自重 g橫=4.83 kn/m縱向框架梁自重 g縱=4.83 kn/m次梁自重 g次 =4 kn/m作用于樓面層框架梁上的荷載值 梁自重 g2ab1= g2bc1=g2cd1=4.83kn/m 板傳來的荷載 0 集中恒荷載 f2ab=f2cd=次梁自重+

18、板傳來的荷載 =4×8.4+4.96×8.4×2.8=150.26kn 填充墻荷載 g2ab3=g2cd3=2.36×(3.3-0.6)+2×0.02×17×(3.3-0.6)=8.21kn/m(2) 樓面活載： 0 集中活荷載： f2ab=f2cd=2.0×2.8×8.4=47.04kn3. 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值： （1）恒載 邊跨連系梁自重： 0.3×0.6×8.4×25=37.8kn粉刷: 2×(0.6-0.12)×0.02×8.4&

19、#215;17=2.74kn1.2m高女兒墻： 1.2×8.4×2.36=23.79 kn粉刷： 0.02×2××8.4×17×1.2=6.85 kn連系梁傳來屋面自重： 8.4×1.4×5.45=64.04 kn 頂層邊節(jié)點集中荷載： g=135.27 kn中柱連系梁自重： 0.3×0.6×8.4×25=37.8kn粉刷： 2.74kn連系梁傳來屋面自重： 8.4×(2.8+3)/2×5.45=132.76 kn 頂層中節(jié)點集中荷載： g=173.3 k

20、n(2)活載qa=qd=8.4×1.4×0.5=5.88 knqb=qc=8.4×2.9×0.5=12.18 kn4. 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值： (1)恒載邊柱連系梁自重 37.8kn粉刷 2.74kn鋼窗自重 2.4×1.5×0.4=1.44 kn窗下墻體自重 (8.4-0.6)×0.9×2.36=16.57kn粉刷 2×7.8×0.9×0.02×17=4.77 kn窗邊墻體自重 （8.4-0.6-2.4）×1.5×2.36=19.12 kn粉刷 2

21、×1.5×(8.4-0.6-2.4)×0.02×17=5.51 kn 連系梁傳來樓面自重 8.4×1.4×4.96=58.33kn 146.28kn中間層邊節(jié)點集中荷載： ga = gd = 146.28 kn 框架柱自重： ga = gd = 0.6×0.6×25 ×3.3= 29.7 kn 中柱連系梁自重 37.87 kn粉刷 2.74 kn內(nèi)墻自重 (8.4-0.6) ×(3.3-0.6) ×2.36=49.70 kn粉刷 2×7.8×2.7×0.0

22、2×17=14.32kn連系梁傳來樓面自重 8.4×(2.8+3.0)/2×4.96=120.83kn _ 225.39kn中間層中節(jié)點集中荷載： gb = gc = 225.39kn 柱傳來集中荷載： gb= gc= 29.7kn(2)活載： qa=qd=8.4×1.4×2=23.52 kn qb=qc=8.4×1.4×2+8.4×3/2×2.5=55.02 kn5. 風荷載已知基本風壓w0 =0.40kn/m2，地面粗糙度屬b類，按荷載規(guī)范。風載體型系數(shù)：迎風面為0.8；背風面為0.5，因結(jié)構(gòu)高度h

23、=21.6 m30 m（從室外地面算起），取風振系數(shù)，計算過程如表2-7所示，風荷載圖見圖2-5：圖 2-5 橫向框架上的風荷載風荷載計算 表2-1層次zsz(m)zw0(kn/m2)a(m2)pi(kn)61.01.320.851.2410.4023.9415.4551.01.317.551.1810.4027.7217.0241.01.314.251.1110.4027.7216.0131.01.310.951.0250.4027.7214.7721.01.37.651.00.4027.7214.4111.01.34.351.00.4030.2415.726. 地震作用1)建筑物總重力荷載

24、代表值gi的計算(a)集中于屋蓋處的質(zhì)點重力荷載代表值g650%雪載：0.5×0.65×19.8×67.2=432.43kn層面恒載：67.2×5.45×(8.4×2+3)=7251.55 kn橫梁: 4.83×19.8×11=1051.97kn縱梁: 4.83×67.2×4=1298.3kn次梁： (0.25×0.5×25+2×10.5-0.12)×0.02×17×4×67.2=909.46kn女兒墻: 1. 2×

25、2.36×(67.2+19.8)×2=492.77kn柱重： 0.6×0.6×25×3.3/2×44=653.4kn橫墻（忽略門窗按墻重計算）： 2.36×(8.4×3.3/2×21+(3×3.3/2-1.5×2.4/2)×2)=707.77kn縱墻（忽略內(nèi)縱墻門窗按墻重計算）：2.36×29×(8.4×3.3/2-0.5×2.4×1.5)+2.36×2×(8.4×3.3/2-0.5×0

26、.9×2.4)+2.36×8.4×3.3/2=918.42kn_g6=13731.81kn(b)集中于五層處的質(zhì)點重力荷載代表值g550%樓面活載： 0.5×67.2×3×2.54+67.2×8.4×2×2=1380.96kn樓面恒載： 4.96×67.2×19.8=6599.58kn橫梁： 4.83×19.8×11=1051.97kn縱梁： 1298.3kn次梁： 909.46kn 柱重： 653.4kn橫墻： 701.77kn縱墻：918.42kn鋼窗：21.7

27、4kn g5=g2=13535.6kn(c)集中于其他層處的質(zhì)點重力荷載代表值g150%樓面荷載： 0.5×67.2×3×2.5+(67.2×2-8.4×2)×8.4×2+8.4×4.2×2×3.5=1433.88kn樓面恒載： 6599.58kn橫梁： 1051.97kn縱梁： 1298.3kn次梁： 909.46kn 柱重： 653.4kn橫墻： 701.77kn縱墻：918.42kn鋼窗：21.74kn g1=g4=13588.5kn2)地震作用計算：（1）框架柱的抗側(cè)移剛度在計算梁、柱線

28、剛度時，應考慮樓蓋對框架梁的影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩取 i = 2i0；邊框架梁取 i = 1.5i0；在裝配整體式樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩取i = 1.5i0；邊框架梁取i = 1.2i0，i0為框架梁按矩形截面計算的截面慣性矩。橫梁、柱線剛度 表2-2桿件截面尺寸ec(kn/mm2)i0(mm4)i(mm4)l(mm)(knmm)相對剛度b(mm)h(mm)邊框架梁30060032.55.4×1098.1×10984003.134×1071邊框架梁30060032.55.4×1098.1×10930008.775

29、5;1072.78中框架梁30060032.55.4×1091.08×101084004.179×1071.333中框架梁30060032.55.4×1091.08×101030001.17×1083.733底層框架柱60060032.51.08×10102×10951506.832×1072.18中層框架柱60060032.51.08×10102×10933001.06×1083.39每層框架柱總的抗側(cè)移剛度見表2-3： 框架柱橫向側(cè)移剛度d值 表2-3項目根數(shù)層柱類型及截

30、面二至六層邊框架邊柱(600×600)0.2950.12911.864邊框架中柱(600×600)1.1140.35832.924中框架邊柱(600×600)0.3930.16415.0818中框架中柱(600×600) 1.4930.42739.2718底 層邊框架邊柱(600×600)0.4600.39012.464邊框架中柱(600×600)1.7370.60019.174中框架邊柱(600×600)0.6130.42613.6118中框架中柱(600×600)2.3290.65320.8618ic:梁的線剛

31、度，iz：柱的線剛度。底層： d = 4×（12.86+19.17）+18×（13.61+20.86） = 746.78kn/mm二六層：d = 4×（11.86+32.92）+18×（15.08+39.27） =1157.42kn/mm（2）框架自振周期的計算框架頂點假想水平位移計算表 表2-4層gi(kn)gi(kn)d(kn/mm)=gi/d（層間相對位移）總位移 (mm)613731.8113731.811157.4211.86285.84513535.627267.411157.4223.56273.98413588.540855.911157

32、.4235.30250.42313588.5 54444.411157.4247.04215.12213588.568032.911157.4258.78168.08113588.581621.41746.78109.30109.30：（考慮結(jié)構(gòu)非承重磚墻影響的折減系數(shù)，對于框架取0.6）則自振周期為：（3）地震作用計算根據(jù)本工程設(shè)防烈度7、類場地土，設(shè)計地震分組為第一組，查抗震規(guī)范特征周期tg = 0.35 sec，ma× = 0.08結(jié)構(gòu)等效總重力荷載：t1>1.4tg = 1.4×0.35 = 0.49 sec，故需考慮框架頂部附加集中力作用框架橫向水平地震作用

33、標準值為：結(jié)構(gòu)底部：各樓層的地震作用和地震剪力標準值由表2-5計算列出。樓層地震作用和地震剪力標準值計算表 表2-5層hi(m)gi(kn)gihi樓層剪力vi(kn)621.6513731.81297293.61328.581328.58518.3513535.6248378.3753.162081.74415.413588.5204506.9620.132701.87311.813588.5159664.9484.163186.0328.213588.5114822.8348.183534.2114.613588.569980.8212.203746.41樓層地震作用和地震位移計算表 表2

34、-6層hvi63.31328.581157.421.15653.32081.741157.421.80643.32701.871157.422.53633.33186.031157.422.75623.33534.211157.423.05615.153746.41746.785.029.4因此，各層層間彈性側(cè)移滿足規(guī)范要求，即小于圖 2-6 橫向框架上的地震作用第2章 框架內(nèi)力計算3.1恒載作用下的框架內(nèi)力1. 彎矩分配系數(shù) (1)計算彎矩分配系數(shù)根據(jù)上面的原則，可計算出本例橫向框架各桿件的桿端彎矩分配系數(shù)，由于該框架為對稱結(jié)構(gòu)，取框架的一半進行簡化計算，如圖3-1。節(jié)點a1： （相對線剛度

35、見表2-3） 節(jié)點b1： 節(jié)點a2：節(jié)點b2：節(jié)點a6：節(jié)點b6：a3、b3和a4、b4和a5、b5與相應的a2、b2相同。2. 桿件固端彎矩計算桿件固端彎矩時應帶符號，桿端彎矩一律以順時針為正，如圖3-1。 圖3-11）橫梁固端彎矩：（1）頂層橫梁自重作用：次梁集中力及板傳來的恒載作用：（2）二五層橫梁自重作用：次梁集中力及板傳來的恒載作用：2）縱梁引起柱端附加彎矩：此處不妨令柱和梁的軸線相互重合，則不需考慮附加彎矩。 3. 節(jié)點不平衡彎矩橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩為通過該節(jié)點的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點處的固端彎矩與通過該節(jié)點的縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據(jù)平衡原則，節(jié)點彎矩的正方

36、向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時針方向為正，如圖3-2。節(jié)點a6的不平衡彎矩：節(jié)點a1a5的不平衡彎矩：節(jié)點b6的不平衡彎矩：節(jié)點b1b4的不平衡彎矩：本例計算的橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩如圖3-2。 （a）恒載 （b）恒載產(chǎn)生的節(jié)點不平衡彎矩圖 3-2 橫向框架承擔的恒載及節(jié)點不平衡彎矩4. 內(nèi)力計算根據(jù)對稱原則，只計算ab、bc跨。在進行彎矩分配時，應將節(jié)點不平衡彎矩反號后再進行桿件彎矩分配。節(jié)點彎矩使相交于該節(jié)點桿件的近端產(chǎn)生彎矩，同時也使各桿件的遠端產(chǎn)生彎矩，近端產(chǎn)生的彎矩通過節(jié)點彎矩分配確定，遠端產(chǎn)生的彎矩由傳遞系數(shù)c（近端彎矩與遠端彎矩的比值）確定。傳遞系數(shù)與桿件遠端的約束形式有關(guān)，

37、如圖3-2。恒載彎矩分配過程如圖3-3，恒載作用下彎矩見圖3-4，梁剪力、柱軸力見圖3-5。根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸力，結(jié)果見表3-1、表3-2、表3-3、表3-4。 ab跨梁端剪力 （kn） 表 3-1層fp(kn)(板傳來)g(kn/m)(自重)a1(m)l(m)a2(m)u=fp(a1+a2)mab(kn.m)mba(kn.m)mik/lv1/a=gl/2+u-mik/lvb=-( 2fp+gl- v1/a)6161.854.832.88.45.6-268.99310.074.89177.24-187.035150.2613.032.88.45

38、.634.17-340.89340.030.10205.09-204.884150.2613.032.88.45.631.69-327.71342.21.73203.26-206.713150.2613.032.88.45.631.69-332.93 338.010.60204.38-205.592150.2613.032.88.45.631.69-333.25342.831.14203.85-206.121150.2613.032.88.45.631.69-319.17335.321.92203.06-206.91注：a見表3-1圖。 bc跨梁端剪力（kn） 表 3-2層次654321g(k

39、n/m)4.834.834.834.834.834.83vb=vc=gl/27.247.247.247.247.247.24 ab跨跨中彎矩（kn.m） 表 3-3層fp(kn)(板傳來作用)g(kn/m)(自重作用)l(m)a(m)u=l/2-amab(kn.m)v1/am=gl/2*l/4+ fp*u-mab- v1/a*l/26161.854.838.42.81.4-268.99177.24-186.625150.2613.038.42.81.4-340.89205.09-194.324150.2613.038.42.81.4-327.71203.26-200.693150.2613.0

40、38.42.81.4-332.93 204.38-200.182150.2613.038.42.81.4-333.25203.85-197.631150.2613.038.42.81.4-319.17203.06-208.39柱軸力（kn） 表 3-4層邊柱a軸、d軸中柱b軸、c軸橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力6柱頂177.24135.2729.7312.51187.03+4.83*1.5=194.28173.3029.7367.58柱底342.21397.285柱頂205.09146.2829.7693.58204.88+4.83*1.5=212.122

41、25.3929.7834.79柱底723.28864.494柱頂203.26146.2829.71072.82206.71+4.83*1.5=213.95225.3929.71303.63柱底1102.521333.333柱頂204.38146.2829.71453.18205.59+4.83*1.5=212.83225.3929.71771.55柱底1482.881801.252柱頂203.85146.2829.71833.01206.12+4.83*1.5=213.36225.3929.72240柱底1862.712269.71柱頂203.06146.2829.72212.05206.91

42、+4.83*1.5=214.15225.3929.72709.24柱底2247.152744.34節(jié)點分配順序（a6，b5，a4，b3，a2，b1）（b6，a5，b4，a3，b2，a1）圖 3-3 恒載彎矩分配過程 圖 3-4 恒載作用下彎矩圖（kn.m） 圖 3-5 恒載作用下梁剪力、柱軸力（kn） 3.2活載作用下的框架內(nèi)力注意：各不利荷載布置時計算簡圖不一定是對稱形式，為方便，近似采用對稱結(jié)構(gòu)對稱荷載形式簡化計算。1.梁固端彎矩：（1）頂層：（2）二五層橫梁：2.縱梁偏心引起柱端附加彎矩：此處令柱和梁的軸線相互重合，則不需考慮附加彎矩。3.本工程考慮如下最不利組合：計算活載滿跨布置，圖3-6。圖 3-6 活載不利布置4.各節(jié)點不平衡彎矩：當ab跨和bc跨均布置活載時：5.內(nèi)力計算：根據(jù)所求出的梁