pf蒸發(fā)器參數(shù)計(jì)算模型研究與模擬朱毅

1、中國(guó)工程熱物理學(xué)會(huì) 傳熱傳質(zhì)學(xué)學(xué)術(shù)會(huì)議論文 編號(hào)：143385PF蒸發(fā)器參數(shù)計(jì)算模型研究與模擬朱毅, 吳曉敏*, 朱禹, 褚福強(qiáng)（清華大學(xué) 熱能工程系 熱科學(xué)與動(dòng)力工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京市CO2資源利用與減排技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 北京100084）(Tel: Email: )摘要：金屬M(fèi)VR蒸發(fā)器的高換熱溫差會(huì)造成溶液在蒸發(fā)過(guò)程中結(jié)晶，產(chǎn)生壁垢，降低換熱效果，同時(shí)，高等級(jí)合金材質(zhì)也會(huì)增加企業(yè)的購(gòu)置和建造成本。PF蒸發(fā)器，抗腐蝕性好、轉(zhuǎn)化溫度較高，是未來(lái)城市污水處理和海水淡化項(xiàng)目的首選金屬蒸發(fā)器替代設(shè)備。考慮到高聚

2、合物膜的低導(dǎo)熱性，本文采用40微米的PTFE膜作為換熱面，提出并建立了溫度、換熱面積和散熱率的計(jì)算模型，并使用Aspen Plus軟件對(duì)流程進(jìn)行了模擬。關(guān)鍵詞：PF蒸發(fā)器; PTFE膜; MVR; 蒸發(fā)結(jié)晶0 引言在MVR（機(jī)械蒸汽再壓縮）系統(tǒng)中，金屬蒸發(fā)器蒸發(fā)溫度相對(duì)較高，無(wú)法完全抑制結(jié)晶現(xiàn)象，PF（高聚合物薄膜）蒸發(fā)器使用高聚合物膜代替金屬，可實(shí)現(xiàn)低溫蒸發(fā)1，能夠獲得低腐蝕率、高運(yùn)行可靠性、高熱力性能、低結(jié)晶率和低能耗等優(yōu)點(diǎn)2。同時(shí)，傳統(tǒng)MVR系統(tǒng)中使用的壓縮機(jī)由于具有運(yùn)行壓力高、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、防腐防銹代價(jià)高、機(jī)器價(jià)格和維修費(fèi)用高昂等特點(diǎn)，逐步退出市場(chǎng)3被風(fēng)機(jī)型壓縮器取代4。同時(shí)，板式蒸發(fā)器具

3、有價(jià)格低、易清洗、結(jié)構(gòu)緊湊、有效換熱面積大、低溫差傳熱性能好等優(yōu)點(diǎn)5，特別適合于薄膜換熱。因此，本文使用板式PF蒸發(fā)器和離心式風(fēng)機(jī)，代替?zhèn)鹘y(tǒng)的金屬蒸發(fā)器和壓縮機(jī)，換熱表面使用PTFE（聚四氟乙烯）膜代替金屬材料，選定氯化鈉溶液作為待濃縮物料，建立了PF蒸發(fā)器理論設(shè)計(jì)模型，并使用Aspen Plus軟件對(duì)流程進(jìn)行了模擬，對(duì)理論計(jì)算和模擬計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。1 PF-MVR系統(tǒng)流程及參數(shù)PF-MVR系統(tǒng)由PF蒸發(fā)器、預(yù)熱器、離心式風(fēng)機(jī)、氣液分離器、貯液罐、冷凝水回收罐、水泵和控制系統(tǒng)組成，如圖1所示。系統(tǒng)工作時(shí)，原料液首先在預(yù)熱器中被冷凝水預(yù)熱，然后與循環(huán)溶液混合后，從薄膜上部進(jìn)入PF蒸發(fā)器降膜側(cè)

4、進(jìn)行加熱并蒸發(fā)，生成的蒸汽經(jīng)離心式風(fēng)機(jī)提壓升焓后成為二次蒸汽，從PF蒸發(fā)器頂端進(jìn)入蒸汽側(cè)對(duì)薄膜另一側(cè)的溶液進(jìn)行加熱。圖1 PF-MVR系統(tǒng)流程示意圖PF-MVR系統(tǒng)加工原料為氯化鈉溶液，通過(guò)對(duì)含鹽廢水進(jìn)行鹽組分濃縮，從而達(dá)到凈水的目的，換熱高聚合物薄膜材料為聚四氟乙烯（PTFE）。系統(tǒng)進(jìn)料溫度為15，初期系統(tǒng)啟動(dòng)溫度為70-90，蒸汽經(jīng)離心式風(fēng)機(jī)升壓4.18 kPa，濃縮倍數(shù)為3倍。在系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，用PTFE膜將PF蒸發(fā)器的內(nèi)部空間分成兩部分，即低壓側(cè)（也稱(chēng)蒸發(fā)側(cè)、降膜側(cè)）和高壓側(cè)（也稱(chēng)冷凝側(cè)、蒸汽側(cè)）。PTFE膜采用豎直放置，降膜側(cè)溶液和冷凝側(cè)蒸汽均采用自上而下流動(dòng)，為防止溶液或冷凝液成簇下流

5、，影響傳熱效果，膜片表面經(jīng)車(chē)削、壓延成曲面平鋪結(jié)構(gòu)，保證水流均勻。PF蒸發(fā)器外殼框架材料為316L不銹鋼，內(nèi)部支撐材料為高強(qiáng)度聚丙烯（PP）。Aspen Plus軟件使用可組合的單元操作模型，能夠很好地校核系統(tǒng)操作過(guò)程中物料的質(zhì)量平衡和能量平衡6, 7。在進(jìn)行模擬時(shí)，對(duì)模型（圖2）作如下假設(shè)：不考慮蒸汽泄漏的影響；不考慮降膜側(cè)溶液濃度變化對(duì)沸點(diǎn)造成的影響，采用平均沸點(diǎn)升計(jì)算蒸發(fā)器出口蒸汽溫度；不考慮啟動(dòng)過(guò)程所需通入的額外蒸汽，直接對(duì)二次蒸汽循環(huán)進(jìn)行計(jì)算；對(duì)于PF蒸發(fā)器，由于沒(méi)有單元可以直接使用，采用兩個(gè)換熱器（HEATER和COOLER）、一個(gè)閃蒸罐（SEPAR1）和一個(gè)分離器（SEPAR2）

6、代替。圖2 PF-MVR系統(tǒng)流程模擬圖圖中具體名稱(chēng)對(duì)應(yīng)如表1所示。表1 模擬圖中名稱(chēng)對(duì)應(yīng)圖中名稱(chēng)實(shí)際名稱(chēng)圖中名稱(chēng)實(shí)際名稱(chēng)FEED原料液PREH預(yù)熱器HOTFEED經(jīng)過(guò)預(yù)熱的原料液HEATERPF蒸發(fā)器降膜側(cè)MIXFEED混合后進(jìn)入蒸發(fā)器的料液COOLERPF蒸發(fā)器蒸汽側(cè)MIXTURE1氣液混合物SEPAR1蒸汽與溶液分離器MIXTURE2濃縮液與循環(huán)液混合物SEPAR2濃縮液與循環(huán)液分離器CONWATER冷凝水COMP離心式風(fēng)機(jī)VAPOUR1未加壓蒸汽MIX原料液與循環(huán)液混合器VAPOUR2加壓蒸汽PRODUCT1回收冷凝水CYCLE循環(huán)液PRODUCT2產(chǎn)品濃縮液本文分別選取純水和氯化鈉溶液

7、作為研究介質(zhì)進(jìn)行模擬。研究介質(zhì)為純水時(shí)，物性方法選擇適合于蒸汽循環(huán)分析的STEAM-TA方法，并忽略工作壓力和濃度對(duì)沸點(diǎn)的影響；研究介質(zhì)為氯化鈉溶液時(shí)，物性方法選擇適合于電解質(zhì)分析的ENRTL-RK方法。離心式風(fēng)機(jī)采用壓縮機(jī)（Compr）模型進(jìn)行替代，選擇ASME多變模型進(jìn)行計(jì)算。預(yù)熱器采用換熱器（HEX）模型，設(shè)定時(shí)選擇熱物流出口與冷物流進(jìn)口溫差（Hot outlet-cold inlet temperature difference）選項(xiàng)。PTFE膜的換熱系數(shù)為0.22 W/(mK)，在熱流Material中通過(guò)傳熱量Q值進(jìn)行等效設(shè)定。由于溶劑水（H2O）和溶質(zhì)氯化鈉（NaCl）是以電解質(zhì)

8、溶液的形式存在，需要使用Aspen Plus軟件中的電解質(zhì)智能工具（Electrolyte Wizard）來(lái)定義組分6，如表2所示。表2 氯化鈉溶液的組分組分ID類(lèi)型組分名稱(chēng)化學(xué)式WATERConventionalWATERH2ONACLConventionalSODIUM-CHLORIDENaClNA+ConventionalNA+NA+NACL(S)SolidSODIUM-CHLORIDE(S)NaClCL-ConventionalCL-CL-2 PF蒸發(fā)器參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算模型2.1 PF蒸發(fā)器溫度計(jì)算模型2.1.1 氯化鈉溶液沸點(diǎn)升計(jì)算模型無(wú)限稀溶液處在相平衡時(shí)，如果加入少量不揮發(fā)性溶質(zhì)，將

9、引起溶液中溶劑的沸點(diǎn)升高，沸點(diǎn)升高計(jì)算公式8為：T=RT020(x2)x20(1)其中，T為沸點(diǎn)升，K；R為氣體常數(shù)，對(duì)于水蒸氣，R為0.462 kJ/(kgK)；T0為純?nèi)軇┑姆悬c(diǎn)溫度，K；0為純?nèi)軇┰赥0時(shí)的摩爾蒸發(fā)潛熱，kJ/kg；(x2)x20為稀溶液中溶質(zhì)的摩爾分?jǐn)?shù)增量。2.1.2 出口溫度計(jì)算模型溶液的蒸發(fā)溫度（tD）應(yīng)考慮“沸點(diǎn)升”，即應(yīng)為當(dāng)?shù)卣舭l(fā)壓力下純?nèi)軇┑恼舭l(fā)溫度（tV1）與當(dāng)?shù)貪舛认路悬c(diǎn)升（t）之和：tD=tV1+t(2)2.1.3 進(jìn)口溫度計(jì)算模型蒸發(fā)器入口蒸汽為飽和蒸汽，其溫度由離心式風(fēng)機(jī)出口壓力決定。蒸發(fā)器入口溶液（溫度tF）是來(lái)自于循環(huán)溶液（溫度tR）與預(yù)熱器的溶

10、液（溫度tI）的混合：tF=mRcRtR+mIcItImR+mIcF(3)其中，cI為預(yù)熱器出口原料液的比熱容； mI為原料液的質(zhì)量流率。2.2 PF蒸發(fā)器面積計(jì)算模型2.2.1 薄膜換熱面積計(jì)算模型聚合物薄膜的蒸發(fā)換熱面積（F1）可由換熱器有效換熱面積計(jì)算公式9確定：F1=Q1Kmo(tV2-tF)(4)其中，Q1為薄膜傳熱率；Kmo為薄膜傳熱系數(shù)；tV2為高壓側(cè)流體溫度；tF為低壓側(cè)流體溫度。2.2.2 所需膜片張數(shù)計(jì)算模型由于蒸發(fā)器形狀為長(zhǎng)方體，其表面積計(jì)算公式較為簡(jiǎn)單，就不在文中列出，這里僅給出確定蒸發(fā)器空間尺寸所需的膜片張數(shù)（n）和膜組厚度（c）的計(jì)算公式。所需膜片張數(shù)（n），可由薄

11、膜傳熱面積除以單張膜面積（Am）得到，即n=F1Am=F1a×b(5)其中，a和b分別為單張膜片的寬度和高度。2.3 PF蒸發(fā)器散熱率計(jì)算模型PF蒸發(fā)器總的散熱熱流率為蒸發(fā)器外殼散熱熱流率（QDE，W）與管道散熱熱流率（QDP，W）之和：QDS=QDE+QDP(6)蒸發(fā)器外殼散熱流率（QDE），由高壓側(cè)不銹鋼外壁散熱率（QDH）和低壓側(cè)不銹鋼外壁散熱率（QDL）組成。以高壓側(cè)為例，不銹鋼外壁散熱率（QDH）應(yīng)等于高壓側(cè)溫度為（tV2）的蒸汽與溫度為（t0）的環(huán)境進(jìn)行有溫差傳熱時(shí)所散失的熱量流率，需要根據(jù)熱量的有效熱阻表述關(guān)系式進(jìn)行計(jì)算，其有效熱阻由三部分組成?？紤]到不銹鋼材質(zhì)本身具有

12、高導(dǎo)熱性，以及容器內(nèi)壁與水蒸氣的對(duì)流換熱系數(shù)hWC較高，故認(rèn)為壁面內(nèi)表面溫度與熱媒溫度相同10，忽略?xún)?nèi)側(cè)蒸汽與不銹鋼壁面的對(duì)流換熱熱阻：QDH=AHtV2-t0wSS+1hair(7)其中，SS為316L不銹鋼的導(dǎo)熱系數(shù)；hair為外側(cè)空氣與外壁(自然對(duì)流)對(duì)流換熱系數(shù)；W為不銹鋼制蒸發(fā)器外殼厚度；AH為高壓側(cè)不銹鋼外壁表面積。管道散熱流率可由以下公式10, 11確定：QDP=APtP-t0D12SSlnD1D0+1hair(8)其中，AP為管道的外表面積；D12sslnD1D0為管道的導(dǎo)熱熱阻；D1和D0分別為管的外徑和內(nèi)徑；tP為管道內(nèi)壁溫。3 計(jì)算結(jié)果與分析3.1 計(jì)算結(jié)果在限定進(jìn)口溫度

13、、工作壓力、壓縮機(jī)多變指數(shù)的情況下，在SEPAR1中控制液體氣化率，分別對(duì)純水和氯化鈉溶液兩種進(jìn)料進(jìn)行模擬，結(jié)果如表3所示。表3 PF蒸發(fā)器溫度理論計(jì)算結(jié)果與軟件模擬結(jié)果對(duì)比（）HOTFEEDMIXFEEDMIXTURE1MIXTURE2CONWATERVAPOUR1VAPOUR2CYCLEPRODUCT1PRODUCT2理論計(jì)算41.254.256.056.056.056.060.056.023.056.0軟件模擬42.155.657.457.456.257.462.457.418.057.4本文首先對(duì)純水進(jìn)行了模擬和驗(yàn)證，結(jié)果符合能量守恒要求，運(yùn)用軟件求解得到的各點(diǎn)溫度也較為理想。在對(duì)氯化

14、鈉溶液進(jìn)行模擬時(shí)，對(duì)比理論計(jì)算和模擬結(jié)果，發(fā)現(xiàn)溶液沸點(diǎn)升高會(huì)對(duì)系統(tǒng)各點(diǎn)溫度產(chǎn)生影響。其中，離心式風(fēng)機(jī)出口處的溫度，理論與模擬相差較大（2.4），原因?yàn)樵趯?shí)際工作中，離心式風(fēng)機(jī)提升壓力后，風(fēng)機(jī)出口蒸汽應(yīng)為過(guò)熱蒸汽，而理論計(jì)算時(shí)，由于涉及設(shè)備選型，在未確定風(fēng)機(jī)工況時(shí)，需先假定風(fēng)機(jī)出口蒸汽為飽和蒸汽，因此理論風(fēng)機(jī)出口溫度將低于實(shí)際風(fēng)機(jī)出口溫度。同時(shí)，冷凝液溫度的升高也會(huì)對(duì)預(yù)熱器工況造成影響，這里不再贅述，PF蒸發(fā)器面積及散熱率等參數(shù)的計(jì)算結(jié)果如表4所示。表4 PF蒸發(fā)器理論設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果參數(shù)名稱(chēng)參數(shù)單位計(jì)算結(jié)果平均沸點(diǎn)升0.95蒸汽質(zhì)量流率kg/h66.7濃縮物產(chǎn)量kg/h33.3高聚物薄膜換熱面積m

15、27.07蒸發(fā)器外殼表面積m22.39蒸發(fā)器外殼散熱率W478.7管道散熱率W814.3系統(tǒng)散熱率W1293.03.2 結(jié)果分析與討論3.2.1 蒸發(fā)溫度的變化規(guī)律分析低壓側(cè)溶液受到高壓側(cè)蒸汽加熱，于56.91開(kāi)始蒸發(fā)（氣化率不再為0），并且隨著蒸發(fā)過(guò)程的進(jìn)行，溶液蒸發(fā)溫度會(huì)隨溶液中氯化鈉質(zhì)量濃度的增大而逐漸提高，如圖3所示。圖3 蒸發(fā)器內(nèi)溶液溫度的變化氯化鈉溶液在膜片上蒸發(fā)時(shí)，蒸發(fā)溫度隨溶液濃度的升高而升高，如圖4所示。在蒸發(fā)過(guò)程開(kāi)始發(fā)生時(shí)（位置為膜片頂部稍向下12, 13），溶液質(zhì)量濃度為13.89%，對(duì)應(yīng)溶液的蒸發(fā)溫度為55.8999；在蒸發(fā)過(guò)程即將結(jié)束時(shí)（位置為膜片底部），溶液質(zhì)量濃度

16、為15%，對(duì)應(yīng)溶液的蒸發(fā)溫度為55.9957，故氯化鈉溶液在膜片上的蒸發(fā)過(guò)程是一個(gè)變溫過(guò)程。圖4 溶液蒸發(fā)示意圖溶液蒸發(fā)平均溫度，即進(jìn)入離心式風(fēng)機(jī)前蒸汽的平均溫度應(yīng)用平均蒸發(fā)溫度進(jìn)行計(jì)算。假設(shè)經(jīng)離心式風(fēng)機(jī)升壓后壓力為19.92 kPa的二次蒸汽在膜片表面換熱凝結(jié)成冷凝水后，在重力作用下向下流動(dòng)時(shí)繼續(xù)與濃縮液進(jìn)行充分換熱，并在膜片底部達(dá)到冷凝水溫度與蒸發(fā)溫度相同。3.2.2 進(jìn)口料液溫度對(duì)系統(tǒng)的影響分析進(jìn)行海水淡化時(shí)，料液進(jìn)入PF-MVR系統(tǒng)前要進(jìn)行前處理，對(duì)海水中的藻類(lèi)、細(xì)菌等有機(jī)物質(zhì)和顆粒、污垢等沉淀物進(jìn)行過(guò)濾，并經(jīng)預(yù)熱器對(duì)熱量進(jìn)行回收。而海水表面溫度會(huì)隨季節(jié)呈現(xiàn)周期性變化，以渤海為例，夏季

17、遼東灣、渤海灣和萊州灣的海水表面平均溫度為2628，冬季渤海水溫為-10。在垂直分布上，海水溫度一般隨深度的增加而降低，在深度1000米處，海水溫度約為45，并且每深1000米，海水溫度下降12。因此，在不同的季節(jié)運(yùn)行系統(tǒng)，系統(tǒng)進(jìn)口料液溫度會(huì)發(fā)生相應(yīng)的改變。本文設(shè)定進(jìn)料溫度變化范圍為550，由圖5所示，隨著進(jìn)料溫度的提高，流程中位于蒸發(fā)器前端的各節(jié)點(diǎn)溶液溫度均會(huì)隨之提高。同時(shí)，由于進(jìn)料溫度的升高，進(jìn)入蒸發(fā)器的溶液溫度將更接近于飽和溫度，節(jié)省下來(lái)的熱量，可用于將更多的溶液加熱至飽和，氣化率也會(huì)隨之上升（如圖6），有利于淡水產(chǎn)品的獲得。 圖5 系統(tǒng)各節(jié)點(diǎn)溫度隨進(jìn)料溫度變化的趨勢(shì) 圖6 海水氣化率隨

18、進(jìn)料溫度變化的趨勢(shì)3.2.3 濃縮倍數(shù)對(duì)系統(tǒng)的影響分析海水中溶解的鹽度為35000-45000 ppm，冰川、河流、地下水等其他水源的鹽度最高可達(dá)到10000 ppm14。根據(jù)世界衛(wèi)生組織最新標(biāo)準(zhǔn)，飲用水鹽度為不超過(guò)500 ppm，個(gè)別地區(qū)可放寬至1000 ppm，因此，待處理水源鹽度的不同，將導(dǎo)致濃縮倍數(shù)發(fā)生變化。下面考慮濃縮倍數(shù)對(duì)系統(tǒng)的影響。對(duì)于使用相同型號(hào)設(shè)備的污水處理廠或海水淡化廠，溶液濃縮倍數(shù)為定值，通常為1.2-4.8倍，此處取濃縮倍數(shù)為3倍進(jìn)行分析。如圖7所示，提高系統(tǒng)進(jìn)口料液中氯化鈉的質(zhì)量濃度，則預(yù)熱器出口溫度、溶液平均蒸發(fā)溫度和風(fēng)機(jī)出口蒸汽溫度都會(huì)相應(yīng)提高，三者之間差值基本不

19、變。同時(shí)，若降低原液中氯化鈉的質(zhì)量濃度，則溶液平均蒸發(fā)溫度也會(huì)相應(yīng)下降，此時(shí)循環(huán)液質(zhì)量流率會(huì)變小，有利于降低能耗、節(jié)省成本，如圖8所示。圖7 系統(tǒng)進(jìn)口料液質(zhì)量濃度與溫度的關(guān)系（固定濃縮倍數(shù)為3）圖8 系統(tǒng)進(jìn)口料液質(zhì)量濃度與蒸發(fā)溫度、循環(huán)液質(zhì)量流率的關(guān)系（固定濃縮倍數(shù)為3）對(duì)于建在同一地區(qū)的污水處理廠或海水淡化廠，溶液處理標(biāo)準(zhǔn)通常保持一致，此處以產(chǎn)品氯化鈉質(zhì)量濃度為15%進(jìn)行分析。如圖9所示，雖然隨著進(jìn)口料液中氯化鈉質(zhì)量濃度的升高，溶液沸點(diǎn)升會(huì)相應(yīng)升高，但由于蒸汽質(zhì)量分率下降會(huì)造成蒸發(fā)過(guò)程變短，從而蒸發(fā)溫度變化也會(huì)相應(yīng)變小，因此溶液平均蒸發(fā)溫度變化范圍變?。欢A(yù)熱器出口溶液溫度下降的原因是蒸汽率

20、降低造成冷凝水質(zhì)量流率下降，導(dǎo)致預(yù)熱器換熱效果下降。原料液中的氯化鈉的質(zhì)量濃度與溶液的蒸發(fā)量呈斜率為負(fù)的線性關(guān)系，如圖10所示。根據(jù)原料液中氯化鈉的質(zhì)量濃度可求出相應(yīng)的濃縮倍數(shù)，可以發(fā)現(xiàn)蒸發(fā)量隨著濃縮倍數(shù)的增大呈現(xiàn)出雙曲線的增長(zhǎng)趨勢(shì)，如圖11所示，即濃縮倍數(shù)的增加速度隨著蒸發(fā)量的增加而逐漸變小。圖9 系統(tǒng)進(jìn)口料液質(zhì)量濃度與溫度的關(guān)系（固定產(chǎn)品中氯化鈉質(zhì)量濃度為15%）圖10 系統(tǒng)進(jìn)口料液質(zhì)量濃度與蒸發(fā)量的關(guān)系（固定產(chǎn)品中氯化鈉質(zhì)量濃度為15%）圖11 濃縮倍數(shù)與蒸發(fā)量的關(guān)系（固定產(chǎn)品中氯化鈉質(zhì)量濃度為15%）4 結(jié)論本文以PTFE膜替代金屬作為蒸發(fā)器換熱介質(zhì)，以純水和氯化鈉溶液為進(jìn)口料液，運(yùn)用

21、Aspen Plus軟件對(duì)建立的PF-MVR系統(tǒng)流程中的各點(diǎn)參數(shù)進(jìn)行了計(jì)算，并分析了蒸發(fā)溫度、進(jìn)口料液溫度和濃縮倍數(shù)對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行造成的影響，從模擬結(jié)果來(lái)看，理論設(shè)計(jì)結(jié)果是可信的。參考文獻(xiàn)1 劉德亮. 機(jī)械蒸汽再壓縮蒸發(fā)結(jié)晶系統(tǒng)性能研究: 碩士論文. 浙江：浙江工業(yè)大學(xué), 2013, 11-12LIU De-Liang. Preformance Research on Mechanical Vapor Recompression Evaporation and Crystallization System: Master Thesis. Zhejiang: Zhejiang University

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