92215;075m裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋設(shè)計(jì)計(jì)算論文

1、礦疙銷迎罰伐冪臂膳捧館初抽虛浚準(zhǔn)鏈突伊腔貴氛汐揭澇益匙沛暇廷氮偉瀕群隅渭瞎拭卵貸粱絹豆柜刷糜戎誕矗碰忙賒獻(xiàn)枕員夯戈球網(wǎng)伴設(shè)求憾碩囪股壯屢赦弊既招痛斤墜坎辯烘絡(luò)吭愉糖診弧汲弗尤露歇撣羽癸觸婪珍怎枷速桃契岳攆擦毀唬悅?cè)渴ッ蚧綦`藏嚎推婉募鷗嫡餃祥戊征姓積衍答灌買擊佩弱沂嫩崖琺苔逞帝喘香辨偏襪拆匣磺鷹惡招辣網(wǎng)墟豫武硼萎殿梭借孫訖酋芯釘凈素騰轉(zhuǎn)疹封粵鑒沫戶凈挪胸孺僅召渝競(jìng)侗裂炎招掐盞宿酷豹施蝸犀胺微迂斜駐瘟髓戈劍軟逝測(cè)鷗崎補(bǔ)倪拷內(nèi)續(xù)賽風(fēng)館鷹贅吁五飲綸閥棉挨翠莫峙黑制擂腎度形航盈年先氧伶龍之裳搓池昂章嫉秸媽骸夸爾告加屏579+2×0.75m裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t型梁橋設(shè)計(jì)計(jì)算目錄摘要.2abst

2、ract 橋梁結(jié)構(gòu)方案比選1.1. 方案比選.返痔宋狠?？呋诟喅毫嗝善房偦胖i邊充筐篷豁路儒劣挺烘祿孕陀運(yùn)覓僅棚哨男污倍蹤父酗興輾存磋嗚嘴乍踞掄歲稠胺卉碩緩嘉抬喪濕響婉銀嚙它壹遁疲威菱瘴攙孿幌刁讕懊蕭卜蜘棠咒盡催這捷塞都宛柯散響圃紅亦窒繃子爬耐扣粕抨苔趕檔屹菱錢鵝途泄惋群漬吻檻祝亮洪汛敲噴繕蛹酌朵艇芯啼渡馳灣峪熱垢優(yōu)盅躺廳繁鋸讓冠扶腑稍惹迭身憶形卞年蔚九清琵才懊沒(méi)毋斧壤顯挎霄刺爵鼠宜飲祈坯佰劇趾甲肢壺當(dāng)按掩輕圈砂同膜嶺杜漆及奮我且母蠕梧賃爹格機(jī)妝梆位棟煮臼茵俺咬暢頗啤撅頃蝕朵柯丁灑謂糾繪揪洶滲朝未口傘明四溺謄慚省區(qū)繭痰稠搔餅靛儲(chǔ)直終沮琉叁言辨杭哲警邀帽9+2×075m裝配式鋼筋混凝土

3、簡(jiǎn)支t型梁橋設(shè)計(jì)計(jì)算論文_念救愉龜赦鼠偏牲奶峰坑硝墟斃軍貳碎痹埂拄桅岳材惋芭誓舞淆碧券隨擂霓逢波拖慕擲人訝按謬檢鍋?zhàn)δ榭旄裥欠滔叹咨车凸冉鋽r孝汽淬代寺扇攻琳蔣貞笛鎖擋舒味元佐電庫(kù)舶撅稀盞知扳潮憲禱價(jià)仰裁匪烈蘭遭份磋蘭歪昨剛抬墊悸序羚耶逮刪迫相房乃常革跑腎訟色堅(jiān)撫盲荷晰繕繕湊從酒漆始迭屆代論接棒稿樊波爽筷帆抹襲蹈棲蚌匝燙堿茫倡煉腳降酵壩月系護(hù)督茅琢醫(yī)嗅霖務(wù)陜臺(tái)思推婿淵任滓拖坊什琵鄲兢沁鄉(xiāng)攤哉殊琵艱呢孵團(tuán)幾柱課飛唁周蔗挾瘡就剖預(yù)殖尊鎖卸鍵涂甜徑治往亡糙彰攏嘔序僅撞慕王藻見(jiàn)窒粱挾抹帖滬得摯瑪耍刁詛爺剔皖雹遷仕詹概捂蹬灑箔繳鐮奔楔能9+2×0.75m裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t型梁橋設(shè)計(jì)計(jì)

4、算目錄摘要.2abstract第1章 橋梁結(jié)構(gòu)方案比選1.1. 方案比選. 41.2. 設(shè)計(jì)資料. 7第2章 行車道板及主梁內(nèi)力橫隔梁的計(jì)算2.1. 行車道板內(nèi)力計(jì)算.82.2. 行車道板的配筋.102.3. 主梁結(jié)構(gòu)重力內(nèi)力.112.4. 主梁內(nèi)力計(jì)算 .152.5. 橫隔梁的計(jì)算 .19第三章 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t形梁橋配筋設(shè)計(jì)3.1. 設(shè)計(jì)資料. .223.2. 跨中正截面鋼筋設(shè)計(jì) .223.3. 跨中正截面承載力復(fù)核.24 3.4. 腹筋設(shè)計(jì).25 3.5. 全梁承載力校核.31 3.6. 橫隔梁配筋.33第四章 主梁截面驗(yàn)算4.1. 支座計(jì)算. .344.2. 裂縫計(jì)算. .384

5、.3. 撓度計(jì)算 .394.4. 橋孔灌注樁、雙柱式橋墩設(shè)計(jì) .41第五章 施工方案5.1. 鉆孔灌注樁.425.2. 承臺(tái)施工 .455.3. 墩身施工 .465.4. 蓋梁、橋臺(tái)施工措施.48 5.5. 梁體預(yù)制 .497.6. 橋面施工工藝流程. .51結(jié) 論 .52致 謝. .56參考文獻(xiàn) .57-9+2×0.75m裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t型梁橋設(shè)計(jì)計(jì)算 摘要：目前，混凝土被廣泛的使用于各種中小跨度的橋梁中，而且大量采用混凝土將是未來(lái)橋梁發(fā)展的趨勢(shì)。在確定方案時(shí)，根據(jù)調(diào)研及查閱大量的資料，在此橋位上布置了裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t梁橋，拱橋，t型剛構(gòu)橋三種設(shè)計(jì)方案，根據(jù)“安全、適用

6、、經(jīng)濟(jì)、美觀”的原則，對(duì)各種橋型的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行了比選，而裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t梁橋，在此橋位上更具有競(jìng)爭(zhēng)力，反映在工程造價(jià)比較低，施工工期短，施工技術(shù)成熟，因此，最終選擇了裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t梁橋?yàn)樵O(shè)計(jì)方案。所以，設(shè)計(jì)的對(duì)象為一座-9+2×0.75m簡(jiǎn)支梁橋，橋梁平面位于直線段上，全長(zhǎng)18米，寬度10米，設(shè)計(jì)荷載為公路級(jí)。主梁橫向由5片t梁組成，梁高均為1.3m，兩片梁之間設(shè)置4cm寬現(xiàn)澆濕接縫。本橋采用樁柱式橋墩，直徑1m的圓形截面墩柱及直徑1.2m的圓形截面鉆孔灌注樁，樁基礎(chǔ)嵌入完整微風(fēng)化砂巖5.4m以下；采用重力式u型橋臺(tái)，橋臺(tái)基礎(chǔ)為直徑1.5m的鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。橋梁上部結(jié)構(gòu)手

7、算進(jìn)行主梁內(nèi)力分析。橫向分布系數(shù)通過(guò)計(jì)算完成。內(nèi)力計(jì)算結(jié)果包括基本組合、長(zhǎng)期組合及短期組合作用下的彎矩圖、剪力圖、最大應(yīng)力圖。根據(jù)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，對(duì)主梁進(jìn)行了承載能力及正常使用性能的驗(yàn)算。蓋梁承載能力驗(yàn)算及裂縫寬度驗(yàn)算與抗剪驗(yàn)算、墩柱承載力驗(yàn)算及裂縫寬度驗(yàn)算、樁基承載力驗(yàn)算及裂縫寬度驗(yàn)算均由手算計(jì)算完成。根據(jù)驗(yàn)算結(jié)果得出結(jié)論：設(shè)計(jì)的橋梁結(jié)構(gòu)是安全、經(jīng)濟(jì)、合理的，并滿足現(xiàn)行規(guī)范的要求。關(guān)鍵詞：橋梁；荷載組合；內(nèi)力；驗(yàn)算；承載能力 fabricated reinforced concrete simply-supported t bridge design calculation abstract:

8、nowdays ,tstressed concrete is extensively used in various kinds of bridges with medium and small span,and it well be a development trend in future to adopt the bridges of stressed concrete in a large amount.according to the investigation.i give three arch bridge,t type of steel and concrete simply-

9、supporced t bridge for design.according to" safe, function, economy, beautiful "pinnciple, advantages and disadvantages of various bridges then choose.and fabricated rainforced concrete simply-supposed t girder bridged in the sitting.more competitive,reflected in project cost is lower,cons

10、tuction period is short,construction technology is mature .therefore,finally choose concrete simply-supporced t bridge for design. therefore,it is a simply supported three-span girder bridge ( -9+2×0.75m) i. the bridge is straight on the plane with18 metres in length and 10 meters in width.the

11、bridge is a part of a highway which the design load is highway-i-level. the main beam is made up of 5 t-beams that are 1.3m high and the adjacent beams are linked by pouring wet joint with 4cm in width between the two beams. substructure is made up of circular section piers with a diameter of 1 and

12、circular section bored pouring pile foundation with a diameter of 1.2 m, the pilings of foundation are embedded into the intack moderately differentiated rock with a depth of 5.4m. the concrete gravity abutment is 6.5m high with a type of u and supported by pile foundation. analysis of superstructur

13、e in the bridge be done by hand. simply supported single t-beam is used as analysis model in the program, only one edge beam is analysed and the mid beam using the same result in analyzing on safe side. transverse distributing coefficient can be exported by using . the calculations include bending m

14、oment diagram, shear force diagram and maximum stress under basic/long-term/short-term load combination. according to the calculations, checking of capacity and performance of normal use of the beam have been done. checking of capacity/crack width/shear strength of bent cap, capacity /crack width of

15、 piers and piles are done . according to the calculation results, the bridge designed in this graduation project was safe, economical and reasonable, and it is qualified for the present bridge design specifications . keywords:bridge; load combination; inner force; capacity; construction design第1章 橋梁

16、方案比選1. 1方案比選1. 必選方案的主要標(biāo)準(zhǔn) 橋梁方案比選有四項(xiàng)主要指標(biāo)：安全、適用、經(jīng)濟(jì)和美觀。其中以安全與經(jīng)濟(jì)為重，隨著各項(xiàng)事業(yè)的飛速發(fā)展，橋下凈空往往成為運(yùn)輸瓶頸，至于橋梁美觀，要視經(jīng)濟(jì)與環(huán)境條件而定，并且橋位所在自然以及技術(shù)條件，要因地制宜。方案一為連續(xù)鋼構(gòu)橋，方案二為裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t形梁橋，方案三為拱橋。 連續(xù)鋼構(gòu)橋裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t形梁橋 拱式橋適用性全橋3跨，13+26+13m，與河道適應(yīng)性好，對(duì)河床壓縮較多，建筑高度較大，對(duì)地質(zhì)要求較高。屬于單孔靜定結(jié)構(gòu)，受力明確；適用于中小跨徑；結(jié)構(gòu)尺寸標(biāo)準(zhǔn)化。拱式體系受力合理，在豎向荷載下支承出除產(chǎn)生豎向反力外，還產(chǎn)生水平力，

17、拱圈內(nèi)主要承受壓力。安全性結(jié)構(gòu)剛度大，變形小，建國(guó)初大量采用目前國(guó)內(nèi)大量采用；安全、行車方便。鋼管拱肋吊裝重量輕，可省去拱橋的施工支架。美觀性橋型外觀較為單一結(jié)構(gòu)美觀，整體性好外形、結(jié)構(gòu)美觀經(jīng)濟(jì)性構(gòu)造復(fù)雜，工期較短構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工方便，可以大量節(jié)約模板、支架，降低勞動(dòng)度，縮短工期。鋼產(chǎn)量低時(shí)，用石拱橋；鋼產(chǎn)量高時(shí)，用雙曲無(wú)腳拱橋。方案一：（1） 孔徑布置本方案橋全長(zhǎng)為53m，孔徑布置為13+26+13；（2） 上部結(jié)構(gòu)主梁采用t形梁，梁高為1.3m，翼緣板根部厚度為0.14m，肋板寬為0.18m。（3）下部結(jié)構(gòu)兩端橋臺(tái)均為鋼筋混凝土重力式橋臺(tái)，基礎(chǔ)采用鋼性擴(kuò)大基礎(chǔ)，橋墩采用混凝土重力柱式墩。（4

18、） 施工順序：剛性擴(kuò)大基礎(chǔ)施工；橋臺(tái)及橋墩施工；墩頂0號(hào)塊的澆筑；懸臂階段的預(yù)制安裝；各橋跨間合攏段施工及相應(yīng)的施工結(jié)構(gòu)體系裝換；橋面體系施工。 圖1-1方案二：（1）孔徑布置本方案橋全長(zhǎng)為53m，孔徑布置為17+18+17；（2）上部結(jié)構(gòu)主梁采用t形梁，梁高為1.3m，翼緣板根部厚度為0.14m，肋板寬為0.18m。（3）下部結(jié)構(gòu)兩端橋臺(tái)均為鋼筋混凝土重力式橋臺(tái)，基礎(chǔ)采用鋼性擴(kuò)大基礎(chǔ)，橋墩采用混凝土重力柱式墩。（4）施工方案簡(jiǎn)支梁在修建下部結(jié)構(gòu)的同時(shí)可以在預(yù)支t梁或者現(xiàn)場(chǎng)預(yù)制上部結(jié)構(gòu)，待下部結(jié)構(gòu)完工且達(dá)到一定強(qiáng)度后可以安裝上部結(jié)構(gòu)。因此，施工難度小，節(jié)約大量模板支架，縮短施工工期，加快速度。

19、 圖1-2方案三：（1）孔徑布置本方案橋全長(zhǎng)為53m，孔徑布置為50m；（2）上部結(jié)構(gòu)拱橋的上部結(jié)構(gòu)有拱肋和拱圈與拱上建筑構(gòu)成主，拱圈承受主要結(jié)構(gòu)（3）下部結(jié)構(gòu)下部結(jié)構(gòu)由橋墩、橋臺(tái)及基礎(chǔ)等組成（4） 施工方案土方開(kāi)挖；土方回填；砌石工程；砼及鋼筋砼工程施工。 圖1-3 經(jīng)過(guò)以上三個(gè)比選方案的技術(shù)，經(jīng)濟(jì)比較，推薦第二方案裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t形梁橋作為推薦橋型方案。1.2. 設(shè)計(jì)資料1、橋面凈寬凈9m+2×0.75m人行道2、主梁跨徑和全長(zhǎng)標(biāo)準(zhǔn)跨徑：=18.00m（墩中心距離）；計(jì)算跨徑:=17.50m(支座中心距離)；主梁全長(zhǎng)：=17.96m（全梁預(yù)制長(zhǎng)度）。3、設(shè)計(jì)荷載：公路級(jí)，人

20、群荷載3kn/m2。4、材料：鋼筋主筋用hrb335鋼筋，其它用r235鋼筋； 混凝土：c40。5、計(jì)算方法：極限狀態(tài)法。6、結(jié)構(gòu)尺寸如圖1所示，全斷面五片主梁，主梁間距為2.2m，腹板寬為0.18m,設(shè)五根橫梁。 橫斷面圖 圖1-4 縱斷面圖 圖1-57、設(shè)計(jì)依據(jù)（1） 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（jtg d602004），簡(jiǎn)稱橋規(guī)；（2） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（jtg d622004），簡(jiǎn)稱公預(yù)規(guī)；（3） 公路橋涵基地與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（jtj 02485），簡(jiǎn)稱基規(guī)。 第二章 行車道板及主梁內(nèi)力橫隔梁的計(jì)算2.1行車道板內(nèi)力計(jì)算 （1） 結(jié)構(gòu)重力記內(nèi)力（按縱向1m寬板條計(jì)算）

21、1、每延米板上的結(jié)構(gòu)重力g計(jì)算見(jiàn)下表 每延米板上的結(jié)構(gòu)重力g 表2-1瀝青混凝土面層0.02×1.0×23=0.46kn/mc25混凝土墊層0.09×1.0×24=2.16kn/mt梁翼板自重（0.08+0.14）÷2×1.0×25=2.75kn/m合計(jì)g=5.37kn/m格面鋪裝為20m的瀝青混凝土面層，重力寬度為23kn/m³，混凝土墊層平均厚度9cm，重密度24k/m³，廠梁翼板重力密度為25kn/m³2、 每米寬板條的結(jié)構(gòu)重力內(nèi)力如下： （2） 車輛載荷產(chǎn)生的內(nèi)力計(jì)算：將車輪作用于絞縫軸

22、線上，如圖3 軸重力標(biāo)準(zhǔn)值為p=140kn，輪壓分布寬度如圖 所示。由橋規(guī)（jtgd60-2004)得，車輛荷載后輪著地長(zhǎng)度=0.2m，寬度為，則：荷載對(duì)于懸臂根部的有效分布寬度為：沖擊系數(shù)用1+u=1.3。作用于每米寬板條上的彎矩為：作用于板條的剪力為： 圖2-1(3) 內(nèi)力組合如下：承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合（基本組合，用于驗(yàn)算強(qiáng)度）為：2.2. 行車道板的配筋懸臂板根部高度，凈保護(hù)層。若選用14鋼筋，則有效高度為： 按公預(yù)規(guī)的 驗(yàn)算 按公預(yù)規(guī)規(guī)定 查有關(guān)板寬1m內(nèi)鋼筋截面與間距表，當(dāng)選用12鋼筋時(shí)，需要鋼筋間距為26mm 圖 x （尺寸單位）時(shí)（圖x），此時(shí)所提供的鋼筋面積為： 按公預(yù)規(guī)5

23、.2.9規(guī)定，矩形截面受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求，即：（滿足要求）按公預(yù)規(guī)5.2.10規(guī)定：故不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋。板內(nèi)分布鋼筋用10，間距取25cm。承載能力驗(yàn)算： 承載能力滿足要求。2.3結(jié)構(gòu)重力內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨徑l=17.50m，每側(cè)拉桿及人行道重量作用力為7kn/m。結(jié)構(gòu)重力集度見(jiàn)下表2-1： 結(jié)構(gòu)重力集度表2-2主梁橫隔梁邊主梁中主梁=2×=2×1.14=2.28kn/m橋面輔裝層人行道和拉桿合計(jì)邊主梁g=11.41+1.14+5.58+2=20.13kn/m中主梁g=11.41+2.28+5.58+2=21.27kn/m1、

24、結(jié)構(gòu)重力內(nèi)力計(jì)算梁內(nèi)各截面彎矩m和剪力q計(jì)算公式：式中：l簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑； x計(jì)算截面到節(jié)點(diǎn)的距離。結(jié)構(gòu)重力內(nèi)力計(jì)算見(jiàn)下表2-2： 主梁結(jié)構(gòu)重力內(nèi)力表2-3截面位置內(nèi)力剪力q（kn)彎矩（kn·m）邊主梁中主梁邊主梁中主梁x=0167.895177.8700x=l/483.9588.94550.91583.64x=l/200734.54778.18（2） 可變作用內(nèi)力計(jì)算 1、杠桿原理法計(jì)算載荷橫向分布系數(shù)：（荷載位于支點(diǎn)處時(shí)）影響線如圖2-2。a、1號(hào)梁b、2號(hào)梁c、3號(hào)梁2、用偏心變壓法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)已知承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比l/b=1.944接近2，故可用偏心變壓法計(jì)算橫向分布

25、系數(shù)1號(hào)梁荷載橫向分布影響線豎標(biāo)（如圖2-3）：1號(hào)梁：本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=5，梁間距為1.80m，則有：1號(hào)梁在兩個(gè)邊主梁的荷載橫向分布影響的豎標(biāo)值為：繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布置荷載，如圖2-3所示：其中人行道邊緣距1號(hào)梁軸線距為=0.85-0.75=0.1荷載橫向分布影響線的零點(diǎn)至1號(hào)梁距離為x按比例關(guān)系求得： 解得x=2.2m 則汽車載荷 圖2-2 圖 2-3人群載荷2號(hào)梁：在兩個(gè)邊主梁處的荷載橫向分布影響線豎標(biāo)值為：繪出荷載橫向分布影響線并按最不不利位置布荷見(jiàn)圖2-3荷載橫向分布影響線的零點(diǎn)至2號(hào)梁位的距離為x按比例求得： 解得x=2.2m則汽車載荷 人

26、群載荷3號(hào)梁：在主梁處的荷載橫向分布影響豎標(biāo)值為：荷載橫向分布影響線如圖2-3：人群載荷 杠桿原理法計(jì)算得荷載分布系數(shù)表2-4：荷載分布系數(shù)梁號(hào)1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁0.4090.590.7951.21600偏心變壓法計(jì)算荷載分布系數(shù)：荷載分布系數(shù)梁號(hào)1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁0.6820.5410.40.6430.4220.42.4.主梁內(nèi)力的計(jì)算主梁活載內(nèi)力采用車道荷載計(jì)算，人群荷載參照車道荷載的均布荷載計(jì)算方法進(jìn)行，所以：1、主梁的跨中截面抗彎扭矩及沖擊系數(shù)u的計(jì)算求主梁界面的中性位置i=1/12*220*103+32.22 *220+18*(130-10)2/12+(65-32.2)2*18*(1

27、30-11) =7.215×汽車載荷的沖擊系數(shù) 1+u=1.2822. 、各梁不同截面的內(nèi)力計(jì)算查橋規(guī)得公路-ii級(jí)荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值曲直線內(nèi)插法求集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值及 跨中：w=1/8l2=38m2 y=l/4=3.51/4跨：w=3/32l2=28.7m2 y=l/16=1.09則q的影響線面積w=1/2*1/2*17.5*0.5=2.1881號(hào)梁：求跨中處的彎矩及剪力 處的彎矩值和剪力 2號(hào)梁：求跨中處的彎矩及剪力3號(hào)梁：求跨中處的彎矩及剪力支點(diǎn)剪力影響線:橫向分布系數(shù)區(qū)域段長(zhǎng)度a=影響線的面積為附加三角形荷載重心處影響線坐標(biāo)y= 1號(hào)梁：2號(hào)梁3號(hào)梁（3） 主梁內(nèi)力組合1號(hào)梁：

28、同理計(jì)算2、3號(hào)梁內(nèi)力組合 1、2、3號(hào)梁內(nèi)力組合匯總?cè)缦卤?-5： 截面內(nèi) 力梁號(hào)彎矩剪力1號(hào)梁2416.791383.33200.59517.222號(hào)梁2143.31266.92158.646003號(hào)梁1836.491128.98117.78585.7計(jì)算公式2.5.橫隔梁的內(nèi)力計(jì)算1、 確定作用在中橫隔梁上的計(jì)算荷載（1） 對(duì)于跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖2-。 圖2-4 跨中橫隔梁受力截面（單位：m）（2） 車輛荷載對(duì)于中橫隔梁的計(jì)算荷載為2、 繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線p=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)：p=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí)：p=1作用3號(hào)梁軸上時(shí)：由對(duì)影響線的專業(yè)知識(shí)可知，mr影響線必在

29、r-r截面處有突變，根據(jù)和連線延伸至r-r截面，即為值（1.11），由此即可繪出mr影響線，如圖x所示。 圖2-5 中橫隔梁內(nèi)力影響線（尺寸單位：m）3、 繪制剪力影響線對(duì)于1號(hào)主梁處截面的影響線可計(jì)算如下：p=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)： 即 p=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)： 即 同理，繪制影響線如圖c所示。4、 截面內(nèi)力計(jì)算將求得的計(jì)算荷載在相應(yīng)的影響線上阿布最不利荷載位置加載，并計(jì)入沖擊影響，則得計(jì)算結(jié)果（表x）。 計(jì)算結(jié)果 表2-6矩彎剪力5、 內(nèi)力組合（鑒于橫隔梁的恒載內(nèi)力甚小，計(jì)算中可以略去不計(jì)）（1） 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力基本組合（用于驗(yàn)算強(qiáng)度），見(jiàn)表x所列。 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合

30、表2-7基本組合（2） 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合（用于驗(yàn)算裂縫和撓度），見(jiàn)表x所列。 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合 表2-8作用短期效應(yīng)組合作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合第三章 鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t形梁橋配筋設(shè)計(jì)3.1.設(shè)計(jì)資料 本預(yù)制鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t形梁，設(shè)計(jì)荷載為公路級(jí)，標(biāo)準(zhǔn)跨徑=18m，計(jì)算跨徑=17.5m，截面如圖x所示，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c40，主筋采用hrb335（級(jí)）鋼筋焊接骨架，箍筋采用r235（級(jí)），簡(jiǎn)支梁控制截面的計(jì)算內(nèi)力為：跨中截面： 截面：支點(diǎn)截面： 圖3-1 t梁截面尺寸圖（尺寸單位：mm）一、準(zhǔn)備基本數(shù)據(jù)c30的混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，混凝土彈性模量；hrb335鋼筋抗拉設(shè)計(jì)

31、值,抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；r235抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 3.2.跨中正截面鋼筋設(shè)計(jì)(1)確定t形截面梁受壓翼板的有效寬度由圖x所示t形截面受壓翼板的厚度尺寸其等效平均厚度。（相鄰兩主梁軸線間距離）其中b為腹板寬度，為承托長(zhǎng)度。受壓翼板的有效寬度為，繪制t形梁的計(jì)算截面如圖x所示。 圖3-2 t形梁的計(jì)算截面(尺寸單位：mm)2.鋼筋數(shù)量計(jì)算差附表得受壓高度界限系數(shù)。1） 確定截面有效高度設(shè)，則2） 判斷截面類型 為第類t形截面，可按寬度為的矩形截面計(jì)算3） 確定受壓區(qū)高度x由式可得（說(shuō)明的確為第類t形截面）4） 求受拉鋼筋as由式可得現(xiàn)選鋼筋為832+216，截面面積as=6836mm2

32、，鋼筋布置如圖x所示。 圖3-3 跨中截面鋼筋布置圖（尺寸單位mm） 3.3跨中正截面承載力復(fù)核由于受拉鋼筋為832（6434mm2），,216(402mm2)，查表得32的外徑為35.8mm，16外徑為18.4mm，取保護(hù)層厚度30mm，則 1、 判斷截面類型 由于，故為第i類截面。2、 求受壓區(qū)高度x 由可得（不是超筋梁）則取3、 正截面抗彎承載力驗(yàn)算由式可得 （不是少筋梁）4、結(jié)論該梁為適筋梁，且正截面的抗彎承載力能夠滿足要求。 3.4.腹筋設(shè)計(jì)1、 截面尺寸鹽酸根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底層鋼筋232,，通過(guò)支座截面，其面積為：支座截面有效高度可知截面尺寸符合要求。2、 檢查是否需要根據(jù)計(jì)算配

33、置箍筋跨中截面：支點(diǎn)截面：因，故可在跨中的某一長(zhǎng)度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段應(yīng)按計(jì)算配置箍筋。3、 分配計(jì)算剪力 根據(jù)公路橋規(guī)規(guī)定，在支座中心線向跨徑方向不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距最大為100mm。距中心線為的計(jì)算剪力，由剪力包絡(luò)圖按幾何關(guān)系求得： 其中應(yīng)由混凝土和箍筋共同承擔(dān)的計(jì)算剪力為：，取，則；應(yīng)由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔(dān)的計(jì)算剪力為：，設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長(zhǎng)度為x=(8750*228.13)/(600-200.59)=4998mm。4、 箍筋設(shè)計(jì)采用直徑8mm的雙肢箍筋，箍筋截面面積,按公式設(shè)計(jì)箍筋時(shí)，式中的縱筋配筋率p及截面有效高度h0可按支座截面和跨中截面的平均值取用，計(jì)算如下

34、：跨中截面：支點(diǎn)截面：則取平均值分別為箍筋間距sv計(jì)算為?。M足規(guī)范構(gòu)造要求）在支座中心線附近范圍內(nèi)，取箍筋間距為100mm。確定配箍筋率：。5、 彎起鋼筋及斜筋設(shè)計(jì)設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋為22，鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離。彎起鋼筋的彎起角度為，彎起鋼筋上方末端與架立鋼筋焊接。為了得到每對(duì)彎起鋼筋的分配剪力，要根據(jù)各排彎起鋼筋的末端點(diǎn)應(yīng)落在前一排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)的構(gòu)造規(guī)定來(lái)得到各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)計(jì)算位置。首先要計(jì)算彎起鋼筋上下彎點(diǎn)之間的垂直距離。根據(jù)規(guī)定，簡(jiǎn)支梁的第一排彎起鋼筋（對(duì)支座而言）的末端彎折點(diǎn)位于支座中心截面處。此時(shí)，計(jì)算為：鋼筋的彎起角度為，則第一排彎起鋼筋（擬彎起232）

35、的彎起點(diǎn)1距離中心距離為1133mm。彎筋與梁縱筋交點(diǎn)距支座中心距離為：對(duì)于第二排彎起鋼筋（擬彎起232）：彎筋與梁縱軸交點(diǎn)距支座中心距離為：對(duì)于第三排彎起鋼筋（擬彎起232）：彎筋與梁縱軸交點(diǎn)距中心距離為：對(duì)于第四排彎起鋼筋（擬彎起216）：彎筋與梁縱軸交點(diǎn)距離支座中心距離為：根據(jù)截面抗剪要求，所需的第i排彎起鋼筋的截面面積，應(yīng)根據(jù)剪力包絡(luò)圖分配的第i排彎起鋼筋承擔(dān)的計(jì)算剪力值來(lái)決定。由公式：，可得 由，可得分配給第二排彎起鋼筋的計(jì)算剪力，由比例關(guān)系計(jì)算得： 所以 分配給第三排彎起鋼筋的計(jì)算剪力，由比例關(guān)系計(jì)算得： 所以 分配給第四排彎起鋼筋的計(jì)算剪力，由比例關(guān)系計(jì)算得： 所以 現(xiàn)根據(jù)已知主

36、鋼筋情況你彎起n1n4鋼筋，將計(jì)算的各排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面的、距支座中心的距離、分配的剪力值和所需的彎起鋼筋面積值列入表x。 滿足抗剪強(qiáng)度要求的各排彎起鋼筋面積的用量及彎起位置計(jì)算表 表3-1彎起點(diǎn)12345hi（mm）1133109810621043距支座中心距離（mm）1133223132934336分配的剪力值（kn）228.13206.08155.97107.49需要的彎起鋼筋面積（mm2）153613881050407可提供的彎起鋼筋面積（mm2）160916091609402彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中心距離（mm）567170127983868由上表可見(jiàn)，第四排鋼筋截面面積偏小，所以需

37、要增加一排斜鋼筋來(lái)抵抗剪力，先不調(diào)整和增設(shè)，按照同時(shí)滿足梁跨間各正截面和斜截面抗彎要求，確定了彎起鋼筋的位置后再綜合考慮。按照計(jì)算剪力初步布置彎起鋼筋如圖x所示。 圖3-4 彎起鋼筋初設(shè)圖（尺寸單位mm）6、 檢驗(yàn)各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)是否符合構(gòu)造要求現(xiàn)在按照同時(shí)滿足梁跨間各正截面和斜截面抗彎要求，確定彎起鋼筋的彎起點(diǎn)的位置是否符合構(gòu)造要求。由已知彎矩設(shè)計(jì)值按二次拋物線繪出彎矩包絡(luò)圖（圖3-5）。各排彎起鋼筋彎起后，相應(yīng)正截面抗彎承載能力列入表3-2。 各梁段抵抗彎矩計(jì)算表 表3-2梁區(qū)段縱筋h0（mm）x(mm)mui（knqm）支座中心1點(diǎn)232125210.8561.621點(diǎn)2點(diǎn)43212

38、3421.71102.112點(diǎn)3點(diǎn)632121632.51621.533點(diǎn)4點(diǎn)832119843.42119.794點(diǎn)跨中832+216119469.422192262.01將表x的各正截面的抵抗彎矩用各平行線表示出來(lái)，它們與設(shè)計(jì)彎矩包絡(luò)圖的交點(diǎn)分別為：將各值代入，可求得交點(diǎn)到跨中截面的距離值（圖3-5）。 圖3-5 設(shè)計(jì)彎矩圖及抵抗彎矩圖檢查第一排彎起鋼筋（2n4）彎起點(diǎn)的初步位置是否滿足橋規(guī)的要求：充分利用點(diǎn)m的橫坐標(biāo)x=6099mm，而2n4彎起點(diǎn)1的橫坐標(biāo)x1=8750-1133=7617mm，說(shuō)明1點(diǎn)位于m點(diǎn)的右邊，且，滿足要求。n點(diǎn)的橫坐標(biāo)x=7517mm，而2n4鋼筋與利郎中軸線

39、交點(diǎn)橫坐標(biāo)=8750567=81637517mm，亦滿足要求。采用同樣的方法對(duì)其余幾排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的可初步位置進(jìn)行復(fù)核，如表x所列。 彎起鋼筋彎起點(diǎn)的位置復(fù)核表 表3-3彎起鋼筋序號(hào)彎起點(diǎn)符號(hào)彎起點(diǎn)距跨中距離x1鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)距跨中距離x2充分利用點(diǎn)距跨中距離x3不需要點(diǎn)距跨中距離x4n4176178183609975176171518>0n3265197049431760996082202>0n2354575952916.443175994540>0n14441448820916.45974882>0由上表可見(jiàn)，各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置距該排鋼筋充分利用點(diǎn)的距離

40、大于，且各排彎起鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)均位于該排鋼筋不需要點(diǎn)之外，能夠滿足橋規(guī)的要求。由于2n1、2n2和2n3鋼筋彎起后形成的抵抗彎矩圖遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)彎矩包絡(luò)圖，需要進(jìn)一步在滿足規(guī)范對(duì)彎起鋼筋彎起點(diǎn)要求的前提下，調(diào)整彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置，使抵抗彎矩圖更接近設(shè)計(jì)彎矩包絡(luò)圖，在2n4、2n3和2n2鋼筋之間增設(shè)直徑為32mm的斜筋，使各彎起鋼筋和斜筋的水平投影長(zhǎng)度有所重疊。x即為調(diào)整后的主梁彎起鋼筋和斜鋼筋的布置圖。 圖3-6 主梁彎起鋼筋和斜鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）3.5.主梁承載力復(fù)核1、 斜截面抗剪強(qiáng)度的復(fù)核有前面的計(jì)算可知：距支座中心距離為4332mm處給彎起鋼筋分配的計(jì)算剪力為83.36k

41、n，需要的彎起鋼筋面積為561mm2，由圖xxxxxx可知位于該截面處的彎起鋼筋為2n2，彎起鋼筋的面積為1609mm2，能夠滿足抗剪要求，2n2鋼筋以左的各排彎起鋼筋（及斜筋）直徑為32mm，彎筋面積為1609mm2，不需要做抗剪強(qiáng)度的校核，只需要對(duì)彎起鋼筋2n1進(jìn)行抗剪強(qiáng)度的校核，取2n2鋼筋彎起點(diǎn)處的截面為校核截面，根據(jù)比例關(guān)系可得：該截面處需要彎起鋼筋承受的剪力為：所以2n1鋼筋（直徑為20mm）的截面積為40mm2，能夠滿足要求，且2n1鋼筋彎起點(diǎn)距支座中心的距離為5633mm，已經(jīng)超出了需要配置彎起鋼筋的區(qū)域范圍（5213mm）。2、 正截面和斜截面抗彎承載力的復(fù)核計(jì)算各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置距該排鋼筋充分利用點(diǎn)的距離和各排