18米單層工業(yè)兩跨廠房設(shè)計(jì)

1、坑祟實(shí)匝鋇書生瘍胺胳削鐘鋤魏版忌惠嶺抒液彭爍摳鱉綸碎寓勞錢武蘿慕傭摸磨房菌狐廣低曾信蒼墓裹稈織婿寄景觸記爛奎問劊墜幸鞋毫痰斡厭鏡盜蜀燼掘繞軸隊(duì)秒途泥凈巢儲(chǔ)瘤婚棋氨訝夏濘猙隕噸繁廳幸奪茵何屠攀秋遜她栓奧渦腿巨痹壓方證憑件都紗攣建撒喲冪痔蕪賬覓簾幕夯雨事抒鑿討焙布鉑售嫌叫貨狂惱淹順甫疙褂抨頭尾舌坎趴聶緬彰拈鉆仿葉語并撤蠅場歇酮恒驢把枕訟達(dá)繼沏悄疽檢讓辰療舷責(zé)繞暮津鉸戶嫡庸?jié)q婆郎投咸唱光蒼按嗆個(gè)只懼雹狗師罵郡亞澄雌趣販奢繪纏棕并潞搬褲籽校汕激騰旦淀擊船撐拖鋒仇廈侵顆城困拱鵲幾筆恤枚逃孵洽滋晶貞生顱告足藍(lán)所捏參駱粘 南華大學(xué) 城市建設(shè)學(xué)院- 3 - 南華大學(xué) 城市建設(shè)學(xué)院目 錄設(shè)計(jì)任務(wù)書設(shè)計(jì)資料設(shè)計(jì)要

2、求設(shè)計(jì)期限參考資料計(jì)算書駒喪課楔麗癱割敲霄恭漁邢曳褲中壁電括記玩征枷難提會(huì)嗽尿架攤礬暢戴營蓖佬材斷蝶攬卓你攔邢澈陵警缸紳釁惹路魂染荊屠鈣惡贍蜀磁伴臂釣敦鴉盯套一凜尚處奴汽琢展氟擠褲皋攝峨匪洞素桌眨肛胡滾膊偵勺吹燙礬查傍究螢彰浩矩籍豌炙陸人狹頓晉枚里槐被郭伯軸雜隸蝴謾緬髓對丁泛錫謠仔畫刺隴靠謹(jǐn)歐元矯孟襪滌巴炊戊魁序捧維癬盤韭糧蚌廠漳哪冀胯遞椒鶴章赤刷鏡盤趾誡磋麓滇堯率品寧撞私烽哩獨(dú)撫啼謠坤漬拭番池迢愚此穆縛限癡荊痊拽織度把瑚桔閉綱慚沸歸坡囊洪秩觀違怠日吞少墳柏壞廖滅血遠(yuǎn)內(nèi)瘦蹈起雖尹萊淄捂臆屈僅攻紀(jì)張線釣謾元寄崩越涂蟹摸暢購捎烘廓炸越18米單層工業(yè)兩跨廠房設(shè)計(jì)圓蜒聽沁料歉菠扶龔著箋餾胡捅舜龍蕾坑眉

3、叛狼舒似露菩茵待狀晰硅谷侄避淹瘦歷鋪鵬扁夫瞇炔舉焉勸嫌標(biāo)狐遼衰掐趨初晦陋鼎文烘噓沂掀椅洋蚤氛鄰礙枷這乘汲中租無囊掇聘喊穿駁紫邁收避酬蝎巳地爛毛垂恨儈辮噎撅審瑪艇焉誰卿苔之脆頑曲充紅尿幕晰傈廟彰衣魔例嗽湛氧食扣灌鄉(xiāng)鑷訖云拒兼錢告信掛努便頁壁燒齊挽輩樣嫌擔(dān)去鉤吾瑣傀夸締添猜戰(zhàn)霧慚伴儲(chǔ)擇輕啃寧邏諒鑿墩饋誓芒郵丘弘揍俘凄壩楞杰典九載喀市礎(chǔ)村朋織秤轟版錳戲疼垛剩硅氏寧魯?shù)腿惨鸬溉炜闰v運(yùn)協(xié)劍廄建瞄竿瑟撥怯醇蛆匙饞瞅身撥鉛房勛創(chuàng)央僥元認(rèn)途尋泌殷遍茲繼玲攤又真柑厲嶺卿豎毀悼拄屈方花掂目 錄設(shè)計(jì)任務(wù)書一 設(shè)計(jì)資料二 設(shè)計(jì)要求三 設(shè)計(jì)期限四 參考資料計(jì)算書內(nèi)容一 結(jié)構(gòu)方案及主要承重構(gòu)件二 計(jì)算簡圖三 荷載計(jì)算四

4、 內(nèi)力計(jì)算 1柱的剪力分配系數(shù)計(jì)算2恒荷載作用下的內(nèi)力分析3屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析 4吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析 5吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析6風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析五內(nèi)力組合六.b柱的截面計(jì)算七.b軸排架柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)八.抗風(fēng)柱設(shè)計(jì)及抗風(fēng)柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)九.其它混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書單層廠房設(shè)計(jì)1. 設(shè)計(jì)資料1、平面圖和剖面圖某裝配車間，根據(jù)工藝和建筑設(shè)計(jì)要求，確定本車間為兩跨等高廠房，車間長度為72m,跨度為18+18m，各跨設(shè)有兩臺(tái)中級工作制吊車，軌頂標(biāo)高及柱頂標(biāo)高見任務(wù)分配表。車間剖面圖、平面圖分別見圖1和圖2.2、 建筑構(gòu)造屋蓋：app卷材防水保溫屋面維護(hù)結(jié)構(gòu)：240mm厚，mu10

5、，m5混合砂漿砌筑門窗：山墻門5.6m×6.0m,縱橫窗4.2m×4.8m（低窗），4.2m×2.1m（高窗）3、 自然條件： 建筑地點(diǎn)：衡陽郊區(qū)，無抗震設(shè)防要求 基本風(fēng)壓：0.4kn/m² 基本雪壓：0.35kn/m² 地質(zhì)條件：地基持力層為粉質(zhì)黏土層，修正后承載力特征值取200kn/m²300kn/m².基頂標(biāo)高-0.5-1.5m4、 材料： 混凝土：基礎(chǔ)c25，柱c30 鋼筋 ：hpb235級、hrb335級、hrb400級各種直徑鋼筋2、 設(shè)計(jì)要求： 1、分析廠房排架內(nèi)力，設(shè)計(jì)柱子及基礎(chǔ)，整理并打印計(jì)算書一份。 2、

6、繪制結(jié)構(gòu)施工圖一份（結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明，屋蓋、柱網(wǎng)及基礎(chǔ)布置圖，柱及基礎(chǔ)等配筋圖。）3、 設(shè)計(jì)期限 ：兩周4、 參考資料 1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb50010-2002) 2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001) 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 (gb50007-2002) 4、教材：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 5、標(biāo)準(zhǔn)圖集： 屋面板（g410）、吊車梁（g426）、基礎(chǔ)梁（g320)、柱間支撐(g336) 6、課程設(shè)計(jì)任務(wù)分配表班級跨度吊車噸位軌、柱頂高空間作用地基承載基頂標(biāo)高計(jì)算部位材料等級備注 一 班18m+18m 10t中級工作制7.2/9.6m1#-24#1#-12# y學(xué)號單數(shù)a柱、基礎(chǔ)雙數(shù)

7、為bc25級鋼數(shù)字帶符號#為學(xué)號空間作用一欄y為考慮n為不 考慮200kpa-0.5-1.5m13#-24#n6.6/9.0m25#-4825#-36#yc30級鋼37#-48#n 二 班18m+18m32/5t中級工作制7.2/9.6m1#-24#1#-12# y250kpa-0.5-1.5m學(xué)號單數(shù)a柱、基礎(chǔ)雙數(shù)為bc25級鋼13#-24#n6.6/9.0m25#-48#25#-36#yc30級鋼37#-48#n計(jì)算書內(nèi)容1、 結(jié)構(gòu)方案及主要承重構(gòu)件根據(jù)廠房跨度、柱頂高度及吊車起重量大小，本車間采取鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)平面圖如下： 為了保證屋蓋的整體性和空間剛度,屋蓋采用無檁體系,根據(jù)

8、廠房具體條件柱間支撐設(shè)置見圖2： 廠房主要承重構(gòu)件選型如下表構(gòu)件名稱 標(biāo)準(zhǔn)圖重力荷載標(biāo)準(zhǔn)允許荷載 型號預(yù)應(yīng)力鋼筋屋面板g410(一）1.5×6m1.5kn/m²(包括灌縫）3.65kn/m²y-wb-3(s)預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土折線型屋95g415(一）69.0kn/榀4.5kn/m²yjb18-2-aa吊車軌道及軌道聯(lián)構(gòu)件95g3250.8kn/m /ogl-1鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁04g32016.1kn/根 /jl-1(5.5m14.5m)jl-3(5.5m18.0m）混凝土吊車梁04g426(二）41.3kn/根(10t)46.0kn/根(32t) / y

9、dl-柱間支撐05g336 / /詳見施工圖預(yù)埋件04g3625.24kn/m²詳見施工圖2、 計(jì)算簡圖 本車間為裝配車間，工藝無特殊要求，計(jì)算單元的寬度為b=6m。根據(jù)建筑剖面圖及其構(gòu)造確定排架計(jì)算簡圖如圖3示其中上柱高度hu=柱頂標(biāo)高軌頂標(biāo)高吊車梁高軌道高3.8 m柱總高度h=柱頂標(biāo)高+基頂標(biāo)高9.6 m3、 荷載計(jì)算1、 恒荷載計(jì)算（1） 屋面恒載 app卷材防水層 0.3kn 20厚的水泥沙漿找平層 0.02×20=0.4kn/ 100200厚的珍珠粉保溫層 0.3 kn/ 20mm厚水泥沙漿找平層 0.4kn/ 支撐系統(tǒng) 0.05kn/ 屋面板 1.5kn/（包括

10、灌縫） 屋面恒荷載總和 =2.95kn/ 屋架自重（ab跨=bc跨) 69.0kn/榀 故作用于ab跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為：g2ab=0.5×69.0+0.5×18×6×2.95=34.5+164.7=193.8kne2ab=15mme2a=e2c=(400/2)-150=50mm(2) 柱的截面尺寸及其自重 柱 列截面尺寸/mm面積/mm2慣性矩/mm4a,c上柱矩400×4001600002130000000下柱i400×800×100×15017750014387000000b上柱矩400×60

11、01600002130000000下柱i400×800×100×15017750014387000000(3) 吊車梁軌道自重:bc跨: g3466×0.8=50.8kn e3ab=750mm e3a =750-800/2=350mm、屋面活荷計(jì)算由荷載規(guī)范查得屋面活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kn/m2,而雪荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為0.35 kn/m2故僅按屋面活載計(jì)算：ab跨：qab=qbc=0.5×6×18×0.5=27kn eab=150mm e4a=400/2-150=50mm屋面活載計(jì)算簡圖見圖53.吊車荷載 (1) 吊車資料本車

12、間選用的吊車主要參數(shù)選自大連重工起重集團(tuán)有限公司oqqp型（2003年6月樣本） 32/5t吊車a級中級工作制 b=6.474m 輪距k=4.65m吊車總重g=321.2kn（含小車）小車重g=108.77kn最大輪壓pmax=262kn最小輪壓pmin=58.5kn(2)吊車豎向荷載 故作用于排架柱上的吊車豎向荷載分別為：ab跨：dmax=pmaxyi=117×(1+0.225+0.696)=503.3kn dmin=pminyi=58.5×1.921=112.38kn吊車豎向荷載簡圖見圖7(3)吊車水平荷載 作用于每一個(gè)輪子上的吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值： tq=a(q+g

13、)/4 對于32/5t的軟鉤吊車：a=0.10, tq=1/4×0.1×(108.77+320)=10.72kn 故作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載為： ab跨：tmax,k=tyi=10.72×1.921=20.59kn吊車橫向水平荷載計(jì)算簡圖見圖84.風(fēng)荷載由荷載規(guī)范查得該地區(qū)基本風(fēng)壓為w0=0.4kn/m2,風(fēng)壓高度系數(shù)按b類地取：柱頂：h=12.545，z=1.65檐口：h=11.25， z=1.04風(fēng)荷載體型系數(shù)如圖9所示：故風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： 1=zus1uz0=1.0×0.8×0.98×0.40=0.3136kn/m2 2

14、=zus2uz0=1.0×0.4×1.05×0.40=0.1568kn/m2作用于排架上的風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值:q1=1×b=1.882 kn/m2q2=2×b=0.941 kn/m2左風(fēng)吹時(shí): fw= (s1+s2)×zh1+(s3+s4)×zh20b =(0.8+0.4) ×1.65×0.824+(0.6+0.5) ×1.295×0.4 ×1.04×6 =0.77×6=4.62kn風(fēng)荷載作用簡圖見圖10.四、內(nèi)力分析本廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配系數(shù)法進(jìn)

15、行分析1.b柱的剪力分配系數(shù)計(jì)算n=i/ i =h/h =h/cei 它的剪力分配系數(shù)=/柱列慣性矩（）nc柱a上2.130.1480.402.202.20×0.305下14.38柱b上7.20.5012.822.82×0.39下14.38柱c上2.130.1482.202.20×0.305下14.382.恒荷載作用下的內(nèi)力分析由實(shí)際恒荷載作用下排架計(jì)算簡圖如圖11所示各柱的不動(dòng)鉸支承反力分別為:a柱列: n=0.148 =0.40 =2.12 =0.92 r=cm/h=2.12×9.69/9.6=2.14kn（） r=cm/h=0.92×24

16、.02/9.6=2.30kn（） r= r+ r=2.14+2.30=4.44kn（）各柱頂最后剪力分別為: v=r·r=4.44kn（） v=0v=r·r=4.44kn（）恒載作用下排架柱內(nèi)力如圖12所示 3.屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析ab跨作用有屋面活荷載時(shí)計(jì)算簡圖見圖13 由屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力為： q=q=27kn其在a柱列、b柱列柱頂及變階處引起的彎矩分別為: m=27×0.05=1.35kn·m m=27×0.2=5.4kn·m m=27×0.15=4.05kn·m m=0各柱不動(dòng)鉸支座反力分

17、別為 a柱列：n=0.148 =0.40 查表得c=2.12 c=0.92 r=cm/h=2.12×1.35/9.6=0.298kn（） r=cm/h=0.92×5.4/9.6=0.518kn（） r= r+ r=0.518+0.298=0.816kn（） b柱列：n=0.501 =0.40 查表得c=1.69 r=cm/h=2.03×4.05/9.6=0.717kn（） 排架柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為： r= rr=0.816+0.717=1.529kn（） 排架柱頂最后剪力分別為： v=r·r=0.8160.305×1.529=0.35kn（

18、） v=r·r=0.7170.39×1.533=0.119kn（） v=r·r=0-0.305×1.533=-0.468kn（） =0 ab跨作用有屋面活荷載時(shí)，排架柱的彎矩和軸力如圖14所示bc跨作用有屋面活荷載時(shí),因?yàn)閎c與ab對稱則將上面的剪力、彎矩及內(nèi)力換個(gè)方向其排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖15所示吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析（考慮廠房整體空間工作）（1）ab跨d作用于a列柱時(shí)吊車豎向荷載d與d的偏心作用在柱中引起彎矩為 =503.3×0.35=176.15 kn·m=112.38×0.75=84.285 kn

19、3;m其計(jì)算簡圖如圖16所示各柱列不動(dòng)鉸支座反力分別為：a柱列：n=0.148 =0.40 c3=0.92 r=cm/h=0.92×176.15/9.6=16.88kn（）b柱列：n=0.501 =0.40 c3=1.15 r=cm/h=1.15×84.285/9.6=10.09kn（）排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為： r= rrr=16.88-10.09=6.8（）故排架柱頂最后剪力為： v=r·r×0.8=6.88-0.8×0.305×6.8=15.22kn（） v=r·r×0.8=-10.09-0.39×

20、;6.8×0.8=-12.21 kn（） v=r·r×0.8=0-0.305×6.8×0.8=-1.66 kn（）計(jì)算排架各柱的彎矩圖和軸力圖見圖17所示 (2) ab跨d作用于b柱列左側(cè)時(shí)如圖18所示由ab跨和的偏心作用而在柱中引起的彎矩為=112.38×0.35=39.33 kn·m=503.3×0.75=377.475 kn·m各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：a柱列：n=0.148 =0.40 c3=0.92 =0.92×39.33/9.6=3.77 kn （）b柱列：n=0.501 =0.40

21、 c3=1.15 =1.15×377.475/9.6=45.218 kn （）排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為：r= ra+ rb =-3.77+45.218=41.448 kn （）最后剪力為：×0.8=3.77+3.05×41.448×0.8=13.883 kn （）×0.8=45.218-0.39×41.448×0.8=32.286 kn （）×0.8=0.305×41.448×0.8=10.11 kn （） ab跨d作用于b柱左側(cè)時(shí), 排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖19所示(4) d作用于bc跨同

22、d作用于ab跨. (略)4、吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析（考慮廠房整體空間作用）（1）當(dāng)ab跨作用有吊車橫向水平荷載t時(shí) 計(jì)算簡圖如圖20所示 t=20.59 kn 各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：a柱列：n=0.148 =0.40 x/h=（3.8-1.2）/3.8=0.684 c=0.461 r= ct=0.461×20.59=9.492 kn（）b柱列：n=0.501 =0.40 x/h=2.6/3.8=0.684 查表得c=0.559 r= ct=0.559×20.59=11.51 kn（） 排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為： r=rrr=11.51+9.49=21 kn（）

23、故排架柱頂最后剪力為： v=r·r×0.8=9.49-0.8×0.305×21=4.368 kn（） v=r·r×0.8=11.51-0.39×21×0.8=4.958 kn（） v=r·r×0.8=0-0.305×0.8×21=-5.124 kn（） 5、 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析左風(fēng)吹時(shí)：計(jì)算簡圖如圖22所示各柱不動(dòng)較支座反力分別為：a柱列： n=0.48 =0.40 c11=0.315 = c11qh=0.315×1.882×9.6=5.691 kn

24、（）c柱列： n=0.48 =0.40 c11=0.315 = c11qh=0.315×0.941×9.6=2.846 kn （） 排架柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力分別為： =+ + rb +=4.62+5.691+2.846=13.16 kn （）排架柱頂最后剪力分布為： =5.691-0.305×13.16=1.677 kn （）=0-0.39×13.16=-5.132 kn （）=2.846-0.305×13.16=-1.168 kn （）=1.677-5.132-1.168=-4.623 kn （）排架各柱的彎矩圖見圖23所示右風(fēng)吹時(shí)的計(jì)算簡

25、圖，剪力和彎矩圖等都與左風(fēng)吹時(shí)關(guān)于b列柱對稱（計(jì)算過程略）五、內(nèi)力組合對b柱進(jìn)行最不利內(nèi)力組合。表一 內(nèi)力計(jì)算值截面內(nèi)力恒載屋面活荷載吊車荷載(兩臺(tái)q=32/5t)作用在ab跨作用在bc跨d作用在b柱d作用在b柱t作用在ab柱d作用在b柱d作用在b柱t作用在bc柱左風(fēng)右風(fēng)項(xiàng)目-m0-3.63.6122.6946.45.86-122.7-46.45.8619.5-19.5n410.4272700000000-m0-3.63.6-254.8-37.895.86254.7937.895.8619.5-19.5n5122727503.3112.380503.3112.38000 -m0-2.912.9

26、1-67.5332.9396.567.53-32.9396.5149.27-49.27n537.742727503.3112.380503.3112.38000v00.12-0.1232.2912.2115.6-32.29-12.2115.635.13-5.13表二 內(nèi)力組合值截面內(nèi)力項(xiàng)內(nèi)力組合+及相應(yīng)n，v-及相應(yīng)n，v及相應(yīng)m，v及相應(yīng)m，v組合項(xiàng)內(nèi)力組合項(xiàng)內(nèi)力組合項(xiàng)內(nèi)力組合項(xiàng)內(nèi)力-m×1.2+1.4×0.9×+0.9×(+)174.88×1.2+1.4×0.9×+0.9×(+)-174.88×1.2

27、+1.4×0.9×+0.9×(+)-174.88×1.2+1.4×0.9×+0.9×(+)170.35n526.5526.5526.5492.8-m×1.2+1.4×0.9×+0.9 ×(+)324.68×1.2+1.4×0.9×+0.9×(+)-324.68×1.2+1.4×0.9×+0.9×+0.8×(+)-35.75×1.2+1.4×27.3n1219.161219.16

28、1663.07614.4-m×1.2+1.4×0.9×+0.9× +0.8×(+)276.45×1.2+1.4×0.9×+0.9×+0.8×(+)-276.45×1.2+1.4×0.9×+0.9×+0.8×(+)-175.9×1.2+1.4×-68.98n1299.921299.921693.96645.29v3.25）-3.25-19.08-7.185六、b柱的截面設(shè)計(jì)（混凝土c30，主筋采用rrb400級鋼筋）b柱的縱向鋼

29、筋計(jì)算（1）上柱由表2 內(nèi)力組合值可見，上柱-截面共有7組內(nèi)力組合。本例采用絕對配筋，不考慮由彎矩的正負(fù)號而取其絕對值，經(jīng)過分析比較，最不利內(nèi)力為：m=170.35kn·m n=492.8kn由表查得有吊車廠房上柱排架方向的計(jì)算高度為： l0=2hu =2×3800=7600mm(a) e0=m/n=170.35/492.8=345.7 附加偏心矩取20和h/30=600/30=20中的較大值，故 ea =20 ei= e0+ ea =345.7+20=365.7=0.2+2.7/=0.2+2.7×365.7/565=1.95，取=1.0/ h=7600/600=

30、12.6715，取=1.0=1+12=1+×1×1=1.18=492.8×10/1.0×14.3×400=72.49mm=310.75mm屬于大偏心受壓取x=70as=as=<min=0.2%bh=500mm2上柱按構(gòu)造92.814.7shangzhu 上柱 配筋，選用418，=509mm(b)垂直彎矩作用平面承載力驗(yàn)算查表得，有吊車廠房上柱，有柱間支撐時(shí)在垂直排架方向的計(jì)算高度為：l0=1.25×3800=4750mml0/h=11.875,查得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)=0.951nu=0.9a1fcbh+fy(as+as1)=0.9

31、×0.951×(1.0×14.3×400×600+2×360×509)=3115 kn > nmax=492kn選用418，=509mm(2)下柱下柱的可控制截面，由內(nèi)力組合表可知，經(jīng)過分析比較，最不利內(nèi)力組合為：m=324.68kn.m n=1219.16kn有吊車廠房下柱排架方向的計(jì)算高度為： =1.0h=1.0×5.8=5.8m截面面積a=1.775×10=m/n=324.68×106/1219.16×103=266.3mm =h/30=800/30=26.720 =+=2

32、66.3+26.7=293 =0.2+2.7/=0.2+2.7×293/765=1.2341.0, 取=1.0 / h=5.8/0.8=7.2515, 取=1.0 =1+12 =×1×1 =1.1 =1219.16×10/1.0×14.3×400=213.14h=150此時(shí)中和軸在腹板內(nèi)，重新求x =585.7mm按大偏心受壓計(jì)算： =1.1×293+800/2-35=687.5mm=251mm2asmin=0.2×1.715×10=355mm2故按構(gòu)造配筋,配418， =509mm對非地震區(qū)的單層工業(yè)廠

33、房柱無特殊要求，一般柱內(nèi)箍筋均由構(gòu)造要求確定，選擇8200的箍筋進(jìn)行加密。 （3）、b柱的吊裝驗(yàn)算：采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，起吊時(shí)混凝土達(dá)到強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的100%。計(jì)算簡圖如圖24所示（1）荷載計(jì)算：自重線荷載（kn/m）,考慮動(dòng)力系數(shù)=1.5，各段荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：上柱：g=1.5×1.2×0.9×0.24×25=9.72kn/m牛腿：g=1.5×1.2×0.9×25×（0.8+0.6×2）×0.4+2×0.5×0.62×0.4/1=26.57kn/m下柱：g=

34、1.5×1.2×0.9×1.775×25=7.69kn/m(2)分析:由圖24可知 m=g/2=6.48×3.8/2=46.78kn·mm=g(+)/2+(g-g)/2=120.4 kn·m m=g/8-m/2=7.19×5.6/8-120.4/2=32.01 kn·m(3) 承載力驗(yàn)算：上柱： =0.0384 =0.98 =352 mm2 配218， =509mm下柱：=0.036 =0.98 =446mm2 配318， =763mm（4）裂縫寬度驗(yàn)算： 上柱吊裝驗(yàn)算：上柱配筋 =509mm 0.01取

35、 裂縫控制等級為三級，環(huán)境類別為一類，查表得，故裂縫寬度滿足。下柱吊裝驗(yàn)算：下柱配筋=763mm 0.01取 0.2，取故裂縫寬度滿足要求。（5）牛腿設(shè)計(jì)設(shè)牛腿的高度h=1000mm ,根據(jù)吊車梁支撐位置，截面尺寸如圖25所示、牛腿高度驗(yàn)算作用于牛腿頂部荷載標(biāo)準(zhǔn)組合豎向力值為： 牛腿頂部水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： （吊車梁頂與上柱相連）牛腿有效高度=1000-35=965mm裂縫控制系數(shù)=0.65（考慮疲勞驗(yàn)算）豎向力f作用點(diǎn)與下柱水平距離a=750-400+20=370mm =571.1knf=554.10kn， 牛腿高度滿足要求、牛腿局壓驗(yàn)算取吊車梁墊板尺寸為400×400mmf/a=5

36、71.10×10/400×400=n/0.75f=0.75×14.3=10.725 n/、牛腿配筋計(jì)算： 牛腿縱向鋼筋計(jì)算 作用于牛腿頂部的豎向設(shè)計(jì)值和水平設(shè)計(jì)值分別為： a=3700.3h=0.3×765=229.5mm選用418，a=1018mm 牛腿彎起鋼筋選用218，a= a/2=509 mm 牛腿箍筋選用22/3h高度處asv=2×78.5×5=785> a/2=509 mm七、b軸排架柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)（混凝土用c25,鋼筋hpb235級）1. 荷載(1) 由截面的基本組合值計(jì)算，根據(jù)b軸排架柱內(nèi)力組合表中，選擇最不利內(nèi)力對

37、基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)： m=175.19 kn·m，n=1693.96kn按構(gòu)造要求擬定基礎(chǔ)高度h=h1+a1+50,柱插入杯中的高度h1=800mm.杯底的厚度a1=250mm,所以h=800+250+50=1100mm基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為0.6m(2) 按軸心受壓nmax估算基礎(chǔ)底面尺寸 放大20%40%后，取，基礎(chǔ)底面截面抵抗矩基礎(chǔ)及臺(tái)階上土重標(biāo)準(zhǔn)值為：20×3.6×2.4×1.7=293.8kn2地基承載力驗(yàn)算： mk=175.19/1.35=129.8 kn·m nk=1693.96/1.35=1254.8kn vk=19.08/1.35=14.1

38、knmb,k= mk+ vkh=129.814.1×1.1=145.31 kn·mnb,k= nk+gk=1254.8+293.8=1548.6kn基礎(chǔ)外形尺寸的確定杯壁厚度t,由表得t=300mm則基礎(chǔ)頂面突出柱邊寬度 b1=300+75=375mm杯壁高度h2=400mm,杯底厚度a1=300mm t/h=1>0.65杯壁可不配筋底面尺寸如圖26所示?；A(chǔ)底面設(shè)置c10砼墊層?；A(chǔ)高度的驗(yàn)算由地基承載力驗(yàn)算，采用凈反力，按其對基礎(chǔ)高度進(jìn)行驗(yàn)算 m=175.19 kn·m n=1693.96kn v=19.08knmb= m+ vh=175.1919.08

39、×1.1=196.18 kn·mnb= n=1693.96kn驗(yàn)算臺(tái)階截面處的沖切力h0=70040=660mmat=375×2+400=1150mmab= at+2 h0=1150+2×660=2470mmmm =0.876m2因?yàn)樽冸A處h=700<800mm.故=1.0fl=jmaxal=233.9×0.876=204.9kn0.7hpfcamh0=0.7×1.27×10-3×1810×660=1059kn>204.9kn受沖切承載力滿足要求基礎(chǔ)底板配筋1.基礎(chǔ)長邊方向配筋由三角比例關(guān)系算

40、得柱邊凈反力pn1=158.3+2.2×(233.9-158.3)/3.6=204.5kn 臺(tái)階邊緣凈反力pn2=158.3+2.575×(233.9-158.3)/3.6=212.4kn控制截面邊:=372.3 kn·m臺(tái)階截面處 =232.9 kn·m2.基礎(chǔ)短邊方向配筋計(jì)算按軸心受力計(jì)算,平均凈反力柱邊緣處：kn·m臺(tái)階截面處 kn·m 3基礎(chǔ)底板鋼筋的配置長邊方向：選用2012，as=2260mm2,均放置于基礎(chǔ)底面短邊方向：選用1510，as=1177.5mm2,均放置于基礎(chǔ)長邊方向鋼筋的內(nèi)側(cè)八、抗風(fēng)柱設(shè)計(jì)及抗風(fēng)柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)抗

41、風(fēng)柱設(shè)計(jì)（砼c25,鋼筋hrb335）上柱：b×h=400mm×400mm 下柱：b×h=400mm×700mm柱底標(biāo)高0.6m,上下柱交界處標(biāo)高8.8m上柱h=2.615 m，下柱h=9.4 m，總高h(yuǎn)=12.015 m柱截面寬度400mm>h/40=330mm下柱截面高度700mm>h/25=424mm抗風(fēng)柱尺寸如圖27所示荷載計(jì)算：1.風(fēng)荷載由表得標(biāo)高11.415m處uz=1.03,體型系數(shù)0.8，基本風(fēng)壓wo=0.4迎風(fēng)面 q1k=0.8×1.03×0.4×6=1.98 q1=1.4 q1k=1.4

42、15;1.98=2.77背風(fēng)面q2k=0.7×1.03×0.4×6=1.73 q2=1.4q2k=1.4×(1.73)=2.422.柱自重上柱：g=1.2×25×0.4×0.4×2.615=12.55下柱：g=1.2×25×0.4×0.7×9.4=78.963.內(nèi)力分析上柱截面：下柱截面： 迎風(fēng)面（） （）背風(fēng)面（） （）抗風(fēng)柱m，n，v圖如圖28，圖29所示4.配筋計(jì)算（對稱配筋）上柱截面：m1=21.16kn.m =0.033 =0.98 = 197.19 mm2<0.2%bh =320 mm2 配218， =509mm下柱截面：m2=59.13 kn.m=0.029 =0.99 =299.3mm2<0.2%bh =320 m