簡支板梁畢業(yè)設(shè)計

1、 第1章 緒 論1.1 設(shè)計任務(wù)和來源根據(jù)建設(shè)單位的建設(shè)橋梁目的和要求，該橋梁是一座跨河橋梁，斜交角為0°?？缭胶恿鳛閷挃偤恿?，主河槽不明顯，河寬45m。地質(zhì)土層為亞粘土、壓砂土。要想跨越河灘必須根據(jù)設(shè)計工程的要求，建造一座簡支梁橋，上面是某條一級公路，要通過該橋梁連接。橋梁的所處地理位置并非交通要道，只要滿足基本的交通能力，能保持汽車能夠在公路上快速順暢的通過，同時考慮造價等實(shí)際工程問題，綜合考慮，簡支梁橋滿足以上的各種工程要求，也符合建設(shè)單位的建設(shè)目標(biāo)。1.2 設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)1）橋面寬度：1.0m（防撞欄桿）+12.0m+1.0m（防撞欄桿），橋面全寬14.0米。2）橋 長：48.0米

2、。3）設(shè)計荷載：公路i級。4）橋面縱坡：跨中為轉(zhuǎn)折點(diǎn)，雙向-0.3%。5）橋面橫坡：雙向2.0%。1.3 設(shè)計思路 設(shè)計時首先依照建設(shè)單位設(shè)計要求和場地的具體情況，進(jìn)行方案比選，確定橋梁的整體形式；選取截面形式和具體的尺寸；根據(jù)材料的性質(zhì)，運(yùn)用橋梁博士軟件對橋梁所承受的荷載進(jìn)行計算；取出截面的最大設(shè)計荷載；用承載能力設(shè)計值對構(gòu)件進(jìn)行配筋；用正常使用設(shè)計值進(jìn)行校核計算；再對橋面板，伸縮縫，支座等細(xì)部構(gòu)件進(jìn)行配筋驗(yàn)算；最后對下部結(jié)構(gòu)進(jìn)行擬定尺寸，配筋計算，抗傾覆，抗滑移等驗(yàn)算。1.4 設(shè)計原則 設(shè)計原則主要是要根據(jù)建設(shè)單位的對于橋梁的功能要求進(jìn)行設(shè)計，滿足該橋梁的特定功能，同時考慮到建設(shè)成本的等眾

3、多因素，橋面上面通行的公路i荷載，由于與橋梁連接的道路的等級比較高，既要滿足車輛的通行安全，同時必須考慮汽車等的通行順暢。在接受設(shè)計任務(wù)時是要考慮以上情況的。建設(shè)這座橋一方面要考慮安全問題，同時設(shè)計時一定要考慮經(jīng)濟(jì)方面，盡量要在滿足功能的情況下，降低造價；另外還考慮了施工技術(shù)上和環(huán)境的結(jié)合?？偨Y(jié)起來：安全，適用，經(jīng)濟(jì)，美觀，環(huán)保。1.5 方案比選由于橋的凈跨徑只有48m，屬于中橋，所有不可能選擇懸索橋和斜拉橋，因?yàn)檫@兩種橋的跨越能力比較大，都用于大跨度的橋梁，世界上大跨度的橋梁一般采用這兩種形式。對于這樣跨徑的橋梁，只能選擇梁式橋，鋼架橋和拱橋。對于這樣的道路等級橋梁使用鋼架橋是不經(jīng)濟(jì)的，鋼架

4、橋的造價要高于梁式橋和拱橋，根據(jù)我國多年的拱橋設(shè)計經(jīng)驗(yàn)，修建的混凝土系桿拱橋，其跨度大多在60m左右，這與我設(shè)計的橋的跨徑是48m跨徑相符。拱橋是不錯的選擇，但是拱橋在建造過程中，施工工藝比較繁雜，施工工期比較長，施工難度大，所以在可以選擇簡單的施工工藝和節(jié)約施工成本的情況下，拱橋顯得不經(jīng)濟(jì)。由于拱圈主要承受壓力，施工安全性比較差。梁式橋雖然有其優(yōu)點(diǎn)構(gòu)造上，同時施工周期短，在經(jīng)濟(jì)方面，也比較節(jié)約，如今，大多數(shù)的城市橋梁，在沒有特殊要求的情況下，優(yōu)先選擇梁式橋。從施工方面來說，梁式橋施工簡單，工期較短；從經(jīng)濟(jì)方面來說，梁式橋節(jié)約資源，造價最??；從滿足功能來說；梁式橋可以完全滿足公路i的通車要求。

5、所以經(jīng)過以上的設(shè)計考慮，在經(jīng)過橋型方案比選后，選用預(yù)應(yīng)力空心板簡支梁橋，每跨16米，共3跨，橋面寬度為14米。簡支梁橋多用于中小跨徑，為目前使用較多的結(jié)構(gòu)形式，易設(shè)計成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式構(gòu)件，進(jìn)行批量式生產(chǎn)，且設(shè)計計算簡便，易于操作。本計算書中，詳細(xì)給出了簡支梁橋全部的計算過程。- 6 -第2章 方案設(shè)計比選2.1 方案一：預(yù)應(yīng)力空心板簡支梁橋（3x16m）本橋整個橋型方案選定為316m的預(yù)應(yīng)力空心板簡支梁橋，采用3跨等截面等跨布置，具體布置圖如圖2-1所示。圖2-1 方案一總體布置圖設(shè)計特點(diǎn)分析：優(yōu)點(diǎn)：截面形式采用空心板梁，可減輕自重；中小跨徑的預(yù)應(yīng)力橋梁通常采用此種形式。截面采取挖去兩個

6、橢圓的方式，挖空體積較大，適用性也較好；與其他類型的橋梁相比，可以降低橋頭引道路堤高度和縮短引道的長度，做成裝配式板橋的預(yù)制構(gòu)件時，重量不大，架設(shè)方便。另外，屬靜定結(jié)構(gòu)，且相鄰橋孔各自單獨(dú)受力，故最易設(shè)計成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式構(gòu)件；各跨的構(gòu)造和尺寸統(tǒng)一，從而能簡化施工管理工作，降低施工費(fèi)用。 缺點(diǎn)：僅使用于跨徑較小的橋梁，跨徑較大時，板的自重也會增大；在較長橋梁中，只能采用多跨形式，降低橋梁美觀性。2.2 方案二：預(yù)應(yīng)力混凝土t形梁橋（3x16m）本橋整個橋型方案選定為（316m）的預(yù)應(yīng)力混凝土t形梁橋；采用三跨等跨布置，具體布置圖如圖2-2所示。圖2-2 方案二總體布置圖設(shè)計特點(diǎn)分析：優(yōu)點(diǎn)：

7、較空心板能適用于更大跨徑的橋梁設(shè)計，制造簡單，肋內(nèi)配筋可做成剛勁的鋼筋骨架，主梁之間借助間距為46m的橫隔梁來連接，整體性好，接頭也較方便；減少了結(jié)構(gòu)自重，充分利用了擴(kuò)展的混凝土橋面板的抗壓能力，又有效地發(fā)揮了集中布置在梁肋下部的受力鋼筋的抗拉作用，從而使結(jié)構(gòu)構(gòu)造與受力性能達(dá)到理想的配合。缺點(diǎn)：橋面板跨徑的增大，懸臂翼緣板端部撓度較大，引起橋面接縫處縱向裂縫的可能性也大。構(gòu)件重量的增大與截面形狀不穩(wěn)定使運(yùn)輸和架設(shè)工作復(fù)雜。2.3 方案三：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋（14+20+14m）本橋整個橋型方案選定為（14+20+14m）的三跨連續(xù)梁橋，主跨為20m，邊跨14m，具體布置圖如圖2-3所示。圖

8、2-3 方案三總體布置圖設(shè)計特點(diǎn)分析：優(yōu)點(diǎn)：箱型截面的整體性較強(qiáng)，能適應(yīng)各種使用條件，它不但能提供足夠的鋼筋混凝土受壓面積，而且由于截面的閉合特性，抗扭剛度大。在偏心的活載作用下，各梁肋的受力比較均勻，并且在一定的截面面積下能獲得較大的抗彎性能；由于控制彎矩的減小，恒載減小，使橋梁自重更輕，連續(xù)梁橋無伸縮縫，行車條件良好。缺點(diǎn)：連續(xù)梁橋，支點(diǎn)處彎矩大，需要箱梁底板適當(dāng)加厚，以提高必要的受壓面積，同時跨中正彎矩較大，應(yīng)該避免該區(qū)段底板過厚而增加恒載彎矩，因此，就有底板厚度按中薄邊厚設(shè)置的一般規(guī)律；對橋基要求也較高，否則任一墩臺基礎(chǔ)發(fā)生不均勻沉陷時，橋跨結(jié)構(gòu)內(nèi)會產(chǎn)生附加內(nèi)力。2.4 方案四：提籃式

9、系桿拱橋（48m）本橋整個橋型方案選定為（48m）的提籃式系桿拱橋橋，主跨為48m，具體布置圖如圖2-4所示。圖2-4 提籃式拱橋的總體布置圖設(shè)計特點(diǎn)分析：優(yōu)點(diǎn)：拱橋在景觀上的效果很明顯，很適合在景觀橋梁，對于跨級不大，同時有通航要求的橋梁，拱橋有其有點(diǎn)，沒有橋墩，在施工過程中，不影響橋下交通。缺點(diǎn)：拱橋在水平支點(diǎn)處要承受很大的水平荷載，同時在施工過程中，需要花費(fèi)大量的人力物力，施工工期比較長，拱橋所需的大量的石材，雖然價格便宜，但是破壞了自然環(huán)境，拱橋的造價要高于梁式橋。設(shè)計方案的評價和比較要全面考慮上述各項(xiàng)指標(biāo)，綜合分析每一方案的優(yōu)缺點(diǎn)，最后選擇一個符合當(dāng)前條件的最佳推薦方案，現(xiàn)將四方案的

10、特點(diǎn)列于下表2.1進(jìn)行對比：表2.1 方案比選對比橋梁方案預(yù)應(yīng)力空心板簡支梁橋（3×16m）預(yù)應(yīng)力混凝土t形梁橋（3×16m）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋（14+20+14m）提籃式系桿拱橋（48m）經(jīng)濟(jì)性最低（造價估算）最低（造價估算）最高(造價估算)最高(造價估算)適用性1：屬靜定結(jié)構(gòu)，且相鄰橋孔各自單獨(dú)受力，故最易設(shè)計成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式構(gòu)件。2：適用于中小跨徑橋梁，重量不大，架設(shè)方便。3：技術(shù)成熟，且使用較廣。1：減少了結(jié)構(gòu)自重，充分利用了擴(kuò)展的混凝土橋面板的抗壓能力。2：制造簡單，肋內(nèi)配筋可做成剛勁的鋼筋骨架，整體性好，接頭也較方便。1：屬于超靜定結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)剛度大，穩(wěn)

11、定性好。2：連續(xù)梁各跨共同受力，由于支點(diǎn)的負(fù)彎矩減小了主梁的跨中彎矩，主梁受力更加均勻，截面高度小。3;變形小，伸縮縫少，行車平順舒適。4：設(shè)計計算比較復(fù)雜。1：屬于超靜定結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)剛度大，穩(wěn)定性好。2：沒有伸縮縫，行車平穩(wěn)。3：設(shè)計計算比較復(fù)雜。美觀性標(biāo)準(zhǔn)形式，使用于較長橋梁時，多跨降低了美觀性。較空心板橋，更為輕便；且可用于較大跨徑，克服多跨對美觀影響的缺點(diǎn)。主橋線條簡潔明快，因?yàn)槠浣孛娓叨冗m中，高跨比顯的協(xié)調(diào)。美觀性較好安全性1：裝配式結(jié)構(gòu)，且技術(shù)成熟，施工比較安全。2：采用預(yù)制拼裝，可工廠化施工，工期短，質(zhì)量可靠。1：裝配式結(jié)構(gòu)，且技術(shù)成熟，施工比較安全。2：采用預(yù)制拼裝，可工廠化施工

12、，工期短，質(zhì)量可靠。1：可采用先簡支后連續(xù)的施工方法，施工安全性大。2：采用預(yù)制拼裝，可工廠化施工，工期短，質(zhì)量可靠。1：拱橋施工安全性比較差。2：工期長。綜合上述四套方案，并對橋梁設(shè)計四大原則進(jìn)行比較后，選用方案一作為最終設(shè)計方案。蘇州科技學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）第3章 預(yù)應(yīng)力簡支梁橋結(jié)構(gòu)計算3.1設(shè)計條件與設(shè)計依據(jù)3.1.1設(shè)計條件工程地質(zhì) 氣候 抗震要求：河道水位標(biāo)高：1.2m。其余見工程地質(zhì)勘探報告 工程地質(zhì)剖面圖 河床斷面圖氣候溫和濕潤，四季分明。年平均氣溫 15.7最熱月月平均氣溫 28.2最冷月月平均氣溫 3.1極端最高氣溫 38.8極端最低氣溫 -9.8全年平均風(fēng)速 3.9m

13、/s30年依遇最大風(fēng)速 25.3m/s地震設(shè)防烈度為6度。3.1.2設(shè)計依據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（jtgd60-2004）公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(jtg d70-2006)公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(jtg d61-2007)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（jtgd62-2004）公路橋涵施工技術(shù)設(shè)計規(guī)范（jtj041-2000）公路基本建設(shè)工程概預(yù)算編制方法（2007年版）3.1.3設(shè)計內(nèi)容1、跨 徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑；計算跨徑。2、橋面凈空：。3、設(shè)計荷載：汽車荷載：公路i級；人群荷載：。3.1.4結(jié)構(gòu)材料的選用預(yù)應(yīng)力鋼筋1×7鋼絞線，直徑；非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用hrb335，

14、r235；空心板塊為40號混凝土；鉸縫為30號細(xì)集料混凝土；橋面鋪裝采用50號水泥混凝土；欄桿及人行道板、蓋梁為25號混凝土；墩樁、系梁及鉆孔灌注樁為20號混凝土。3.2 構(gòu)造形式及尺寸選定取橋面凈空為凈，全橋?qū)挷捎?塊c40預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，每塊空心板寬174cm，空心板全長15.96m。采用先張法施工工藝，預(yù)應(yīng)力鋼筋采用1×7股鋼絞線，直徑,截面面積98.7，。預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿橋跨長直線布置。c40混凝土空心板的，。全橋空心板橫斷面布置如圖3-1，每塊空心板截面及構(gòu)造尺寸見圖3-2，計算簡圖見圖3-3。圖3-1 橋梁橫斷面圖（尺寸單位：cm）圖3-2 空心板截面構(gòu)造及尺寸（尺

15、寸單位：cm）圖3-3 橋梁計算簡圖（尺寸單位：m）3.3 空心板毛截面幾何特性計算3.3.1 毛截面面積a（參見圖3-2）3.3.2 毛截面重心位置全截面對1/2板高處的靜矩：鉸縫的面積：毛截面重心離1/2板高處的距離為：鉸縫重心離1/2板高處的距離為：3.3.3 空心板毛截面對其重心軸的慣矩i由圖3-4，每個挖空的半圓面積為：半圓重心軸：半圓對其自身重心軸oo的慣矩為：由此得空心板毛截面對重心軸的慣矩：（忽略了鉸縫對自身重心軸的慣矩）空心板截面的抗扭剛度可簡化為圖4的單箱截面來近似計算：圖3-4 挖空半圓構(gòu)造（尺寸單位：cm）圖3-5 計算的空心板截面簡化圖（尺寸單位：cm）3.4 作用效

16、應(yīng)計算3.4.1 永久作用效應(yīng)計算空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）人行道板及欄桿重力參照其他橋梁設(shè)計資料，單側(cè)重力取用。橋面鋪裝采用等厚度10cm水泥混凝土，則全橋?qū)掍佈b每延米總重為：。上述自重效應(yīng)時在各空心板形成整體后，再加至板橋上的，精確地說由于橋梁橫向彎曲變形，各板分配到的自重效應(yīng)應(yīng)是不相同的，本橋?yàn)橛嬎惴奖憬瓢锤靼迤骄謸?dān)來考慮，則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓椋恒q縫重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）由此得空心板的每延米總重力為：kn/m（第一階段結(jié)構(gòu)自重）（第二階段結(jié)構(gòu)自重）由此可計算出簡支空心板永久作用（自重）效應(yīng)，計算結(jié)果見表3.1。永久作用效應(yīng)匯總表 表

17、3.1項(xiàng)目荷載種類g(kn/m)l(m)作用效應(yīng)m(kn·m)作用效應(yīng)q(kn)跨中支 點(diǎn)跨中一期恒載16.6615.60506.8380.1129.9564.970二期恒載5.5815.60169.74127.343.521.760恒載合計22.2415.60676.54507.4173.586.7303.4.2 可變作用效應(yīng)計算本橋汽車荷載采用公路i級荷載，它由車道荷載及車輛荷載組成。橋規(guī)規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計算采用車道荷載。公路i級的車道荷載由的均布荷載的集中荷載兩部分組成。而在計算剪力效應(yīng)時，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計算剪力時按橋規(guī)車道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生

18、最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線峰值處。多車道橋梁上還應(yīng)考慮多車道折減，雙車道折減系數(shù)。 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算空心板的荷載橫向分布系數(shù)跨中和處按鉸接板法計算，支點(diǎn)處按杠桿原理法計算，支點(diǎn)至點(diǎn)之間按直線內(nèi)插求得。1）跨中及處的荷載橫向分布系數(shù)計算首先計算空心板的剛度系數(shù)：由前面計算：將以上數(shù)據(jù)代入，得：求得剛度系數(shù)后，即可按其查公路橋涵設(shè)計手冊（梁橋）上冊第一篇附錄（二）中8塊板的鉸接板橋荷載橫向分布影響線表。由內(nèi)插得到r=0.0011時1號至4號板的荷載橫向分布影響線值，計算結(jié)果列于表3.2中。由表3.2畫出各板的橫向分布影響線，并按橫向最不利位置

19、布載，求得二車道下各板在不同荷載作用下的橫向分布系數(shù)。各板的橫向分布影響線及橫向最不利布載見圖3-6。由于橋梁橫斷面結(jié)構(gòu)對稱，所以只需計算1號至4號板的橫向分布影響線坐標(biāo)值。1號板二行汽車：人群荷載：各板荷載橫向分布影響線坐標(biāo)值表 表3.2作用位置板號1234567810.2410.1980.1510.1170.0920.0750.0650.06020.1980.1940.1640.1270.1000.0820.0700.06530.1510.1640.1690.1480.1160.0950.0820.07540.1170.1270.1480.1590.1430.1160.1000.092各板

20、荷載橫向分布系數(shù)計算如下（參照圖3-6）2號板二行汽車：人群荷載：3號板二行汽車：人群荷載：4號板二行汽車：人群荷載：圖3-6 各板橫向分布影響線及橫向最不利布載圖（尺寸單位：cm）各板橫向分布系數(shù)計算結(jié)果匯總于表3.3。由表3.3中數(shù)據(jù)可以看出：兩行汽車作用時，2號板為最不利。為設(shè)計和施工方便，各空心板設(shè)計成統(tǒng)一規(guī)格，同時考慮到人群荷載與汽車荷載效應(yīng)相組合，因此，跨中和1/4處的荷載橫向分布系數(shù)偏安全地取下列數(shù)值：各板荷載橫向分布系數(shù)匯總表 表3.3板號橫向分布系數(shù)12340.2650.2750.2700.2700.3120.2800.2050.1842）車道荷載作用于支點(diǎn)處的荷載橫向分布系

21、數(shù)計算支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計算。由圖3-7，34號板的橫向分布系數(shù)計算如下：圖3-7 支點(diǎn)處荷載橫向分布影響線及最不利加載圖（尺寸單位：cm）兩行汽車：人群荷載：3）支點(diǎn)到處的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得空心板的荷載橫向分布系數(shù)匯總于表3.4?？招陌宓暮奢d橫向分布系數(shù) 表3.4作用位置作用種類跨中至處支點(diǎn)汽車荷載0.2750.500人群荷載0.2800 汽車荷載沖擊系數(shù)計算橋規(guī)規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)；按結(jié)構(gòu)基頻的不同而不同，對于簡支板橋：當(dāng)時，；當(dāng)時，；當(dāng)時，。式中：結(jié)構(gòu)的計算跨徑（m）；結(jié)構(gòu)材料的彈性模量；結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩；結(jié)構(gòu)跨中處的

22、單位長度質(zhì)量，；重力加速度，。由前面計算，由公預(yù)規(guī)查得c40混凝土的彈性模量，代入公式得：則：可變作用效應(yīng)計算1）車道荷載效應(yīng)計算車道荷載引起的空心板跨中及截面的效應(yīng)（彎矩和剪力）時，均布荷載應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載（或）只作用于影響線中一個最大影響線峰值處，見圖3-8。 跨中截面彎矩：（不計沖擊時）兩行車道荷載：不計沖擊：計入汽車沖擊剪力： （不計沖擊時）兩行車道荷載：不計沖擊計入沖擊截面（參照圖3-8）彎矩：（不計沖擊時）兩行車道荷載：不計沖擊計入汽車沖擊剪力： （不計沖擊時）兩行車道荷載：不計沖擊計入沖擊 支點(diǎn)截面計算支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)時，考慮橫

23、向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線的峰值處，見圖3-9。不計沖擊計入沖擊2）人群荷載效應(yīng)人群荷載是一個均布荷載，其大小按橋規(guī)取用為。本橋人行道寬度為凈寬1.0m，因此。人群荷載產(chǎn)生的效應(yīng)計算如下（參照圖3-8及圖3-9）?？缰薪孛鎻澗兀杭袅Γ簣D3-8 簡支空心板跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖圖3-9 簡支空心板l/4截面內(nèi)力影響線及加載圖截面彎矩：剪力： 支點(diǎn)截面剪力可變作用效應(yīng)匯總于表3.5中圖3-9 支點(diǎn)剪力計算簡圖可變作用效應(yīng)匯總表 表3.5項(xiàng)目作用截面作用效應(yīng)彎矩剪力車道荷載（兩行）不

24、計沖擊系數(shù)326.4244.842.371.8160.6398.8299.151.787.7192.8人群荷載29.822.41.915.19.563.4.3 作用效應(yīng)組合按橋規(guī)公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用于不同的計算項(xiàng)目。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時的基本組合表達(dá)式為：式中：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)傩?；效?yīng)組合設(shè)計值；永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值；人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：、作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式：式中：作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值；永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；不計沖擊的汽

25、車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。作用長期效應(yīng)組合表達(dá)式：式中：各符號意義見上面說明。橋規(guī)還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計算時，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時效應(yīng)組合表達(dá)式為：式中：s標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計值；永久作用效應(yīng)、汽車荷載效應(yīng)（計入汽車沖擊力）、人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。根據(jù)計算得到的作用效應(yīng)，按橋規(guī)各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計值，現(xiàn)將計算匯總于表3.6中。3.5 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置3.5.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算本橋采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。設(shè)計時它應(yīng)滿足不同設(shè)計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如，承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。在這些控制條

26、件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時具有一定的安全儲備。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計時，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。本橋以部分預(yù)應(yīng)力a類構(gòu)件設(shè)計，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力。按公預(yù)規(guī)6.3.1條，a類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足要求。式中：在作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力。在

27、初步設(shè)計時，和可按下列公式近似計算：式中：a，w構(gòu)件毛截面面積及對毛節(jié)目受拉邊緣的彈性抵抗矩；預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距，可預(yù)先假定。代入即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力a類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加力為：式中：混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。空心板作用效應(yīng)組合計算匯總表 表3.6序號作用種類彎矩剪力跨中跨中支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值永久作用效應(yīng)506.8380.1064.97129.95169.74127.3021.7643.5676.54507.4086.73173.5可變作用效應(yīng)車道荷載不計沖擊326.4244.842.371.8160.6398.8299.151.787.7192.8人群荷載29

28、.822.41.915.19.56承載能力極限狀態(tài)基本組合 （1）811.8608.90104.1208.2 （2）558.3418.772.4122.8269.9 （3）33.425.12.15.710.71403.51052.774.5232.6488.8正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合 (4)676.54507.4086.73173.5 (5)228.5171.429.650.3112.4 (6)29.822.41.915.19.56934.8701.231.5142.1295.5使用長期效應(yīng)組合 (7)676.54507.4086.73173.5 (8)130.697.916.928.

29、764.2 (9)11.928.960.7642.043.824819.0614.317.7117.5241.6彈性階段截面應(yīng)力計算標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合s （10）676.54507.4086.73173.5 （11）398.8299.151.787.7192.8 （12）29.822.41.915.19.561105.1828.953.6179.5375.9本橋中，預(yù)應(yīng)力空心板橋采用c40，由表3.6得， ，空心板毛截面換算面積，假設(shè)，則代入得：則所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為：式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力；全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。本橋采用1×7股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，

30、直徑15.2mm，公稱截面面積，。按公預(yù)規(guī)，現(xiàn)取，預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%張拉控制應(yīng)力來估算，則采用7根1×7股鋼絞線，即鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積，則滿足要求。3.5.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板選用7根1×7股鋼絞線布置在空心板下緣，沿空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖3-10預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足公預(yù)規(guī)要求，鋼絞線凈距不小于25mm，端部設(shè)置不小于150mm的螺旋鋼筋等。圖3-10 空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置（尺寸單位：cm）3.5.3 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋數(shù)量，暫

31、布考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫布考慮普通鋼筋的影響?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來考慮：由得把代入，求得， 。則得等效工字形截面的上翼緣板厚度：等效工字形截面的下翼緣板厚度：等效工字形截面的肋板厚度：等效工字形截面尺寸見圖3-11。估算普通鋼筋時，可先假定，則由下式求得受壓區(qū)高度，設(shè)。由公預(yù)規(guī)，c40, 。由表3.6，代入上式得：整理后得：求得：，且圖3-11 空心板換算等效工字形截面（尺寸單位：cm）說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可用下式求得普通鋼筋面積：說明按受力計算不需要配置縱向普通鋼筋，現(xiàn)按構(gòu)造要求配置。普通鋼筋選用hrb335，。按公預(yù)規(guī)，。普通鋼筋采用布置在空心板下緣一排（截面受拉

32、邊緣），沿空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣40mm處，即。3.6 換算截面幾何特性計算由前面計算已知空心板毛截面的幾何特性。毛截面面積，毛截面重心軸至1/2板高的距離0.38cm（向下），毛截面對其重心軸慣性矩。3.6.1 換算截面面積；代入得：3.6.2 換算截面重心位置所以鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為：3.6.3 換算截面慣性矩3.6.4 換算截面彈性抵抗矩下緣：上緣：3.7 承載能力極限狀態(tài)

33、計算3.7.1 跨中截面正截面抗彎承載力計算跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖3-9.預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離，普通鋼筋離截面積底邊的距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為：采用換算等效工字形截面來計算，參見圖3-10，上翼緣厚度，上翼緣工作寬度，肋寬。首先按公式判斷截面類型：所以屬于第一類t形，應(yīng)按寬度的矩形截面來計算其抗彎承載力。由計算混凝土受壓區(qū)高度x：由 得將代入下列公式計算出跨中截面的抗彎承載力：計算結(jié)構(gòu)表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。3.7.2 斜截面抗剪承載力計算截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核選取距支點(diǎn)處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算。截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖3

34、-9。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按公預(yù)規(guī)5.2.9條：式中：驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計值（kn），由表3.6得支點(diǎn)處剪力及跨中截面剪力，內(nèi)插得到距支點(diǎn)處的截面剪力：截面有效高度，由于本橋預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋都是直線配置，有效高度與跨中截面相同，；邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板為c40，則，；b等效工字形截面的腹板寬度，b=784mm。代入上述公式：計算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。按公預(yù)規(guī)第5.2.10條：式中，1.25時按公預(yù)規(guī)5.2.10條，板式受彎構(gòu)件可乘以1.25提高系數(shù)。由于，并對照表3.6中沿跨中各截面的控制剪力組合設(shè)計值，在至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計算要求配置抗剪

35、箍筋。為了構(gòu)造方便和便于施工，本橋預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計算：式中，各系數(shù)值按公預(yù)規(guī)5.2.7條規(guī)定取用：異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁；預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本橋?yàn)椴糠诸A(yù)應(yīng)力a類構(gòu)件，偏安全??；受壓翼緣的影響系數(shù)，??；，等效工字形截面的肋寬及有效高度；縱向鋼筋的配筋率，；箍筋的配箍率，箍筋選用雙股， ，則寫出箍筋間距的計算式為：；箍筋選用hrb335，則 ；取箍筋間距，并按公預(yù)規(guī)要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高的范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。配箍率 （按公預(yù)規(guī)9.3.13條規(guī)定，hrb335，）在組合設(shè)計剪力值的部分梁段，可只按構(gòu)

36、造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配箍率取，則由此求得構(gòu)造配箍的箍筋間距。取。經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如圖3-12。圖3-12 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：cm） 斜截面抗剪承載力計算由圖3-12，選取以下三個位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計算：距支座中心處截面，；距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）；距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）。計算截面的剪力組合設(shè)計值，可按表3.6由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計值內(nèi)插得到，計算結(jié)果列于表3.7各計算截面剪力組合設(shè)計值 表3.7截面位置支點(diǎn)跨中剪力組合設(shè)計值300.49288.65259.06182.1051.88(1)距支座中心處截面，即由于空心板的

37、預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋時直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算：式中，。此處，箍筋間距，。則，代入，得：抗剪承載力滿足要求。(2)距跨中位置處此處，箍筋間距，。斜截面抗剪承載力：斜截面抗剪承載力滿足要求。(3)距跨中位置處此處，箍筋間距，。斜截面抗剪承載力：計算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。3.8 預(yù)應(yīng)力損失計算本橋預(yù)應(yīng)力鋼筋采用直徑為15.2mm的1×7股鋼絞線， ，控制應(yīng)力取。3.8.1 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設(shè)臺座長l=50m，采用一端張拉及夾片式錨具

38、，有頂壓時，則3.8.2 加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺座之間的最大溫差，則3.8.3 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失式中：張拉系數(shù)，一次張拉時，；預(yù)應(yīng)力鋼絞線松弛系數(shù)，低松弛；預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，；傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，由公預(yù)規(guī)6.2.6條，對于先張法構(gòu)件，代入計算式，得：3.8.4 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對于先張法構(gòu)件： 式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，；在計算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（mpa），其值為其中 預(yù)應(yīng)力

39、鋼筋傳力錨固時的全部預(yù)應(yīng)力損失，由公預(yù)規(guī)6.2.8條，先張法構(gòu)件傳力錨固時的損失為，則由前面計算空心板換算截面面積，。則3.8.5 混凝土收縮 、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率，；構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離，構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為傳力錨固時，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計算 ；預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期，計算齡期為時的混凝土收縮應(yīng)變；加載齡期為，計算考慮的齡期為時的徐變系數(shù)?？紤]自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間較長，

40、采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩由表3.6查得，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中：截面：支點(diǎn)截面：公預(yù)規(guī)6.2.7條規(guī)定，不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的0.5倍，設(shè)傳力錨固時，混凝土達(dá)到c30，則，則跨中、截面、支點(diǎn)截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力5.27mpa、5.42 mpa、8.86 mpa，均小于，滿足要求。設(shè)傳力錨固齡期為7d，計算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對濕度為75%。由前面計算，空心板毛截面面積，空心板與大氣接觸的周邊長度為，。理論厚度：查公預(yù)規(guī)表6.2.7直線內(nèi)插得到：把各

41、項(xiàng)數(shù)值代入計算式中，得：跨中：截面：支點(diǎn)截面：3.8.6 預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時第一批損失：傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：各截面有效預(yù)應(yīng)力：?？缰薪孛妫航孛妫褐c(diǎn)截面：3.9 正常使用極限狀態(tài)計算3.9.1 正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性計算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并滿足公預(yù)規(guī)6.3條件要求。對于本橋部分預(yù)應(yīng)力a類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在荷載長期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。式中：在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由空心板跨中截面彎矩，由前面計算換算截面下緣抵抗矩，代入得扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加

42、力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，其值為：空心板跨中截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力為：在荷載的長期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，由 表3.6，跨中截面。同樣，代入公式，則得：由此得：符合公預(yù)規(guī)對a類構(gòu)件的規(guī)定。溫差應(yīng)力計算，按公預(yù)規(guī)附錄b計算。本橋橋面鋪裝為水泥混凝土，由橋規(guī)4.3.10條，豎向溫度梯度見圖3-13，由于空心板高為700mm，大于400mm，取a=300mm。圖3-13 空心板豎向溫度梯度（尺寸單位：cm）對于簡支板橋，溫差應(yīng)力為：正溫差應(yīng)力：式中：混凝土線膨脹系數(shù)，；混凝土彈性模量，c40，；截面內(nèi)的單元面積；單元面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入；計算應(yīng)力點(diǎn)至

43、換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值；換算截面面積和慣矩單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。列表計算，計算結(jié)果見表8。 溫差應(yīng)力計算表 表3.8編號單元面積溫度單元面積重心至換算截面重心距離123正溫差應(yīng)力：梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處：普通鋼筋重心處：預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力：普通鋼筋溫差應(yīng)力：反溫差應(yīng)力：按公預(yù)規(guī)4.2.10條，反溫差應(yīng)力為正溫差應(yīng)力乘以-0.5，則得反溫差應(yīng)力：梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼絞線反溫差應(yīng)力：普通鋼筋反溫差應(yīng)力：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。設(shè)溫差頻遇系數(shù)為0.8，則考慮溫差應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下，梁底總拉應(yīng)力為：則，滿

44、足部分預(yù)應(yīng)力a類構(gòu)件條件。在作用長期效應(yīng)組合下，梁底的總拉應(yīng)力為：則，符合a類預(yù)應(yīng)力混凝土條件。上述計算結(jié)果表明，本橋在短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂性均滿足要求。3.9.2 斜截面抗裂性驗(yàn)算部分預(yù)應(yīng)力a類構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂計算中溫差應(yīng)力計算及表3.8、圖3-13，并選用支點(diǎn)截面，分別計算支點(diǎn)截面aa纖維（空洞頂面），bb纖維（空心板換算截面重心軸），cc纖維（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對于部分預(yù)應(yīng)力a類構(gòu)件應(yīng)滿足：式中：混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，c40，；由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力引起

45、的混凝土主拉應(yīng)力，并考慮溫差作用。先計算溫差應(yīng)力，由表3.8和圖3-13：1 正溫差應(yīng)力aa纖維：bb纖維：cc纖維：2 反溫差應(yīng)力為正溫差應(yīng)力乘以-0.5。aa纖維：bb纖維：cc纖維：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。3 主拉應(yīng)力1）aa纖維（空洞頂面）式中：支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計值，由表6，計算主拉應(yīng)力處截面腹板總寬，?。挥嬎阒骼瓚?yīng)力截面抗彎慣矩，；空心板aa纖維以上截面對空心板換算截面重心軸的靜矩， 。則式中：(aa纖維至截面重心軸的距離，)（計入正溫差效應(yīng)）式中：豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)；溫差頻遇系數(shù)，取。計入反溫差效應(yīng)則主拉應(yīng)力：（計入正溫差應(yīng)力）計入反溫差應(yīng)力：負(fù)值表示

46、拉應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力混凝土a類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)符合 ?，F(xiàn)aa纖維處（計入正溫差影響）， （計入反溫差影響），符合要求。2）bb纖維（空心板換算截面重心處）參見圖112式中：bb纖維以上截面對重心軸的靜矩。（鉸縫未扣除） （bb纖維至重心軸距離，）同樣， ， 。（計入正溫差應(yīng)力）（計入反溫差應(yīng)力）bb纖維處，（計入正溫差應(yīng)力），（計入反溫差應(yīng)力），負(fù)值為拉應(yīng)力，均小于，符合公預(yù)規(guī)對部分預(yù)應(yīng)力a類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。3.10 變形計算3.10.1 正常使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)，對于c40混凝土，對于部分預(yù)應(yīng)力a類構(gòu)件，使用階段

47、的撓度計算時，抗彎剛度。取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算：、值查表得。消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足公預(yù)規(guī)要求。3.10.2 預(yù)加力引起的反拱度計算及預(yù)拱度的設(shè)置預(yù)加力引起的反拱度計算空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到c30。預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度計算按跨中截面尺寸及配鏡計算，并考慮反拱長期增長系數(shù)。先計算此時的抗彎剛度：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，設(shè)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到c30，這時，則，換算截面面積

48、所有鋼筋換算面積對毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至毛截面重心的距離為：則換算截面重心至截面下緣的距離：換算截面重心至截面上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離：普通鋼絞線換算截面重心的距離：換算截面慣矩：換算截面的彈性抵抗矩：下緣：上緣：空心板換算截面幾何特性匯總于表9。由前面2.9.1計算得扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力為：則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘以長期增長系數(shù)后得：預(yù)拱度的設(shè)置由公預(yù)規(guī)6.5.5條，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度時，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長期反拱值之差采用。本橋，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度。跨中預(yù)拱度，支點(diǎn)，預(yù)拱度值沿順橋向做成平順的曲線?？招陌褰孛鎺缀翁匦詤R總表 表3.9項(xiàng)目符號單位c30c40換算截面面積305667304822換算截面重心至截面下緣距離332.3332.9換算截面重心至截面上緣距離367.3367.9預(yù)應(yīng)力鋼筋至換算截面重心距離263.3263.9普通鋼筋換算截面重心距離263.3263.9換算截面慣矩?fù)Q算截面彈性抵抗矩3.11 持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)計算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計算時作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)并考慮溫差應(yīng)力。3.11.1 跨中截面混凝