650MW機組鍋爐低氮燃燒器改造工程投標文件技術(shù)規(guī)范書

1、1xxxx 電力（常熟）有限公司電力（常熟）有限公司3650mw3650mw 機組鍋爐低氮燃燒器改造工程機組鍋爐低氮燃燒器改造工程投標文件投標文件招標編號：cxxxxx-gczb-001(xxxx)第三卷第三卷技術(shù)規(guī)范書技術(shù)規(guī)范書招 標 人：xx 電力（常熟）有限公司投標人：xxxx 節(jié)能環(huán)保科技開發(fā)有限公司xxxx 年 三 月2目 錄第一章第一章 技術(shù)規(guī)范技術(shù)規(guī)范21 項目說明.22 項目概況.23 基本設計條件.64 鍋爐運行現(xiàn)狀.105 燃燒器改造方案及改造范圍.116 性能保證.117 設計規(guī)范與要求.218 設備要求.249 包裝、運輸和儲存.3610 拆卸.3611 安裝和調(diào)試.3

2、612 質(zhì)量保證.37第二章第二章 供貨范圍供貨范圍381 一般要求.382 供貨范圍.38第三章第三章 設計要求與設計聯(lián)絡會設計要求與設計聯(lián)絡會 421 概述.422 設計內(nèi)容和深度要求.423 設計聯(lián)絡會.43第四章第四章 檢驗、調(diào)試及性能考核試驗檢驗、調(diào)試及性能考核試驗 451 概述.452 工廠檢驗.453 設備監(jiān)造.454 現(xiàn)場試驗.47第五章第五章 設備交付進度及工程進設備交付進度及工程進度度計劃計劃49第六章第六章 技術(shù)資料與交付進度技術(shù)資料與交付進度511 一般要求.512 投標階段提供的資料.513 投標方提供的資料份數(shù).554 交付進度.57第七章第七章 技術(shù)服務與技術(shù)培訓

3、技術(shù)服務與技術(shù)培訓581 投標方現(xiàn)場技術(shù)服務.582 技術(shù)培訓.59第八章第八章 罰款條件罰款條件61第九章第九章 差異表差異表63第十章第十章 施工組織與管理施工組織與管理64附件附件 1818 專題說明專題說明 專題說明一專題說明一 強化燃燒器的著火和低負荷穩(wěn)燃能力強化燃燒器的著火和低負荷穩(wěn)燃能力 專題說明二專題說明二 提高燃燒器的燃燒效率提高燃燒器的燃燒效率 3專題說明三專題說明三 提高燃燒器的防止結(jié)焦和高溫腐蝕的能力提高燃燒器的防止結(jié)焦和高溫腐蝕的能力專題說明四專題說明四 提升燃燒器的低提升燃燒器的低 nox 能力能力專題說明五專題說明五 改造方案對爐膛出口煙溫和高溫受熱面壁溫影響改造

4、方案對爐膛出口煙溫和高溫受熱面壁溫影響專題說明六專題說明六 加強燃燒器的煤種適應性加強燃燒器的煤種適應性專題說明七專題說明七 燃燒器改造設計方案與原微油點火燃燒器的匹配情況燃燒器改造設計方案與原微油點火燃燒器的匹配情況專題說明八專題說明八 設計煤種和兩個校核煤種的改造效果設計煤種和兩個校核煤種的改造效果專題說明九專題說明九 燃燒器結(jié)構(gòu)特性說明燃燒器結(jié)構(gòu)特性說明專題說明十專題說明十 燃燒器改造業(yè)績?nèi)紵鞲脑鞓I(yè)績 xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 4第一章 技術(shù)規(guī)范1 1 項目說明項目說明xx 電力（常熟）有限公司鍋爐（3650m

5、w） ，為哈爾濱鍋爐廠有限公司引進三井巴布科克能源公司（mb）公司技術(shù)設計制造的首臺超臨界鍋爐。由于鍋爐 nox 排放量較大，全年平均排放濃度接近 550mg/nm3，額定負荷劣質(zhì)煤燃燒煤時高達 620 mg/nm3。招標人決定在保證鍋爐安全、經(jīng)濟、環(huán)保運行前提下對 3 臺鍋爐的燃燒系統(tǒng)進行改造。本技術(shù)規(guī)范為對燃燒系統(tǒng)進行技術(shù)改造而立。招標人將對各投標方提供的改造方案進行技術(shù)、經(jīng)濟分析，確定燃燒器改造的投標人。由投標人提供燃燒器及相關(guān)改造必需的其他產(chǎn)品，以及改造施工、調(diào)試等；并參與見證由雙方認可的第三方進行的性能考核試驗。1.1 項目信息 招標人：xx 電力（常熟）有限公司 項目名稱：xx 電

6、力（常熟）有限公司鍋爐低氮燃燒器改造 項目地址：xx 電力（常熟）有限公司 ，坐落于江蘇省常熟市經(jīng)濟技術(shù)開發(fā)區(qū)1.2 目標 根據(jù)招標人要求，本項目目標是在不影響機組安全、經(jīng)濟運行的前提下，降低鍋爐氮氧化物（nox）排放量。在改造過程中，投標人應最大限度地利用現(xiàn)有的燃燒系統(tǒng)設備。投標人應根據(jù)本技術(shù)規(guī)范書所規(guī)定的技術(shù)條件和要求編制投標文件，內(nèi)容包括燃燒系統(tǒng)改造的設計方案、設備和材料采購、制造、供貨、安裝、系統(tǒng)調(diào)試、試驗及檢查、試運行、消缺、培訓和最終交付投產(chǎn)等。2 2 項目概況項目概況xx 電力（常熟）有限公司地處江蘇省常熟市境內(nèi)，位于常熟市城東北隅 24 公里的長江南岸，介于徐六涇河以東，#6

7、丁壩以西的區(qū)域。2.1 水文氣象條件電廠所屬地區(qū)屬溫潤亞熱帶季風氣候，夏熱冬冷，降水集中于夏秋兩季。6-7 月份冷暖氣團交會于此，形成連續(xù)陰天的梅雨季節(jié)，7-9 月份又常受臺風侵襲，產(chǎn)生迅猛異常暴雨。電廠全年主導風向為 ne，此主導風向為 se，其中春夏多 se，秋多 ne，冬多 nw。電廠廠址多年主要氣象要素如下：xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)保科技開發(fā)有限公司 5 多年平均大氣壓1016.5hpa 多年平均氣溫15.5最大日溫差20.0最熱月平均氣溫28.0最冷月平均氣溫3.1 多年平均最高氣溫19.9 多年平均最低氣溫12.0 多年極端

8、最高氣溫39.1 多年極端最低氣溫-11.3 多年最高日降雨量298.0mm最大一小時降雨量68.5mm最大十分鐘降雨量26.0mm 多年平均年降雨量1093.9mm 多年平均絕對濕度16.0hpa 多年平均相對濕度79%多年最小相對濕度10%多年平均蒸發(fā)量1386.2mm 多年平均風速3.2m/s最大風速24m/s 最高絕對濕度42.4hpa 最小絕對濕度0.9 hpa 最大積雪深度16cm 最大凍土深度18cm 平均雷暴日數(shù)32.1 天最多雷暴日數(shù)55 天平均大風日數(shù)9.5 天最多大風日數(shù)51 天年最多凍融循環(huán)次數(shù)6 次平均降水日數(shù)126.4 天 平均年霧天27.8 天xx 電力控股有限公

9、司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 6最多霧日數(shù)62 天最高風速（50 年一遇，十分鐘） 29.0m/s2.2 電源條件：系統(tǒng)額定電壓：400v系統(tǒng)最高電壓：415v系統(tǒng)額定頻率：50hz系統(tǒng)中性點接地方式：直接接地直流控制電源電壓：110v2.3 煤質(zhì)與灰渣資料鍋爐設計煤種為神府東勝煤，校核煤種為混煤和大同煤，其煤質(zhì)分析數(shù)據(jù)如表 2-1所示。表 2-1 鍋爐設計及校核煤種煤質(zhì)分析表名名 稱稱 及及 符符 號號單位單位設計煤種設計煤種 （神華煙煤）（神華煙煤）校核煤種校核煤種 1 1 （混煤）（混煤）校核煤種校核煤種 2 2 （大同煤）（大同煤）收

10、到基全水分 mar%12.112.936.84收到基灰分 aar%8.7921.0226.68分析基水分 mad%83.31 工業(yè)分析可燃基揮發(fā)分 vdaf%383928收到基低位發(fā)熱量 qnet,arkj/kg238262087021156哈氏可磨系數(shù) hgi506858收到基碳 car%64.454.1454.5收到基氫 har%3.643.513.36收到基氧 oar%10.056.837.26收到基氮 nar%0.790.80.73元素分析收到基全硫 st,ar%0.430.770.63變形溫度 dt116013601160軟化溫度 st119014401250灰熔融性流動溫度 ft1

11、29014901330xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 7本低氮燃燒器改造項目的設計及校核煤種煤質(zhì)分析數(shù)據(jù)如表 2-2 所示：表 2-2 本改造項目設計及校核煤種煤質(zhì)分析表煤質(zhì)分析煤質(zhì)分析單位單位設計煤種設計煤種校核煤種校核煤種 1 1校核煤種校核煤種 2 2收到基低位發(fā)熱量 qnet，armj/kg20.2718.3120.12收到基固定碳 fcar%39.7240.3650.55收到基碳 car%52.4246.9454.58收到基氫 har%3.483.092.60 收到基氧 oar%6.835.248.20 收到基氮

12、nar%0.80.781.18 收到基硫 sar%0.590.691.16 收到基水分 mar%14.910.8410.8收到基灰分 aar%20.9832.4221.48收到基揮發(fā)份 var%24.40 16.38 17.17 空氣干燥基水分 mad%3.824.761.57干燥無灰基揮發(fā)份vdaf%38.0528.8625.36灰分分析灰分分析單位單位設計煤種設計煤種校核煤種校核煤種 1 1校核煤種校核煤種 2 2sio2%54.14 52.6357.10 al2o3%26.85 26.5131.70 fe2o3%6.82 5.154.50 cao%4.23 5.91.92 mgo%2.2

13、1 1.430.25 so3%2.40 4.521.77 tio2%1.26 1.011.04 k2o%0.85 1.650.78 na2o%0.18 0.530.16 mno2%0.110.04 其他%1.06 0.560.74 變形溫度 dt116010701060軟化溫度 st119012201200灰熔融性流動溫度 ft129012801260xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 82.4 燃油特性：鍋爐燃油具體參數(shù)見表 2-3。 表 2-3 鍋爐燃油品質(zhì)0 號柴油熱值41800 kj/kg恩氏粘度（20）1.2-1.67

14、碳不大于 0.4%灰份不大于 0.025%硫不大于 0.2%水分不大于 0.2%閃點（閉口）不低于 65凝固點不大于 03 3 基本設計條件基本設計條件3.1 鍋爐性能特點哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)制造，鍋爐為單爐膛、一次再熱、平衡通風、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu) 型變壓運行直流鍋爐。其型號為 hg1980/25.4ym1。鍋爐由爐膛和用水平煙道連接的尾部下降煙道組成，爐膛中、下部為螺旋管圈水冷壁，上部為一次上升垂直管屏水冷壁，二者之間用過渡集箱連接。煙道內(nèi)布置有屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫再熱器、低溫再熱器及省煤器等受熱面。鍋爐爐膛截面為 15632.322187.3m，頂棚

15、管標高為 63.844m。爐膛容積熱負荷 81.5 kw/m3，爐膛截面熱負荷 4.23mw/m2，燃燒器區(qū)域壁面熱負荷 1.33 mw/m2。表 3-1 鍋爐設計參數(shù)表（原設計煤種）：名 稱單位bmcrecrbrl過熱蒸汽流量t/h19801740.31859.25過熱器出口蒸汽壓力mpa(g)25.425.425.4過熱器出口蒸汽溫度543543543再熱蒸汽流量t/h1588.51427.71508.8再熱器進口蒸汽壓力mpa(g)4.824.354.57再熱器出口蒸汽壓力mpa(g)4.634.184.39再熱器進口蒸汽溫度307296301xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒

16、器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 9再熱器出口蒸汽溫度569569569省煤器進口給水溫度289282286預熱器出口一次風300287298預熱器出口二次風330314325空氣預熱器出口（未修正）134122132空氣預熱器出口（修正后）130118127爐膛出口溫度1002967987燃料消耗量t/h222.6201.8213.7截面熱負荷mw/m24.233.834.06容積熱負荷kw/m381.573.878.2一次風率%202021省煤器出口過?？諝庀禂?shù)1.191.191.19保證熱效率（brl）%93.4593.693.63.2 燃燒設備 鍋爐燃燒方式為前

17、后墻對沖燃燒，燃燒器為低 nox 軸向旋流煤粉燃燒器（lnasb） ，分四層布置在前后墻上，每層 4 只，共計 32 只。每個燃燒器中心均配置一支點火油槍，并配有火焰檢測裝置。其中最下層 8 只燃燒器已改造為小油槍微油點火裝置。在前后墻燃燒器上部布置有燃盡風裝置，共 14 只。燃盡風層距離屏底高度 14.456m，最上層煤粉燃燒器距離屏底高度 17.964m。燃燒器、燃盡風布置圖如圖 1 所示。燃燒器在結(jié)構(gòu)上按圓周大小分四層，由內(nèi)到外分別是中心風、一次風、二次風、三次風。燃燒器結(jié)構(gòu)簡圖如圖 2 所示。燃燒器風箱為前后墻結(jié)構(gòu)，根據(jù)燃燒器前后墻布置的層數(shù)，前后墻風箱又各分為四個小的風室，即每層燃燒

18、器一個風室，每層風室從爐膛左右兩側(cè)進風。 xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 10圖 1 燃燒器、燃盡風布置圖xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)保科技開發(fā)有限公司 11圖 2 低 nox 軸向旋流燃燒器結(jié)構(gòu)簡圖3.3 鍋爐蒸汽溫度調(diào)節(jié)過熱器采用二級噴水減溫方式，每只減溫器進口均設置一只調(diào)節(jié)閥，便于控制每只減溫器的噴水量。再熱器調(diào)溫用尾部擋板開度來調(diào)節(jié)，同時另設事故噴水。表 3-2 不同負荷下減溫器噴水量（設計值）3.4 制粉系統(tǒng)制粉系統(tǒng)采用雙進雙出鋼球磨煤機正壓直吹式制粉系統(tǒng)，每爐

19、配 4 臺磨煤機，每臺磨煤機均配置動態(tài)煤粉分離器。煤粉細度按 200 目篩通過量 75%。每臺磨煤機出口有 8 根一次風管與前后墻同一層 8 個燃燒器相連接。磨煤機對應各層燃燒器排列方式從下至上依次為 a、b、c、d。磨煤機型號： bbd4360bmcrbmcrtrltrl 4mills4mills600mw600mw75%tha75%tha 3mills3mills450450 mwmw50%mcr50%mcr 2mills2mills359359 mwmw35%mcr35%mcr2mills2mills248248 mwmw流量 t/h5956372920溫度290286262.72492

20、30過熱器一級減溫器噴水壓力 mpa28.527.521.218.714流量 t/h5956372920溫度290286262.7249230過熱器二級減溫器噴水壓力 mpa28.527.521.218.714再熱器噴水量 t/h00000xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 12單臺磨煤機保證出力：70.1 t/h(設計煤種，200 目大于 75%，最佳鋼球裝載量)最佳鋼球裝載量：80 噸磨煤機電機功率：1600 kw3.5 其他招標人提供的圖紙如下表。如有必要，投標人可以向招標人索取其它相關(guān)的資料和圖紙。招標人提供這些參考圖紙

21、資料僅是一般的依據(jù)，不得作為唯一的設計和制造依據(jù)。投標人應在工作開展前，對現(xiàn)有設備的尺寸、基礎和結(jié)構(gòu)，進行現(xiàn)場測量，認真核實這些資料的準確性和適用性方面的問題。表 3-3：招標人提供的圖紙清單編號.名稱圖號1鍋爐總圖2燃燒器圖3微油燃燒器圖4點火裝置圖5煤粉管布置圖6二次風箱圖7ofa 風箱圖8鍋爐熱力計算書9前墻水冷壁中部圖10后墻水冷壁中部圖4 4 鍋爐運行現(xiàn)狀鍋爐運行現(xiàn)狀鍋爐實際運行過程中存在及需要解決的問題：（1）高再兩側(cè)存在超溫現(xiàn)象（壁溫超過 616） 。投標方在本次改造中需要考慮不惡化再熱器的超溫現(xiàn)象，并提供具體的分析及解決方案。（2）鍋爐水冷壁燃燒器區(qū)域存在高溫腐蝕現(xiàn)象，投標方提

22、供具體的分析及解決方案。（3）燃燒器噴口附近和屏過底部存在少量結(jié)渣現(xiàn)象。要求投標方必須通過模擬試驗或數(shù)值模擬來優(yōu)化爐內(nèi)氣流場，防止出現(xiàn)受熱面結(jié)焦結(jié)渣現(xiàn)象。xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)保科技開發(fā)有限公司 13（4）鍋爐 a 層燃燒器已經(jīng)于近幾年進行過微油點火改造，故本次低氮燃燒器改造原則上保留 a 層燃燒器微油點火功能，請投標方對設計方案與微油點火燃燒器的匹配情況進行說明和介紹。(5）目前招標方燃用煤種較雜，主要有內(nèi)蒙、山西、印尼等煤，投標方在低氮燃燒器改造中應保證低氮燃燒器對煤種的適應性。投標方應圍繞改造目的，對現(xiàn)有設備及邊界條件進行評估，

23、提出相應的鍋爐燃燒系統(tǒng)改造方案。為確保改造后能確保鍋爐安全可靠運行，投標人應在投標書中提供包括但不限于下列專題分析、計算：鍋爐熱力計算鍋爐熱力計算( (包括包括 650mw650mw、450mw450mw、300mw300mw 負荷下負荷下) )。中標后提供。爐內(nèi)空氣動力場與溫度場的爐內(nèi)空氣動力場與溫度場的 cfdcfd 數(shù)值模擬計算。數(shù)值模擬計算。中標后提供。鍋爐保證性能（飛灰爐渣含碳量、排煙溫度、鍋爐效率等）影響的專題分析。鍋爐保證性能（飛灰爐渣含碳量、排煙溫度、鍋爐效率等）影響的專題分析。見專題說明。主蒸汽主蒸汽/ /再熱蒸汽溫度、爐膛出口煙溫、過熱器再熱蒸汽溫度、爐膛出口煙溫、過熱器/

24、 /再熱器壁溫、減溫水量的變化再熱器壁溫、減溫水量的變化分析。分析。見專題說明。防止水冷壁高溫腐蝕的技術(shù)措施。防止水冷壁高溫腐蝕的技術(shù)措施。見專題說明。受熱面結(jié)焦結(jié)渣等影響的專題分析。受熱面結(jié)焦結(jié)渣等影響的專題分析。見專題說明。煤種適應性的專題分析。煤種適應性的專題分析。見專題說明。煤粉燃燒器（進口彎管、一次風通道、煤粉濃縮器、面向爐內(nèi)高溫部件等處）煤粉燃燒器（進口彎管、一次風通道、煤粉濃縮器、面向爐內(nèi)高溫部件等處）防磨防燒損等有關(guān)使用壽命的專題分析（說明材質(zhì)、防磨工藝等）防磨防燒損等有關(guān)使用壽命的專題分析（說明材質(zhì)、防磨工藝等） 。見專題說明。同類型機組的低氮燃燒器改造的業(yè)績（包括技術(shù)方案、

25、改造后的效果）同類型機組的低氮燃燒器改造的業(yè)績（包括技術(shù)方案、改造后的效果） 。見專題說明。主燃燒器主燃燒器的改進方案。的改進方案。見正文。燃盡風燃盡風系統(tǒng)（包括燃盡風燃燒器）的改進方案。系統(tǒng)（包括燃盡風燃燒器）的改進方案。無。燃燒器改造設計方案與原微油點火燃燒器的匹配情況進行說明和介紹（說明原燃燒器改造設計方案與原微油點火燃燒器的匹配情況進行說明和介紹（說明原微油點火燃燒器利用或改進情況）微油點火燃燒器利用或改進情況） 。見專題說明。燃燒器改造相關(guān)的爐膛吹灰器燃燒器改造相關(guān)的爐膛吹灰器改造方案（如有）改造方案（如有） 。無。燃燒器區(qū)域水冷壁剛性梁、張力板等燃燒器區(qū)域水冷壁剛性梁、張力板等改造

26、方案（如有）改造方案（如有） 。無。煤粉燃燒器的在線遠程調(diào)整措施，如采用氣動執(zhí)行機構(gòu)調(diào)整燃燒器拉桿等。煤粉燃燒器的在線遠程調(diào)整措施，如采用氣動執(zhí)行機構(gòu)調(diào)整燃燒器拉桿等。無。xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 14煤粉管道的改造方案。煤粉管道的改造方案。見正文。制粉系統(tǒng)制粉系統(tǒng)的調(diào)整控制方案。的調(diào)整控制方案。見正文。水冷壁開孔及管子焊接施工方案。水冷壁開孔及管子焊接施工方案。無。燃燒器等大件吊裝施工方案（包括舊燃燒器的拆除）燃燒器等大件吊裝施工方案（包括舊燃燒器的拆除） 。改造工期保證說明改造工期保證說明( (包括人力、工具、加班

27、安排，施工組織等包括人力、工具、加班安排，施工組織等) )。5 5 燃燒器改造方案及改造范圍燃燒器改造方案及改造范圍5.1.低 nox 燃燒器技術(shù)特點5.1.1 著火穩(wěn)定與高效燃燒技術(shù)要達到著火穩(wěn)定和高燃燒效率的關(guān)鍵問題在于：高的火焰溫度、高的煤粉濃度、很細的煤粉粒度。然而要同時都達到高的燃燒效率和低的 nox 的排放是困難的。旋流燃燒器應用nox 的焰內(nèi)還原技術(shù)，在不降低火焰溫度的同時使得 nox 的排放急劇減少。因此使nox 排放的減少和未燃燼碳損失的增加這一矛盾得到了很好的解決，可以達到高效率、低的 nox 排放燃燒。5.1.2. 利用火焰中 nox 還原技術(shù)在旋流燃燒器中，旋流燃燒器能

28、夠單獨地控制火焰結(jié)構(gòu)的優(yōu)點被發(fā)揮得淋漓盡致，用于加速火焰內(nèi)的 nox 還原。因為煤中固有氮化物可快速轉(zhuǎn)變成氣相，使得這種化學反應過程更容易。通過控制燃燒的進程，產(chǎn)生還原性媒介質(zhì)與生成的 no 反應化合，在火焰內(nèi)完成了 no 的還原。同時火焰被維持在一個高溫下，使得它能夠避免發(fā)生延遲燃燒。xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 155.1.3 利用穩(wěn)燃環(huán)實現(xiàn)快速點火和高火焰溫度技術(shù)火焰穩(wěn)燃環(huán)裝在煤粉噴口的末端。下圖示出穩(wěn)燃環(huán)同傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)相比較的結(jié)果。在傳統(tǒng)的燃燒器中，旋流內(nèi)二次風和帶煤粉的一次風從煤粉噴口末端一道出去，并逐步混合。在這樣

29、的狀況下，若著火被延遲，同時在靠近燃燒器處由于火焰溫度還低，很難取得高燃燒效率。而在旋流燃燒器中，靠近燃燒器處有個負壓區(qū)，熱煙氣回流促進著火并提高了燃燒效率。旋流燃燒器側(cè)這個特點非常適合高燃料比（燃料比 fr:固定碳/揮發(fā)分）煤的燃燒，可獲得一個穩(wěn)定的火焰和低的未燃燼碳損失。同時，在穩(wěn)燃環(huán)中安裝了導流環(huán)，可使直流旋流內(nèi)二次風和旋流外二次風向外擴展。因此，火焰還原區(qū)域擴大，火焰長度被縮短，擴大的還原區(qū)域提高了“焰內(nèi)還原 nox”的能力。特殊穩(wěn)燃環(huán)的效果圖特殊穩(wěn)燃環(huán)的效果圖5.1.4 性能優(yōu)越的煤粉濃縮器技術(shù)煤粉濃縮器安裝在煤粉燃燒器的中心。煤粉燃燒器末端的斷面是逐漸擴展的。煤粉粒子具有相對高的動

30、量，具有沿直線運動的特性?？諝饩哂休^低的動量，運動中趨于進入噴口周圍。通過煤粉粒子和空氣的動量的差異，煤粉粒子聚集在穩(wěn)燃環(huán)附近。高煤粉濃度提高了快速點燃和火焰的穩(wěn)定能力，極大的降了低 nox 排放及提高了不投油穩(wěn)燃能力。沒有穩(wěn)焰環(huán)沒有穩(wěn)焰環(huán)燃燒空氣燃燒空氣一次風和煤粉快速點燃逐步混合有穩(wěn)焰環(huán)有穩(wěn)焰環(huán)穩(wěn)焰環(huán)傳統(tǒng)型旋流型xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 16從圖中看出，在傳統(tǒng)燃燒器中，煤粉在噴口附近分布均勻，沒有明顯的峰值區(qū)域。在旋流燃燒器中，裝設有旋流器，使一次風產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)。在離心力的作用下，煤粉顆粒由于其動量大，煤粉顆粒多數(shù)被甩

31、到了靠近溫度低的直流二次風區(qū)域，靠近高溫回流區(qū)處的顆粒很少，沒有形成火焰穩(wěn)定的高溫、高濃度區(qū)域。在旋流燃燒器中，煤粉顆粒穩(wěn)燃環(huán)附近出現(xiàn)了明顯的分布峰值區(qū)域，形成了高濃度的區(qū)域。煤粉濃縮器對提高火焰的穩(wěn)定性十分有效。特別是在旋流燃燒器中，通過優(yōu)化的煤粉濃縮器的結(jié)構(gòu)參數(shù)，煤粉濃縮器的性能得到了最大可能的提高。通過火焰穩(wěn)燃環(huán)和煤粉濃縮器的有機結(jié)合，實現(xiàn)了火焰的最大穩(wěn)定。5.1.5 分段燃燒技術(shù)中心濃淡旋流燃燒器中燃燒空氣被分為：中心風、一次風、內(nèi)二次風和外二次風。如圖所示。旋流燃燒器配風示意圖旋流燃燒器配風示意圖一次風：一次風由一次風機提供。它首先進入磨煤機干燥原煤并攜帶磨制合格的煤粉通過燃燒器的一

32、次風入口彎頭組件進入燃燒器，再流經(jīng)燃燒器的一次風管，最后進入爐膛。一次風管內(nèi)安裝特殊的均流板裝置，保證一次風環(huán)形內(nèi)部煤粉分布的均勻性；一次風管道內(nèi)安裝一組錐形煤粉濃縮器，使得煤粉燃燒器出口形成風包粉狀態(tài)；燃燒器出口安裝特殊的長城牙型煤粉穩(wěn)燃環(huán)。經(jīng)濃縮作用后的一次風和旋流內(nèi)二次風、旋流外二次風調(diào)節(jié)協(xié)同配合，達到逐級配風的效果，以達到低負荷穩(wěn)燃和在燃燒的早期減少 nox 的目的。xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)保科技開發(fā)有限公司 175.1.6 分級送風技術(shù)在兩級分級燃燒方式中，提供給燃燒器主燃燒區(qū)的風量少于或接近其正常燃燒所需要的風量。燃燒所需要

33、的其余的風量通過燃燒器上方的燃盡風風口來提供，這種布置方式對于減少 nox 生成是非常必要的。其減少 nox 生成的原理是：通過減少給燃燒器的配風來極大地限制在燃燒器區(qū)域的 nox 生成；燃盡風進入爐膛以前的區(qū)域都是燃料富集區(qū)，燃料在此區(qū)域的駐留時間較長，有助于燃料中已經(jīng)存在的 nox 分解。因此，設置燃盡風風口的兩級分級燃燒系統(tǒng)能夠獲得更低的 nox 排放水平。實際運行經(jīng)驗表明， 低 no 小旋流煤粉燃燒器本身有能力使 nox 生成量減少4070%（根據(jù)煤質(zhì)不同而有所不同） 。5.2 低 nox 改造方案5.2.1 原有燃燒器布置方式原有燃燒器（包括 ofa）風箱布置在前后墻，燃燒器插入風箱

34、，燃燒器和風箱固定在水冷壁上，并隨水冷壁一同膨脹。每層燃燒器布置一層風箱，熱二次風兩側(cè)進風并帶有相應的調(diào)節(jié)擋板、膨脹節(jié)和機翼測風裝置。中心風由二次風道分別引入每只燃燒器并帶有相應的調(diào)節(jié)擋板、膨脹節(jié)。采用四臺雙進雙出磨墻式燃燒鍋爐單個燃燒器具有良好的燃料、空氣分布。墻式燃燒系統(tǒng)的燃燒器布置方式能夠使熱量輸入沿爐膛寬度方向均勻分布，在過熱器、再熱器區(qū)域的煙溫分布也更加均勻，有利于減少高溫區(qū)域受壓元件的蠕變和腐蝕的可能，也有助于防止結(jié)渣。墻式燃燒系統(tǒng)的燃燒器具有自穩(wěn)燃能力，也具有較大的調(diào)節(jié)比；空氣動力特性十分穩(wěn)定。該燃燒器經(jīng)過特別設計，可以適用于多種燃料。燃燒器在爐膛中布置的節(jié)距較大，相鄰燃燒器之間

35、不需要互相支持。lnasb 燃燒器設計得堅固、耐用，并且機械結(jié)構(gòu)上盡量簡單、可靠，以提供較長的使用壽命和長期連續(xù)運行的能力，簡化燃燒調(diào)整和運行操作，一旦試運行期間的燃燒調(diào)整工作結(jié)束，即使運行煤質(zhì)在一xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)保科技開發(fā)有限公司 18個較寬的范圍內(nèi)波動，燃燒器的設置也不需要進行任何調(diào)整，同樣能獲得最佳的運行性能。 通過燃燒器和爐膛設計的匹配來實現(xiàn)降低 nox 生成量、防止爐膛結(jié)渣、低負荷穩(wěn)定燃燒、充分燃盡。旋流燃燒器的喉口設計對燃燒器性能（火焰穩(wěn)定性、燃燒器區(qū)域結(jié)渣的控制等）和整個爐膛都有十分重要的影響。喉口有合理的旋角；喉

36、口前緣由爐膛水冷壁管環(huán)繞；喉口表面鑲襯光潔的、導熱性能良好的碳化硅磚，不僅耐高溫、耐磨，而且與普通耐火材料相比能夠大大降低喉口表面的溫度，有助于防止喉口部位結(jié)渣。燃燒器在試運行期間的燃燒調(diào)整中被調(diào)整到最佳性能后，在今后的運行中就不需要進一步的調(diào)整。在燃燒器的整個壽命期間，所有的旋流調(diào)節(jié)器和擋板都固定在這個最佳位置，即使燃煤煤質(zhì)在很大的范圍內(nèi)變化，燃燒器也能夠獲得最佳的性能。nox 控制的調(diào)節(jié)是通過調(diào)節(jié)燃燒器和燃盡風之間的風量比例來實現(xiàn)的。5.2.2 原有燃燒器的特點和設計原則低 nox 軸向旋流燃燒器不僅能夠高效、穩(wěn)定地燃燒世界各地的多種燃料，而且已經(jīng)作為一種經(jīng)濟實用的手段來滿足現(xiàn)有的及將來日

37、益還將嚴格的降低 nox 排放量的需要。lnasb 燃燒器特點；lnasb 燃燒器在空氣動力特性上具有良好的燃燒穩(wěn)定性；lnasb 燃燒器在運行中不需要調(diào)節(jié)，高度可靠；lnasb 燃燒器采用雙調(diào)風降低 nox生成量；采用燃盡風（ofa）控制燃燒反應當量，進一步降低 nox。在 lnasb 燃燒器的設計中，其指導準則是：增大揮發(fā)份從燃料中釋放出來的速率，以獲得最大的揮發(fā)物生成量；在燃燒的初始階段除了提供適量的氧以供穩(wěn)定燃燒所需要以外，盡量維持一個較低氧量水平的區(qū)域，以最大限度地減少 nox 生成；控制和優(yōu)化燃料富集區(qū)域的溫度和燃料在此區(qū)域的駐留時間，以最大限度地減少nox 生成；增加煤焦粒子在燃

38、料富集區(qū)域的駐留時間，以減少煤焦粒子中氮氧化物釋出形成 nox 的可能；及時補充燃盡所需要的其余的風量，以確保充分燃盡。xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 195.2.3 原有燃燒器設計優(yōu)缺點5.2.3.1 旋口留意較長的穩(wěn)燃段，使煤粉著火初期熱力 nox 增加。xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 20原有煤粉燃燒器設計有 600mm 以上穩(wěn)燃段（預燃段） ，并在燃燒器漩口處裝設了耐火穩(wěn)燃磚。預燃段能夠提高煤粉的著火能力，擴大煤種適應范圍，提高煤粉燃盡性。但是，預

39、燃段的設計應當是有合理的范圍，達到良好的穩(wěn)燃特性后，過長的預燃段不能夠繼續(xù)提高煤粉的燃盡性。相反，由于穩(wěn)燃段和耐火磚的共同作用，使初期著火過程中的熱力性 nox 增加劇烈。試驗室對煙煤驗證發(fā)現(xiàn)，預燃段長度大于0.3 倍噴口直徑時，熱力性 nox 增加 35%，燃燒穩(wěn)定性和煤質(zhì)適應能力變化不明顯。5.2.3.2 煤粉燃燒器分級送粉較差。煤粉燃燒器從內(nèi)向外依次為：中心風、一次風、二次風、三次風。中心風主要是給油槍配風，同時能夠調(diào)節(jié)火焰著火點位置。然而，最大量為0.61kg/s 的能力，以及中心風管道阻力受限，實際中心風并不具備調(diào)節(jié)能力，僅能夠作為給油槍配風和冷卻噴口的作用。直流的一次風流經(jīng)特殊 b

40、anjo 組件，通過慣性分離作用，產(chǎn)生外濃內(nèi)淡的旋流煤粉濃淡效果；然后通過位于一次風管前部安裝的 4 支煤粉收集器，實現(xiàn)在圓周方向四個局部環(huán)形濃淡效果。最終實現(xiàn)燃料分級的作用。但是，一次風通過 banjo 慣性分離作用的同時，也加劇了出口段在切削力作用下達到強磨損；雖然，通過煤粉收集器形成了將強濃淡效果，但是在出口設置的穩(wěn)燃環(huán)結(jié)構(gòu)不合理，造成濃淡效果大幅下降，降低 nox 能力有所下降。5.2.3.3 燃燒器本體二次風供給無法實現(xiàn)分級。二次風為旋流風位于一次風外部，可以通過二次調(diào)節(jié)擋板的開度進行調(diào)節(jié)二次風流量；同時，二次風旋流器可以調(diào)節(jié)二次風旋流強度， 通過直流風和旋流風的比例，共同確定旋流風

41、的動量。然而，二次風擋板位于三次風箱內(nèi)部，調(diào)節(jié)比例受到總風量的限制；旋流風和直流風比例調(diào)節(jié)不便，很難確定旋流風比例；因此，難以和直接采用直流風的情況下，采用直流風更能夠很好的組織旋流燃燒同時有效的降低 nox 排放水平。xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 21三次風采用較為廣泛應用的軸向旋流設備，通過和三次風擋板的調(diào)節(jié)能夠很好的控制噴口出口風量，在 nox 生成方面起到了積極作用。雖然，設計時二次風和三次風根據(jù)不同的風速和風量進入燃燒，來控制燃燒器主體 nox 生成量。但是，二次風和三次風在進入一次風的時候，沒有能夠很好的隔離和

42、混合，因此，極大消弱了 nox 的控制水平。5.2.4 原有燃燒器的改進方案針對以上幾點欠缺和問題，根據(jù)低 nox 排放水平的控制機理和眾多試驗及實際經(jīng)驗，哈宜通過以下幾點來控制 nox 排放量。5.2.4.1 縮短旋口的穩(wěn)燃段長度，降低煤粉著火初期的 nox 生成量。根據(jù)提供的實際燃用煤質(zhì)，考慮到著火穩(wěn)燃特性和低 nox 生成特性的共同作用，暫定將燃燒器旋口的穩(wěn)燃段長度按照 200-300mm 設計。5.2.4.2 采用徑向濃淡一次風，提高分級送粉能力。通過徑向濃淡裝置，在燃燒器出口形成外濃內(nèi)淡的燃燒狀態(tài)，形成單只燃燒器的分級送粉能力，降低初始 nox 生成。5.2.4.3 燃燒器本體裝設分

43、級送風錐環(huán)，提高分級能力。二次風噴口和一次噴口均設置可靠的分級送分環(huán)，控制二次風混入燃燒時間，提高分級送風能力。5.2.5 燃燒器基本改造方案根據(jù)以上分析，針對三門峽電廠#3、#4 爐低 nox 改造技術(shù)要求，并依據(jù)原有哈爾濱鍋爐廠有限責任公司燃燒系統(tǒng)設計特點，提出基本改造方案：煤粉燃燒器全部重新設計，采用中心濃縮直流一次風；sofa 燃燒器不改動。本改造方案完全滿足或優(yōu)于招標方各項性能指標要求。燃燒系統(tǒng)改造的設計、設備和材料采購、制造、供貨、安裝、調(diào)試、試驗以及舊設備的拆除。xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 225.1 全部

44、燃燒器（保留 a 層原微油點火裝置） ，包括油槍火檢等相關(guān)的附屬設備。5.2 煤粉燃燒器與一次風、二次風風箱、中心風、燃油系統(tǒng)、吹掃壓縮空氣、火檢系統(tǒng)、點火系統(tǒng)等的接口。6 6 性能保證性能保證6.1 定義6.1.1 nox 濃度計算方法煙氣中 nox 的濃度（干基、標態(tài)、6%o2）計算方法為：式中：nox（mg/m3）：標準狀態(tài)，6%氧量、干煙氣下 nox 濃度，mg/m3；no（l/l）：實測干煙氣中 no 體積含量，l/l；o2：實測干煙氣中氧含量，%；0.95：經(jīng)驗數(shù)據(jù)（在 nox 中，no 占 95%，no2占 5%） ；2.05：no2由體積含量 l/l 到質(zhì)量含量 mg/m3的轉(zhuǎn)

45、換系數(shù)。本技術(shù)規(guī)范書中提到的 nox 均指修正到標態(tài)、干基、6%o2時的濃度。6.1.2 co 濃度計算方法煙氣中 co 的濃度（干基、標態(tài)、6%o2）計算方法為：式中：co： 標準狀態(tài)，6%氧量、干煙氣下 co 濃度，l/l； ：實測干煙氣中 co 體積含量，l/l；)/(llcoo2：實測干煙氣中氧含量，%。本技術(shù)規(guī)范書中提到的 co 均指修正到標態(tài)、干基、6%o2 時的濃度。6.1.3 鍋爐效率鍋爐效率按照 asme ptc4.1 規(guī)定的反平衡法計算：)(100unrmahmfguclllllllx式中：鍋爐熱效率，%；輻射損失百分數(shù)，%；x未燃碳熱損失，%；ucl232162105.

46、295. 0)/()/(ollnonmmgnox221621)/(ollcocoxx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 23干煙氣熱損失，%；gl燃料水分熱損失，%；mfl氫生成的水的熱損失，%；hl空氣中水分熱損失，%；mal輻射和對流熱損失，%；rl不可測量熱損失，%。unl6.1.4 最低不投油穩(wěn)燃負荷指不投油情況下鍋爐能夠持續(xù)穩(wěn)定燃燒的最低負荷。通過實際運行測試來確定。6.1.5 燃燒裝置可用率a：發(fā)電機組每年的總運行時間（小時） 。b：每年因燃燒裝置故障導致的停運時間（小時） 。6.2 燃燒系統(tǒng)性能數(shù)據(jù)匯總表投標人可根據(jù)所

47、供設備的需要作必要的修改和補充。表 6-1 燃燒系統(tǒng)性能數(shù)據(jù)匯總表（空格部分請投標人填寫）序號名 稱單位原設計數(shù)據(jù)改造后數(shù)據(jù)備注1技術(shù)性能主蒸汽溫度保持正常的負荷范圍mw35%mcr35%mcr再熱蒸汽溫度保持正常的負荷范圍mw50%mcr50%mcr爐膛容積熱負荷 qv（b-mcr）kw/m381.5（請投標人根據(jù)鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸核算）81.5（請投標人根據(jù)鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸核算）爐膛截面熱負荷 qf（b-mcr）mw/m24.23（請投標人根據(jù)鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸核算）4.23（請投標人根據(jù)鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸核算）燃燒器區(qū)域面積熱負荷qb（b-mcr）mw/m21.33（請投標人根據(jù)鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸核算）1.33（請

48、投標人根據(jù)鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸核算）%100aba可用率xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 24序號名 稱單位原設計數(shù)據(jù)改造后數(shù)據(jù)備注2燃燒設備燃燒器總數(shù)個3232單個一次風噴嘴的熱負荷mw4949油槍型式/機械霧化機械霧化油槍配備數(shù)量支2424單支油槍耗油量kg/h 800300微油點火油槍配備數(shù)量支88微油點火單支油槍耗油量kg/h 8080燃燒器阻力/燃燒器一次風側(cè)kpa0.950.95燃燒器二次風側(cè)kpa1.591.59燃燒系統(tǒng)數(shù)據(jù)/煤粉細度 r75%253025一次風速度m/s25一次風溫度65756575二次風速度（內(nèi)環(huán)）m

49、/s二次風速度（外環(huán)）m/s二次風溫度330330一次風風量kg/s原設計二次風風量kg/s原設計一次風率%2020二次風率%8080中心風速度(如有)m/s原設計中心風溫度（如有）330330中心風風量（如有）kg/s原設計中心風風率（如有）%原設計ofa 風速m/s原設計ofa 風量kg/s原設計xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 25序號名 稱單位原設計數(shù)據(jù)改造后數(shù)據(jù)備注ofa 風率%12.512.5投用 ofa 時，主燃燒器區(qū)域過?？諝庀禂?shù)1.050.96-1.0調(diào)試省煤器出口過?？諝庀禂?shù)1.191.19爐膛出口煙溫10

50、131013預熱器入口煙溫370370注：1.表中數(shù)據(jù)是指在設計煤種及 bmcr 工況下。2.表中原設計數(shù)據(jù)需由投標人核實，招標人不承擔責任。投標方還應完成下表：表 6-2 燃燒系統(tǒng)性能保證數(shù)據(jù)表1.性能保證值（性能保證值（bmcrbmcr 下）下）1.1ecr 負荷：蒸汽流量 t/h(同原設計)1.2bmcr 負荷：蒸汽流量 t/h(同原設計)1.3nox 排放 mg/nm3 （6氧量，干基，標準狀態(tài)下，省煤器出口）(270)1.4co 排放（干基，6氧量）( 100ppm)1.5飛灰含碳量%/未燃碳熱損失 %(1.9/0.7)1.6主蒸汽溫度 (同原設計)1.7再熱蒸汽溫度 (同原設計)1

51、.8過熱器減溫水流量 t/h(同原設計)1.9再熱器減溫水流量 t/h(同原設計)1.10最低斷油穩(wěn)燃負荷_%bmcr(30)1.11投標方是否保證不引起結(jié)渣增加（是/否）(是)1.12投標方是否提供燃料變化曲線，包括燃料氮、固定碳和揮發(fā)份比例的對于 nox, co, ubc 的修正(是)2.設計條件（設計條件（bmcrbmcr 下）下）2.1風箱與爐膛壓差 kpa(同原設計)2.2二次風溫度 (同原設計)2.3二次風到風箱的流量 kg/s(同原設計)2.4二次風到燃燼風的流量 kg/s(同原設計)2.5燃燒器區(qū)域的化學當量比 -(小于原設計 )xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系

52、統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)保科技開發(fā)有限公司 262.6一次風溫度 (同原設計)2.7最大燃燒器一次風熱量輸入(同原設計)2.8一次空氣/煤比 kg/kg(同原設計)2.9主蒸汽流量 t/h(同原設計)2.10滿負荷主蒸汽溫度 (同原設計)2.11滿負荷主蒸汽壓力 mpa(同原設計)3.12滿負荷再熱蒸汽溫度 (同原設計)2.13滿負荷再熱蒸汽壓力 mpa(同原設計)2.14爐膛出口氧量，假定沒有漏風 %(同原設計)2.15要求的煤粉管道燃料量與平均值的偏差，%(10)3設備數(shù)據(jù)設備數(shù)據(jù)3.1每個燃燒器最大熱負荷 mw(同原設計)3.2沒有點火支持的燃燒器最低負荷 mw(180)3.3

53、在所有燃燒器在運行狀況下的最大降負荷率 %3.4風箱與爐膛的壓差，在最大鍋爐負荷下 kpa(同原設計)3.5爐膛出口的過量空氣系數(shù)，在最大鍋爐負荷下(同原設計)3.6最大的單個燃燒器空氣與燃料比例(同原設計)3.7是否增加平臺欄桿（是/否）(是)3.8是否進行煤粉燃燒器噴口處水冷壁更改，以便滿足保證值（是/否）(否)3.9是否要求二次風箱更改，以便滿足保證值（是/否）(否)3.10燃燼風噴口數(shù)量和層數(shù)(同原設計)3.11所提供的二次風測量裝置的形式和數(shù)量如有（）(無)3.12所提供的燃燼風測量裝置的形式和數(shù)量(無)3.13鍋爐鋼結(jié)構(gòu)是否受投標方設備的影響（是/否）(否)3.14鍋爐剛性梁是否受

54、到投標方設備的影響（是/否）(否)3.15燃燼風噴口的空氣速度 m/s(同原設計)4設備材料設備材料5.1煤粉噴嘴(耐熱鑄鋼)5.2二次風噴嘴( 耐熱鋼)5.3燃燼風噴嘴(/)5.4鍋爐管子(/)5.5風箱和風箱結(jié)構(gòu)件(/)5.6保溫材料(/)xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)保科技開發(fā)有限公司 275.7保溫外護板(/)5.8擋板(/)5.9油管路(/)5.10空氣管路(/)5.其他建議材料其他建議材料5.1可以重新使用的設備的具體細節(jié)(/)5.2投標商是否提供初步工程進度表（是/否）(是)5.3主要分包商清單( 提供)5.4培訓計劃和人員天數(shù)

55、的描述(提供)5.5備品建議 包括清單、和建議的備品備件計劃(提供)5.6由于安裝投標方的設備，影響現(xiàn)有設備的詳細細節(jié)，包括但不局限于走廊、電纜、管道、電纜橋架、燈光、通訊、鋼結(jié)構(gòu)、設備、連接盒、下水管、管路等(提供)5.7建議圖紙(提供)5.8負荷對應 nox 的關(guān)系曲線(提供)5.9每個燃燒器的吹掃/冷卻風 的要求，包括所有鍋爐運行模式下(提供)5.10燃料要求圖表，典型圖表包括，燃料氮含量、固定碳和揮發(fā)份比例、燃料熱值。這些圖應該包括在投標商的投標書里，說明可以接受的燃料參數(shù)，供購買方評估潛在的燃料和性能試驗，以符合要求的 nox排放。(提供)5.11投標方應該提供機組運行參數(shù)要求的清單

56、，來試驗設備，檢查性能和故障維護。該清單，應該包括所有需要的運行參數(shù)，滿足投標方設備保證的要求，滿足性能保證的要求，以及故障解決方法，如果運行參數(shù)不能得到滿足，該清單還需要指出，哪些試驗測點是由投標方提供、哪些需要買方完成。(提供)6.3 總的保證值投標方的低 nox 燃燒系統(tǒng)性能保證值，要求且必須同時達到以下各項要求。6.3.1 在下述工況條件下，鍋爐出力不降低（主蒸汽流量：1980t/h，再熱蒸汽流量：1588.5t/h） 。 (1) 燃用表 2-2 的設計及校核煤種。 (2) 設計的 bmcr 給水溫度。 (3) 過熱蒸汽、再熱蒸汽參數(shù)為設計數(shù)值。xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮

57、燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)保科技開發(fā)有限公司 28(4) 蒸汽品質(zhì)合格。(5) 過熱器、再熱器各部位金屬溫度均不得超溫（即不得超過電廠運行規(guī)程的報警值） 。(6)鍋爐熱效率不低于基準試驗值。6.3.2 在下述工況條件下，考核過熱器總減溫水量的實際值應在基準試驗值的（ 120% ）范圍內(nèi)，再熱器減溫水量應在基準試驗值的（ 100% ）范圍內(nèi)（投標人填寫數(shù)據(jù)） 。 (1) 燃用表 2-2 的設計煤種。 (2) 在任何負荷工況下。 (3) 過熱汽溫、再熱汽溫度為設計值。(4) 過熱器、再熱器各部位金屬溫度均不得超溫（即不得超過電廠運行規(guī)程的報警值） 。注：招標人要求燃燒器改造后過熱蒸

58、汽的減溫水量不大于原設計值；再熱器減溫水量不大于原設計值。6.3.3 在下述工況條件下，飛灰含碳量小于（ 1.9 ）%，爐渣含碳量小于（ 2.6 ）%，且未燃盡碳熱損失小于（ 0.7 ）（投標人填寫數(shù)據(jù)） 。 (1) 燃用表 2-2 的設計煤種。 (2) 機組負荷 300650mw。(3) 過熱汽溫、再熱汽溫度為額定值。(4) 過熱器、再熱器各部位金屬壁溫均不得超溫（即不得超過電廠運行規(guī)程的報警值） 。6.3.4 在下述工況條件下，鍋爐 nox 排放值（省煤器出口）低于（ 270 ） mg/m3（標態(tài)、干基、6%o2） ，投標人應保證每個 nox 測量值在每小時平均值的5%范圍內(nèi)波動。（1）燃

59、用表 2-2 的設計煤種。（2）機組負荷 500650mw。（3） 過熱汽溫、再熱汽溫度為額定值。（4） 過熱器、再熱器各部位金屬壁溫均不得超溫（即不得超過電廠運行規(guī)程的報警值） 。(5)鍋爐熱效率不低于基準試驗值。xx 電力控股有限公司江蘇分公司鍋爐低氮燃燒器系統(tǒng)改造 第三卷 附件 xx 節(jié)能環(huán)?？萍奸_發(fā)有限公司 29(6)煙氣中的 co 排放量不超過保證值。 （省煤器出口）注：招標人要求鍋爐 nox 排放保證值不高于 350mg/m3 （標態(tài)、干基、6%o2，省煤器出口） ，投標人可以提供更低的 nox 保證值。6.3.5 在下述工況條件下，煙氣中的 co 排放量不應超過（ 100 ）pp

60、m。 （省煤器出口） （投標人填寫數(shù)據(jù)） 。（1）燃用表 2-2 的設計煤種。（2）機組負荷 300650mw。（3） 過熱汽溫、再熱汽溫度為額定值；（4） 過熱器、再熱器各部位金屬壁溫均不得超溫（即不得超過電廠運行規(guī)程的報警值） 。6.3.6 在下述工況條件下，不投油最低穩(wěn)燃負荷不小于（ 30 ）%bmcr。 （投標人填寫數(shù)據(jù)） 。 (1) 燃用表 2-2 的設計煤種。6.3.7 在下述工況條件下，鍋爐熱效率不低于基準試驗值。（1）燃用技術(shù)規(guī)范書 2.2 的設計煤種。（2）機組負荷 300650mw。（3） 過熱汽溫、再熱汽溫度為額定值；（4） 過熱器、再熱器各部位金屬壁溫均不得超溫（即不得