第一章焊接熱過程

1、 熱過程是伴隨焊接過程始終的，甚至在焊接前和焊后也仍然存在熱過程的問題，如：工件在焊前進行預熱和焊接之后進行的冷卻和熱處理等過程。因此，熱過程在決定焊接質量和提高焊接生產(chǎn)率等方面具有重要意義。第一章 焊接熱過程國內(nèi)外發(fā)展歷史和研究現(xiàn)狀-羅森塞爾羅森塞爾移動熱源在移動熱源在固體固體中的中的熱傳導熱傳導19301930-雷卡林（蘇）雷卡林（蘇）大量的工作大量的工作解析法解析法公式，假設公式，假設（1 1）熱源集中于一點、一線或一面）熱源集中于一點、一線或一面（2 2）材料無論在什么溫度下都是固體，不發(fā)）材料無論在什么溫度下都是固體，不發(fā)生相變生相變（3 3）材料的熱物理性能不隨溫度發(fā)生變化）材料的

2、熱物理性能不隨溫度發(fā)生變化（4 4）焊接構建的幾何尺寸是無限的）焊接構建的幾何尺寸是無限的遠離熱源處是準確，近處相差比較大，遠離熱源處是準確，近處相差比較大，100%100%第一章 焊接熱過程國內(nèi)外發(fā)展歷史和研究現(xiàn)狀19501950對雷卡林修正和改造但進展不大對雷卡林修正和改造但進展不大19751975佩雷（加）佩雷（加）- -有限差分法（計）有限差分法（計）- -（1 1）熱源在有限的體積內(nèi)）熱源在有限的體積內(nèi)（2 2）材料的熱物理性能隨溫度發(fā)生變化）材料的熱物理性能隨溫度發(fā)生變化（3 3）工件無限長，忽略散熱）工件無限長，忽略散熱19761976格魯斯（美）格魯斯（美）-二維有限元法模型二

3、維有限元法模型（1 1）導熱系數(shù)和比熱作為溫度的函數(shù)）導熱系數(shù)和比熱作為溫度的函數(shù)（2 2）考慮了相變潛熱，但是還不夠精確）考慮了相變潛熱，但是還不夠精確第一章 焊接熱過程國內(nèi)外發(fā)展歷史和研究現(xiàn)狀19801980S.S.丘丘有限差分有限差分（1 1）熱源大小和分布）熱源大小和分布（2 2）材料的熱物理性能隨溫度發(fā)生變化）材料的熱物理性能隨溫度發(fā)生變化（3 3）熔化潛熱）熔化潛熱19831983唐慕堯（西交大）陳楚（上交大）唐慕堯（西交大）陳楚（上交大）-初步初步研究研究沒考慮熔池內(nèi)液體金屬的影響，只考慮了固體的沒考慮熔池內(nèi)液體金屬的影響，只考慮了固體的傳熱傳熱19851985現(xiàn)在現(xiàn)在考慮熔池內(nèi)

4、的液體金屬的傳熱考慮熔池內(nèi)的液體金屬的傳熱第一章第一章 焊接熱過程焊接熱過程焊接傳熱學研究的實質：焊接傳熱學研究的實質：用精確的用精確的數(shù)學表達式數(shù)學表達式來描述焊接傳熱這一物理現(xiàn)象來描述焊接傳熱這一物理現(xiàn)象正在接近但還遠遠未達到精確解正在接近但還遠遠未達到精確解 本章以最常規(guī)的本章以最常規(guī)的MIGMIG焊為例來討論焊接熱源，焊為例來討論焊接熱源，熱場、流場的基本規(guī)律和焊接熱過程的計熱場、流場的基本規(guī)律和焊接熱過程的計算方法，以及焊接熱循環(huán)的有關問題，目算方法，以及焊接熱循環(huán)的有關問題，目的是為討論焊接冶金、應力、變形、熱影的是為討論焊接冶金、應力、變形、熱影響區(qū)等建立基礎。響區(qū)等建立基礎。

5、第一節(jié)第一節(jié) 基本概念和基本原理基本概念和基本原理第二節(jié)第二節(jié) 整體溫度場整體溫度場第三節(jié)第三節(jié) 焊接熱循環(huán)焊接熱循環(huán)第四節(jié)第四節(jié) 對熔化區(qū)域的局部熱作用對熔化區(qū)域的局部熱作用一、焊接熱源一、焊接熱源 一般來說，必須由外界提供相應的能量一般來說，必須由外界提供相應的能量才能實現(xiàn)基本的焊接過程，也就是說有能才能實現(xiàn)基本的焊接過程，也就是說有能源的存在是實現(xiàn)焊接的基本條件。到目前源的存在是實現(xiàn)焊接的基本條件。到目前為止，實現(xiàn)金屬焊接所需要的能量從基本為止，實現(xiàn)金屬焊接所需要的能量從基本性質來看，包括有性質來看，包括有電能，機械能、光輻射電能，機械能、光輻射能和化學能等能和化學能等。1 1、焊接熱源

6、的類型及特征、焊接熱源的類型及特征（1 1）電弧焊熱源）電弧焊熱源(3000-50000K)(3000-50000K) 電弧焊時，熱量產(chǎn)生于陽極與陰極斑點之間氣體電弧焊時，熱量產(chǎn)生于陽極與陰極斑點之間氣體柱（弧柱、熱等離子體）的放電過程。焊接過程采用柱（弧柱、熱等離子體）的放電過程。焊接過程采用的是直接弧，陽極斑點和陰極斑點直接加熱母材和焊的是直接弧，陽極斑點和陰極斑點直接加熱母材和焊絲（或電極材料）。電弧柱產(chǎn)生的輻射和對流（氣流絲（或電極材料）。電弧柱產(chǎn)生的輻射和對流（氣流效應）傳熱和電極斑點產(chǎn)生的輻射傳熱也起輔助作用。效應）傳熱和電極斑點產(chǎn)生的輻射傳熱也起輔助作用。 等離子弧焊時，應用非直

7、接弧，也就是電弧是間等離子弧焊時，應用非直接弧，也就是電弧是間接加熱被焊工件。接加熱被焊工件。直接?。褐饕饔茫宏帯㈥枠O斑點直接加熱母材和焊絲；直接弧：主要作用：陰、陽極斑點直接加熱母材和焊絲； 輔助作用：弧柱產(chǎn)生的輻射、對流，電極斑點產(chǎn)生的輻輔助作用：弧柱產(chǎn)生的輻射、對流，電極斑點產(chǎn)生的輻射等。射等。 間接弧：主要依靠輻射和對流加熱。間接?。褐饕揽枯椛浜蛯α骷訜帷?1 1、焊接熱源的類型及特征、焊接熱源的類型及特征（2 2）氣體火焰焊接熱源）氣體火焰焊接熱源 氣焊時，乙炔氣焊時，乙炔C C2 2H H2 2在純氧在純氧O O2 2中部分燃燒，在中部分燃燒，在環(huán)繞焰心的還原區(qū)形成一氧化碳環(huán)繞

8、焰心的還原區(qū)形成一氧化碳COCO和氫和氫H H2 2，然，然后在外焰區(qū)與空中的氧作用，完全燃燒形成二后在外焰區(qū)與空中的氧作用，完全燃燒形成二氧化碳氧化碳COCO2 2和水和水H H2 2O O蒸氣，焰流以高速沖擊焊接蒸氣，焰流以高速沖擊焊接區(qū)表面，通過對流和輻射加熱工件。區(qū)表面，通過對流和輻射加熱工件。1 1、焊接熱源的類型及特征、焊接熱源的類型及特征（3 3）電阻焊熱源）電阻焊熱源 包括電阻點焊（如凸焊，縫焊、點焊等）、電阻包括電阻點焊（如凸焊，縫焊、點焊等）、電阻對焊（壓力對焊、閃光對焊）及電渣焊。對焊（壓力對焊、閃光對焊）及電渣焊。1 1、焊接熱源的類型及特征、焊接熱源的類型及特征（4

9、4）摩擦焊）摩擦焊 磨擦焊時，相對旋轉的表面被摩擦加熱，去磨擦焊時，相對旋轉的表面被摩擦加熱，去除不純材料層，最后在軸向加壓及焊件在略低除不純材料層，最后在軸向加壓及焊件在略低于熔點的溫度下連接起來。于熔點的溫度下連接起來。 攪拌摩擦焊是由于摩擦熱和變形熱來提高工攪拌摩擦焊是由于摩擦熱和變形熱來提高工件的溫度和塑性變形能力，并在壓力下形成接件的溫度和塑性變形能力，并在壓力下形成接頭。頭。 振動焊接（超聲波）時，利用了高頻率的摩振動焊接（超聲波）時，利用了高頻率的摩擦效應，但其溫度遠低于材料熔化溫度。擦效應，但其溫度遠低于材料熔化溫度。1 1、焊接熱源的類型及特征、焊接熱源的類型及特征（5 5）

10、電子束焊接）電子束焊接 在電子束焊時，電子（由熱陰極發(fā)射，電子在電子束焊時，電子（由熱陰極發(fā)射，電子透鏡聚焦）被大約透鏡聚焦）被大約10M10M厚的表面層吸收，并厚的表面層吸收，并產(chǎn)生熱量。當電子束功率密度足夠大時，焊件產(chǎn)生熱量。當電子束功率密度足夠大時，焊件表面被熔化，最后導致形成很深的穿透型蒸氣表面被熔化，最后導致形成很深的穿透型蒸氣毛細孔，其周圍是熔化的金屬，并由此進行加毛細孔，其周圍是熔化的金屬，并由此進行加熱焊接。熱焊接。1 1、焊接熱源的類型及特征、焊接熱源的類型及特征（6 6）激光焊接）激光焊接 聚焦的激光束直接照射焊接區(qū)域，并被大約聚焦的激光束直接照射焊接區(qū)域，并被大約0.5M

11、0.5M厚的表面層吸收。如果功率密度足夠大，厚的表面層吸收。如果功率密度足夠大，可以象電子束一樣形成毛化毛細管。作為實際可以象電子束一樣形成毛化毛細管。作為實際焊接熱源，激光散焦時，通過熱傳導傳遞熱量焊接熱源，激光散焦時，通過熱傳導傳遞熱量到焊件內(nèi)部。到焊件內(nèi)部。1 1、焊接熱源的類型及特征、焊接熱源的類型及特征（7 7）鋁熱劑焊接）鋁熱劑焊接 這種方未能主要用于鋼軌焊接，熔池通過鋁粉和這種方未能主要用于鋼軌焊接，熔池通過鋁粉和金屬氧化物的化學（放熱）反應而使工件被加熱并形金屬氧化物的化學（放熱）反應而使工件被加熱并形成熔池，反應后形成鋁的氧化物（熔渣），填充金屬成熔池，反應后形成鋁的氧化物（

12、熔渣），填充金屬和熱量都是在反應區(qū)體積內(nèi)產(chǎn)生的。和熱量都是在反應區(qū)體積內(nèi)產(chǎn)生的。 從上述各種焊接熱源來看，有些熱量產(chǎn)生于從上述各種焊接熱源來看，有些熱量產(chǎn)生于表面（必須通過傳導將其傳送至工件內(nèi)部），表面（必須通過傳導將其傳送至工件內(nèi)部），有些產(chǎn)生于材料內(nèi)部。由于構件及其坡口的幾有些產(chǎn)生于材料內(nèi)部。由于構件及其坡口的幾何尺寸不同，和焊接熱源的可調節(jié)將性等方面何尺寸不同，和焊接熱源的可調節(jié)將性等方面的差異，在實際應用中有各種變化。的差異，在實際應用中有各種變化。各種焊接熱源的主要特征熱源熱源最小加熱面最小加熱面積（積（cmcm2 2）最大功率密最大功率密度（度（W/cmW/cm2 2）正常焊接規(guī)范

13、正常焊接規(guī)范下的溫度（下的溫度（K K）乙缺火焰乙缺火焰金屬極電弧金屬極電弧鎢極電弧鎢極電弧(T1G)(T1G)埋弧自動焊埋弧自動焊電渣焊電渣焊1010-2-21010-3-31010-3-31010-3-31010-3-32 210103 310104 41 15 510104 42 210104 410104 43200K3200K6000K6000K8000K8000K6400K6400K2000K2000K熔化極氬弧焊熔化極氬弧焊COCO2 2氣體保護焊氣體保護焊1010-4-410104 4 10105 5等離子等離子電子束電子束激光激光1010-5-51010-7-71010-8-

14、81.51.510105 5 10107 7 10 109 9180002400018000240002 2、焊接熱源的有效熱功率（熱效率）、焊接熱源的有效熱功率（熱效率） 焊接熱源對焊接溫度場（熱場、流場）的影響焊接熱源對焊接溫度場（熱場、流場）的影響主要表現(xiàn)在熱輸入?yún)?shù)上：主要表現(xiàn)在熱輸入?yún)?shù)上： 熱輸入熱輸入 瞬時熱源：采用熱量瞬時熱源：采用熱量QJQJ 連續(xù)熱源：采用熱流量連續(xù)熱源：采用熱流量qJ/SqJ/S 由于在焊接過程中所產(chǎn)生的熱量并非全部用于由于在焊接過程中所產(chǎn)生的熱量并非全部用于加熱工件，而是有一部分熱量損失于周同介質和加熱工件，而是有一部分熱量損失于周同介質和飛濺，因此，熱

15、源也存在一個熱效率問題。飛濺，因此，熱源也存在一個熱效率問題。 熱效率（或稱功率系數(shù)量）熱效率（或稱功率系數(shù)量） h h1 12 2、焊接熱源的有效熱功率（熱效率）、焊接熱源的有效熱功率（熱效率） 電弧焊時，一般可將電弧看成是無感的純電阻，電弧焊時，一般可將電弧看成是無感的純電阻，則全部電能轉變?yōu)闊崮?，其有效熱功率為：則全部電能轉變?yōu)闊崮?，其有效熱功率為：其中：其中：q q為電弧的有效熱功率為電弧的有效熱功率J/SJ/S U U為電弧電壓為電弧電壓VV I I為電弧電流為電弧電流AA h h為功率系數(shù)為功率系數(shù) R R為電弧的歐姆電阻為電弧的歐姆電阻 I Ieffeff為有效電流為有效電流AA

16、（交流情況下，用瞬時（交流情況下，用瞬時 積分得出的有效值）積分得出的有效值）2effhhRIUIq2、焊接熱源的有效熱功率（熱效率） 氣焊時，以乙炔的消耗量VAc為基本參數(shù)，有效熱功率為： 電阻焊（點焊和壓焊）時，其有效能量為其歐姆電阻R、有效電流Ieff和電流持續(xù)時間tc的乘積。 縫焊時(焊縫速度vmm/s),常用單位長度焊縫的熱輸入qwJ/mm來替代單位時間的熱輸入q，這樣比較方便。 此外，根據(jù)不同的焊接方法，還可以用單位質量熔敷金屬的熱量qm代替q和qw。AchVq2 . 3vqqw/ceffhtRIQ22 2、焊接熱源的有效熱功率（熱效率）、焊接熱源的有效熱功率（熱效率） 在一定條件

17、下，在一定條件下， h h是常數(shù)，其主要取決于焊接是常數(shù)，其主要取決于焊接方法，焊接規(guī)范和焊接材料的種類。下表給出了方法，焊接規(guī)范和焊接材料的種類。下表給出了鋼和鋁常用焊接方法的熱功率數(shù)據(jù)。鋼和鋁常用焊接方法的熱功率數(shù)據(jù)。鋼和鋁常用熔焊方法的熱功率數(shù)據(jù)鋼和鋁常用熔焊方法的熱功率數(shù)據(jù)焊接方法焊接方法熱力率熱力率qkJ/sqkJ/s焊接速度焊接速度vmm/svmm/s單位長度熱功率單位長度熱功率q qw wkJ/mmkJ/mm熱效率熱效率 h h藥皮焊條電弧焊藥皮焊條電弧焊氣保護金屬電弧焊氣保護金屬電弧焊氣保護鎢極電弧焊氣保護鎢極電弧焊電弧焊電弧焊電子束焊電子束焊激光焊激光焊氧乙炔氧乙炔12012

18、051005100115115525052500.5-100.5-101515110 110 5 515151515252515015015015010 10 3.53.52 21 1101010100.050.051 1 0.650.900.650.900.650.900.650.900.200.500.200.500.650.950.650.950.950.970.950.970.800.950.800.950.250.850.250.85第一節(jié) 基本概念和基本原理二、傳熱基本定律二、傳熱基本定律二、傳熱基本定律熱傳導定律熱傳導定律 金屬材料焊接時，局部集中的隨時間變化的熱輸入，以高速度傳

19、播到構件的邊遠部分。在多數(shù)情況下，輸入和對流在熱輸入過程中，也起著重要的作用，因而也是構件表面熱熱損失的主要因素。 熱傳導問題由傅立葉定律傅立葉定律來描述：物體等溫面上的熱流密度q*J/mm2s與垂直于該處等溫面的負溫度梯度成正比，與熱導率成正比：其中： -熱導率J/mmsK T/n溫度梯度K/mmnTq* 在氣體和流體中熱的傳播主要借助于物質微粒，的運動，如果這種運動僅僅由于溫度差引起的密度差而造成的，則產(chǎn)生自然對流，如果依靠外力來維持這種運動，則產(chǎn)行強迫對流（如電弧和火焰的吹力效應）。 由牛頓定律由牛頓定律，某一與流動的氣體或液體接觸的固體的表面微元，其熱流密度q*c與對流換熱系數(shù)cJ/m

20、msK和固體表面溫度與氣體或液體的溫度之差（T-T0）成正比:其中：T固體表面強度； T0氣體或液體溫度。)(0*TTqcc 加熱體的輻射傳熱是一種空間的電磁波輻射過程，可以穿過透明體，被不透光的物體吸收后又轉變成熱能，因此，任何物體間均處于相互熱交換狀態(tài)。 根據(jù)斯蒂芬斯蒂芬波爾茲曼定律波爾茲曼定律：受熱物體單位時間內(nèi)單位面積上的輻射熱量，即其熱流密度q*r與其表面溫度為4次方成正比:其中:C0=5.6710-14J/mm2sK,適用于絕對黑體; 1為黑度系數(shù)(吸收率)。對于拋光后的金屬表面， =0.20.4,對于粗糙、被氧化的鋼材表面， =0.60.9,黑度隨溫度的增加而增加，在熔化溫度的范

21、圍內(nèi)， =0.900.95。40*TCqr第一節(jié) 基本概念和基本原理-傳熱定律 在重要的焊接條件下，相對比較小的物體（溫度為T）在相對較寬闊的環(huán)境中（溫度為T0）冷卻，通過熱輻射（和對流相比，高溫下熱輻射占主要地位）發(fā)生的熱量損失按下式計算： 作為上式的線性化近似：)(4040*TTCqr)(0*TTqrr三、導熱微分方程 對于均勻且各向同性的連續(xù)體介質，并且其材料特征值與溫度無關時，在能量守恒原理的基礎上，可得到下面的熱傳導微分方程式：其中：-熱傳導系數(shù)J/mmsK； c-質量比熱容J/gK； -密度g/mm3 ； Qv-單位體積逸出或消耗的熱能； Qv/t內(nèi)熱源強度。 定義熱擴散系數(shù)a=/

22、c，并引入拉普拉斯算子2，則上式簡化為tQczTyTxTctTv1)(222222tQcTatTv12導熱微分方程的邊界條件常分為三類：導熱微分方程的邊界條件常分為三類：（1 1）已知邊界上的強度值：即：）已知邊界上的強度值：即：（2 2）已知邊界上的熱流密度分布，即：）已知邊界上的熱流密度分布，即：（3 3）已知邊界上物體與周圍介質間的熱交換，即：）已知邊界上物體與周圍介質間的熱交換，即：當邊界與外界無熱交換當邊界與外界無熱交換( (即絕熱條件即絕熱條件) )時，時， T/T/ n=0.n=0.其中：其中：n-n-邊界表面外法線方向；邊界表面外法線方向； q qs s-單位面積上的外部輸入熱

23、流單位面積上的外部輸入熱流; ;表面換熱系數(shù)表面換熱系數(shù)( ( = = c c+ + r r, ,包括輻射和對流換熱）；包括輻射和對流換熱）； TT周圍介質溫度。周圍介質溫度。),(tzyxTTss),(tzyxqnTs)(saTTnT構件幾何尺寸的簡化構件幾何尺寸的簡化 在進行函數(shù)解析求解時，將有關的幾何尺寸在進行函數(shù)解析求解時，將有關的幾何尺寸和熱輸入方式簡化，作為分析模型的一部分，是和熱輸入方式簡化，作為分析模型的一部分，是絕對必要的，這可以使最后的公式更為簡單。而絕對必要的，這可以使最后的公式更為簡單。而在有限元求解時，原則上允許考點幾乎任何復雜在有限元求解時，原則上允許考點幾乎任何復

24、雜的情況，但實際上要受到問題的復雜程度和計算的情況，但實際上要受到問題的復雜程度和計算資源的限制。資源的限制。 根據(jù)構件的幾何形狀，引入三種基本的幾何形根據(jù)構件的幾何形狀，引入三種基本的幾何形體，半無限擴展的立方體（半無限體），無限擴體，半無限擴展的立方體（半無限體），無限擴展的板（無限大板），和無限擴展的桿（無限長展的板（無限大板），和無限擴展的桿（無限長桿）。桿）。半無限體（點熱源） 熱源作用于立方體表面的中心，為三維傳熱，半無限體可以作為厚板的模型。板厚度越大越得合這種模型。無限大板（線熱源） 認為沿板厚度方向上沒有溫度梯度，即認為是二維傳熱，熱流密度在板厚度上為常數(shù)，作用于板中心的熱源

25、功率在板厚度方向上也是常數(shù)，這一模型適用于薄板，板越薄吻合的越好。無限長桿（面熱源） 可將其看成是一維傳熱,在桿的橫截面上的熱功率為常數(shù)，這種假設可用于求解焊絲上的熱場。 用簡化的無限擴展體來代替有限尺寸，在許多情況下是合理的。特別是在構件相應方向上的尺寸越大，熱傳播周期（加熱和冷卻）越短，熱擴散率越低，研究的區(qū)域離熱源越遠，及傳熱系數(shù)越大時，效果越好。但當構件的幾何尺寸與這種無限擴展體存在較大偏差時，將會帶來很大偏差，甚至產(chǎn)生不可解決的矛盾。 熱源空間尺寸形狀的簡化點熱源：作用于半無限體或立方體表面層,可模擬立方體或厚板的堆焊,熱量向X、Y、Z三個方向傳播。線熱源：將熱源看成是沿板最方向一條

26、線，在厚度方向上，熱能均勻分布，垂直作用于板平面，可模擬對接焊，一次熔透的薄板，熱量二維傳播。面熱源：作用于桿的橫截面上，可橫擬電極端面或磨擦焊接時的加熱，認為熱量在桿截面上均勻分布，此時只沿一個方向傳熱。 正態(tài)分布熱源（高斯熱源）：實踐證明，在電弧，束流和火焰接焊時，更有效的方法是采用熱源密度q*為正態(tài)度分布的表面熱源，即假設熱量按概率分析中的高斯正態(tài)分布函數(shù)來分布：積分得：其中：q熱源有效功率J/s； k表示熱源集中程度的系數(shù)1/mm2； r圓形熱源內(nèi)某點與中心的距離。qkqqkqrdreqdFrqqkrqqFkr*maxmax0max2*max*,2)()exp(2 當q*max相同而k

27、不同時，熱流密度的集中程度不同，k值，熱源集中程度，熱量就更集中，所以一般電子束、激光熱度的k值大，電弧的k值適中，火焰的k值小。 按照高斯分布曲線，熱源在無限遠處才趨近于零。因此，要對熱源作用區(qū)域有個限制，即要確定加熱斑點的大小，一般取 即認為加熱斑點內(nèi)集中了95%以上的熱量，按此條件，正態(tài)分布熱源加熱斑點的外徑dn為： 有關文獻介紹，電極斑點直徑大約為5的電弧測量出的dn=1435，而氣體火焰的dn=5584，決定于其焊矩的尺寸。 *max*min05. 0qqkdn/322122222/3/3/3136),(czbyaxfeeeabcQfzyxq2222222/3/3/3236),(cz

28、byaxreeeabcQfzyxq前半部分橢球內(nèi)熱源分布為前半部分橢球內(nèi)熱源分布為后半部分橢球內(nèi)熱源分布為后半部分橢球內(nèi)熱源分布為雙橢球形熱源形態(tài)雙橢球熱源分布函數(shù) 熱源作用時間因素的簡化熱源作用時間因素的簡化瞬時熱源瞬時熱源認為熱源作用時間非常短（認為熱源作用時間非常短（t0t0）。即在某一瞬間就）。即在某一瞬間就向構件導入了熱量向構件導入了熱量QJQJ，點焊，點固焊，栓塞焊及，點焊，點固焊，栓塞焊及爆炸焊等接近于這種情況。爆炸焊等接近于這種情況。連續(xù)作用熱源連續(xù)作用熱源認為在熱源作用期間內(nèi)，熱源以恒定的熱流密度認為在熱源作用期間內(nèi)，熱源以恒定的熱流密度QJ/SQJ/S導入構件，對于各種連續(xù)

29、焊接，符合這種情導入構件，對于各種連續(xù)焊接，符合這種情況。況。第二節(jié) 整體溫度場一、瞬時固定熱源溫度場一、瞬時固定熱源溫度場 瞬時固定熱源可作為具有短暫加熱及隨后冷卻瞬時固定熱源可作為具有短暫加熱及隨后冷卻的焊接過程（如點焊）的簡化模型，其相應的數(shù)的焊接過程（如點焊）的簡化模型，其相應的數(shù)學解還可以作為分析連續(xù)移動熱源焊接過程的基學解還可以作為分析連續(xù)移動熱源焊接過程的基礎，因此具有重要意義。礎，因此具有重要意義。為獲得簡化的溫度場計算分式，需要做一些假設：為獲得簡化的溫度場計算分式，需要做一些假設： 在整個焊接過程中，熱物理常數(shù)不隨溫度而改變；在整個焊接過程中，熱物理常數(shù)不隨溫度而改變； 焊

30、件的初始溫度分布均勻，并忽略相變潛熱；焊件的初始溫度分布均勻，并忽略相變潛熱； 二維或三維傳熱時，認為彼此無關，互不影響；二維或三維傳熱時，認為彼此無關，互不影響； 焊件的幾何尺寸認為是無限的；焊件的幾何尺寸認為是無限的； 熱源集中作用在焊件上是按點狀，線狀或面狀假熱源集中作用在焊件上是按點狀，線狀或面狀假定的。定的。第二節(jié) 整體溫度場 焊接溫度場：焊接溫度場：在焊接過程中，某一時刻所有在焊接過程中，某一時刻所有空間各點溫度的總計和分布?？臻g各點溫度的總計和分布。 可以用等溫面或等溫曲線來描述可以用等溫面或等溫曲線來描述第二節(jié) 整體溫度場作用于半無限體的瞬時點熱源作用于半無限體的瞬時點熱源 在

31、這種情況下，熱量在這種情況下，熱量Q Q在時間在時間t=0t=0的瞬間作用于半的瞬間作用于半無限大立方體表面的中心處，熱量呈三維傳播，在無限大立方體表面的中心處，熱量呈三維傳播，在任意方向距點熱源為任意方向距點熱源為R R處的點經(jīng)過時間處的點經(jīng)過時間t t時，溫度增時，溫度增加為加為T-TT-T0 0。 求解求解導熱微分方程導熱微分方程，可有特解：，可有特解： 式中；式中；QQ焊件瞬時所獲得的能量焊件瞬時所獲得的能量JJ； RR距熱源的距離，距熱源的距離，R R2 2=X=X2 2+Y+Y2 2+Z+Z2 2 ； tt傳熱時間傳熱時間ss； c c 焊件的容積焊件的容積J/mmJ/mm2 2；

32、 aa導溫系數(shù)導溫系數(shù)mmmm2 2/s/s。)4exp()4(223atRatcQT第二節(jié) 整體溫度場特解的證明：特解的證明： 由導熱微分方程式由導熱微分方程式 我們只要證明我們只要證明 是上面微分方程一個特解即可。是上面微分方程一個特解即可。 在此令在此令 則則)4exp()4(223atRatcQT)(222222zTyTxTctT2222223),4exp(,)4(zyxRatRvatcQu)234()234()4exp()4()23()4()4exp()1()4()4exp()4()(,2222232523222223atRtTtatRatRatcQtacQatRtaRatRatcQ

33、tTtuvtvutuvtTuvT第二節(jié) 整體溫度場特解的證明： 同樣，求 ，即在ox方向上的溫度梯度： 則 同理xTRxxRxdxRdRzyxRatxTRxatRTxRatRatRatcQxRRTxT,22,)2(2)42()4exp()4(2222223) 12(2)2(22221)2()(222atxatTatxTatxatTxTatxatTatxTxxTxxT) 12(2),12(2222222atzatTzTatyatTyT第二節(jié) 整體溫度場特解的證明： 將上面?zhèn)€式代入導熱微分方程： 等式兩端完全相等，說明特解正確。因此，只要確定常數(shù)項，即可得到通解。)234()32(2)234()1

34、21212(2)234(2222222atRtTatRtTatRtTacatzatyatxatTcatRtT 此時溫度場是一個半徑為R的等溫球面，考慮到焊件為半無限體，熱量只在半球中傳播，則可對溫度場計算公式進行修正，即認為熱量完全為半無限體獲得：T0為初始溫度。 在熱源作用點（R=0）處，其溫度為 在此點，當t=0時，T-T0，這一實際情況不符合（電弧焊時，Tmax約為2500，這是點熱源簡化的結果）。第二節(jié) 整體溫度場)4exp()4(2223atRatcQT2300)4(2)(atcQTTR 隨著時間t延長 ， 溫 度 T 隨1/t3/2呈雙曲線趨勢下降，雙曲線高度與Q成正比。在中心以外

35、的各點，其溫度開始時隨時間t的增加而升高，達到最大值以后，逐漸隨t0而下降到環(huán)境強度T0。第二節(jié) 整體溫度場補充概念 有效熱功率（J/s） 線能量（J/mm） 表面散熱系數(shù)：對流+輻射UIqhUIqh第二節(jié) 整體溫度場 作用于無限大板的瞬時線熱源 在厚度為h的無限大板上，熱源集中作用于某點時，即相當于線熱源（即沿板厚方向上熱能均勻分布）。 t=0時刻，熱量Q作用于焊件，焊接初始強度為T0。求解距熱源為R的某點，經(jīng)過t妙后的溫度。此時可用二維導熱微分方程求解，對于薄板來說，必須考慮與周圍介質的換熱問題。作用于無限大板的瞬時線熱源 當薄板表面的溫度為T0時，在板上取一微元體hdxdy，在單位時間內(nèi)

36、微元體損失的熱能為dQ:式中；2考慮雙面散熱 表面散熱系數(shù)J/mm2sK T板表面溫度 T0周圍介質溫度 由于散熱使微元體hdxdys的溫度下降了dT， 則此時失去的熱能應為dQ:第二節(jié) 整體溫度場dxdydtTTdQ)(20dydxhcdTdVcdTdQ作用于無限大板的瞬時線熱源上兩式相等，整理得：式中，b=2/ch被稱為散溫系數(shù)s-1。 因此，焊接薄板時如考慮表面散熱、則導熱微分方程式中應補充這一項，即： 第二節(jié) 整體溫度場bTTThcdtdTdTdxdyhcdxdydtTT)(2)(200bTyTxTatT)(2222作用于無限大板的瞬時線熱源此微分方程的特解為： 此為薄板瞬時線熱源傳熱

37、計算公式，可見，其溫度分布是平面的，以r為半徑的圓環(huán)。在熱源作用處（r=0），其溫度增加為： 溫度以1/t雙曲線趨勢下降，下降的趨勢比半無限體緩慢。第二節(jié) 整體溫度場)4exp()4(20btatrathcQTT)exp()4(0btathcQTT作用于無限長桿的瞬時面熱源 熱量Q在t=0時刻作用于橫截面為A的無限長桿上的X=0處的中央截面，Q均布于A面積上，形成與面積有關系的熱流密度Q/A，熱量呈一維傳播。第二節(jié) 整體溫度場 同樣考慮散熱的問題，求解一維導熱微分方程，可得：式中，b*=L/cA,為細桿的散溫系數(shù)1/s,=c+r L為細桿的周長mm； A為細桿的截面積mm2 。)4exp()4

38、(*2210tbatxatAcQTT作用于無限長桿的瞬時面熱源在熱源作用處（X=0），溫度升高為熱流單向，在X=0處，溫度隨1/t1/2沿雙曲線下降，而趨勢更緩和。 第二節(jié) 整體溫度場)exp()4(*210tbatAcQTT3111tTtTtT 疊加原理 焊接過程中常常遇到各種情況，工件上可能有數(shù)個熱源同時作用，也可能先后作用或斷續(xù)作用，對于這種情況，某一點的溫度變化可以像單獨熱源作用那樣分別求解，然后再進行疊加。疊加原理：假設有若干個不相干的獨立熱源作用在同一焊件上，則焊件上某一點的溫度等于各獨立熱源對該點產(chǎn)生溫度的總和，即 其中；ri第i個熱源與計算點之間的距離， ti第i個熱源相應的傳

39、熱時間。第二節(jié) 整體溫度場niiitrTT1),( 疊加原理舉例：薄板上，A熱源作用5秒鐘后， B熱源開始作用，求B熱源作用10秒鐘后，P點的瞬時溫度。由題意可知：tA=15s，tB=10s,則第二節(jié) 整體溫度場BAPBBAATTTbaBPahcQTbaAPahcQT10104)(exp)104(15154)(exp)154(22 有了迭加原理后，我們就可處理連續(xù)熱源作用的問題，即將連接熱源看成是無數(shù)個瞬時熱源迭加的結果。連續(xù)熱源作用下的溫度場 焊接過程中，熱源一般都是以一定的速度運動并連續(xù)用于工件上。前面討論的瞬時熱源傳熱問題為討論連續(xù)熱源奠定了理論基礎。 在實際的焊接條件下，連續(xù)作用熱源由

40、于運動速度（即焊接速度）不同，對溫度場會產(chǎn)生較大影響。一般可分為三種情況。 熱源移動速度為零，即相當于缺陷補焊時的情況，此時可以得到穩(wěn)定的溫度場。 當熱源移動速度較慢時，即相當于手工電弧焊的條件，此時溫度分布比較復雜，處于準穩(wěn)定狀態(tài)，理論上雖能得到滿意的數(shù)學模型，但與實際焊接條件有較大偏差。 熱源穩(wěn)動速度較快時，即相當于快速焊接（如自動焊接）的情況，此時溫度場分布也較復雜，但可簡化后建立教學模型，定性分析實際條件下的溫度場。第二節(jié) 整體溫度場作用于半無限體上的移動點熱源 連續(xù)作用的移動熱源的溫度場的數(shù)學表達式可從迭加原理獲得，迭加原理的應用范圍是線性微分方程式，而線性微分方程式則應建立在材料特

41、征值均與溫度無關的假設基礎上，這種線性化在很多情況下是可以被接受的。第二節(jié) 整體溫度場作用于半無限體上的移動點熱源第二節(jié) 整體溫度場現(xiàn)假定：有不變功率為 q的連續(xù)作用點熱源沿半無限體表面勻速直線移動，熱源移動速度為v。在t=0時刻熱源處于o0位置，熱源沿著o0 x0坐標軸運動。從熱源開始作用算起，經(jīng)過t時刻，熱源運動到o點，o0o的距離為vt，建立運動坐標系oxyz，使ox軸與o0 x0重合，o為運動坐標系的原點，oy軸平行于o0y0,oz軸平行于o0z0。第二節(jié) 整體溫度場 現(xiàn)考察開始加熱之后的時刻t，熱源位于o（vt,0,0）點，在時間微元dt內(nèi)，熱源在o點發(fā)出熱量dQ=qdt。經(jīng)過t-t

42、時期的傳播，到時間t時，在A點(x0,y0,z0)引起的溫度變化為dT(t) 。在熱源移動的整個時間t內(nèi)，把全部路徑o0o上加進的瞬將熱源和所引起的在A點的微小溫度變化迭加起來，就得到A點的溫度變化T(t)ttdTtT0) ()(應用瞬時點熱源的熱傳播方程:此時 熱源持續(xù)時間是t-t0，則有第二節(jié) 整體溫度場)4exp()4(2223atRatcqdT20202022) ()(zyvtxAoR) (4) (exp)(42),() (4) (exp)(42),(20202023000020202023000ttazyvtxttacqdttzyxTttazyvtxttacqtzyxdTt 上式屬于

43、固定是坐標系(o0,x0,y0,z0)， 對于運動坐標系(o,x,y,z)來說，由于 設t=t-t,帶入上式，得 如果忽略焊接熱過程的起始和收尾階段（即不考慮起弧和收?。?，則作用于無限體上的勻速直線運動的熱源周圍的溫度場，可認為是準穩(wěn)態(tài)的溫度場。如果將此溫度場放在運動坐標系中，就呈現(xiàn)為具有固定場參數(shù)的穩(wěn)態(tài)溫度場。 第二節(jié) 整體溫度場0, 00,zzyyvtxxtatzyxatvtdtavxacqtzyxT022222323)44exp()2exp()4(2),( 下面，我們考慮極限狀態(tài)t，并設 由于 經(jīng)一系列變換之后，以等速度沿半無限體表面運動的、不變功率的點熱源的熱傳導過程極限狀態(tài)方程式，在

44、運動坐標系(oxyz)中，為：其中，R動坐標系中的空間動徑，即所考察點A到坐標原點o的距離； xA點在動坐標系中的橫坐標。第二節(jié) 整體溫度場,2,422mavRuatR)2exp(2)2exp()4(2),()2exp(2)2exp(2)exp(230222avRavxacqxRTavRmduumu)2exp(2),(vaxRRqxRT討論： 當v=0,即為固定熱源時， 等溫面為同心半球，溫度隨呈雙曲線下降;該點與運動速度v無關; 當x=R(熱源前方)， ，可見，運動速度v越大，熱源前方的溫度下降就越快，當v極大時，熱量傳播幾乎只沿橫向進行。 第二節(jié) 整體溫度場)exp(2avRRqTRqT2

45、RqT2 半無限體上移動點熱源半無限體上移動點熱源前方和后方的溫度分布，前方和后方的溫度分布，準穩(wěn)定狀態(tài)，移動坐標系準穩(wěn)定狀態(tài)，移動坐標系第二節(jié) 整體溫度場半無限體上的移動點熱源周圍的溫半無限體上的移動點熱源周圍的溫度場，度場，a),b)xa),b)x、y y軸線上的溫度，軸線上的溫度，c),d)c),d)表面和橫截面上的等溫線表面和橫截面上的等溫線作用于無限大板上的移動線熱源 無限擴展的平板上作用勻速、直線運動線狀熱源（速度為v，厚度方向的熱功率為q/h）,距移動熱源r處的溫度T為：其中：r2=x2+y2， 第二節(jié) 整體溫度場tatrtbavtdtavxhqtyxT0224)4(exp)2e

46、xp(4),(作用于無限大板上的移動線熱源為考察準穩(wěn)態(tài)溫度場，取極限狀態(tài)，設t，并設 則第二節(jié) 整體溫度場02222022)4exp()2exp(4),()4exp()2exp(4),()4(ttwuwwdwavxhqtrTyxrwuwwdwavxhqtyxTdtbavdwwuawbavratrbavwtabavrutbavw44)4( 4,)4()4(, )4(2222222222 由于 K0(u)可看作參數(shù)u的函數(shù)，叫做第二類虛自變量零次貝塞爾函數(shù)，其數(shù)值可以查表，u,則K0(u) 。而 由此得極限狀態(tài)方程： 為散溫系數(shù)。第二節(jié) 整體溫度場002)(2)4exp(tuKwuwwdwabav

47、ru224hcbrc)(2)4()2exp(2),(220abavrKavxhqtrT 平板上移動線熱源準穩(wěn)態(tài)溫度場如下圖所示。第二節(jié) 整體溫度場 對 于 固 定 線 熱 源(v=0)，連續(xù)加熱達到穩(wěn)定時(t )此時，等溫面的為同心圓柱。溫度隨r的下降b比半無限體時要緩慢，并取決于即取決于傳熱和熱擴散的比例。 )(20abrKhqThabrc)(2作用于板上的移動線熱源周圍的溫度作用于板上的移動線熱源周圍的溫度場，在運動坐標系上的準穩(wěn)定狀態(tài)，場，在運動坐標系上的準穩(wěn)定狀態(tài)，a),b)a),b)為坐標軸為坐標軸x x和和y y上的溫度上的溫度T T分布，分布，c)c)板平面上的等溫線板平面上的等

48、溫線作用于無限長桿上得移動面熱源熱源移動速度為v，單位面積上的熱功率為q/A，距離熱源x處的溫度為：在x=0處（熱源位置）：T=Tmax=q/Acv。其中，P桿橫截面周長, A桿橫截面積。第二節(jié) 整體溫度場)0(,)24exp()0(,)24(exp2222xxavAPavvAcqTxxavAPavvAcqTrcrc 作用于半無限體表面上的瞬時圓形熱源 第二節(jié) 整體溫度場高斯分布熱源)exp()(2*max*krdtqdtrq 有效功率為Q，集中系數(shù)為k的高斯熱源在t=0時刻瞬時施加于半無限體的表面上，此表面不與周圍介質換熱，熱源中心與xyz坐標系原點o重合，熱源在xoy面上的分布為： 作用于

49、半無限體表面上的瞬時圓形熱源將 熱 源 作 用 的x o y整 個 平 面 劃 分 為 微 元 平 面dF=dxdy,在t=0時，施加到物體表面的B ( x , y ) 點 的 微 元 面 積 上 的 熱 量dQ=q(r)dxdydt，可視同瞬時點熱源。這種點熱源在半無限體內(nèi)的熱傳播過程可描述為： 其中：R物體上任一點到瞬時點熱源B點的距離;第二節(jié) 整體溫度場高斯分布熱源)4exp()4() (2),(223atRatcdtdydxrqtzyxdT2222222,) () (yxrzyyxxR)(4) () (exp)4(2),(2222223maxyxkatzyyxxatcdtdydxqtz

50、yxdT 作用于半無限體表面上的瞬時圓形熱源 將整個高斯熱源看成是無數(shù)個施加在微元面積上的微元熱量dQ的總和。按疊加原理，各微無瞬時點熱源分布在xoy的整個面積F上， 即： 此表達式中，熱源的集中系數(shù)k被時間常數(shù)t0所替換。第二節(jié) 整體溫度場高斯分布熱源FtzyxdttzrT),(),( 44) () (exp)4(2),(02222223maxatyxatzyyxxdydxatcdtqtzrT44) (exp44) (exp)4exp()4(2),(022022223maxatyatyydyatxatxxdxatzatcdtqtzrT04/1atk 經(jīng)計算可得 而 帶入并簡化，得 上式中的第

51、二項表示施加在xoy面的虛擬瞬時平面熱源的熱量，重直于oz軸向物體內(nèi)部線性傳播的過程，其施加時間為t=0時開始。第三項描述與oz軸重合的虛擬線熱源平面徑向傳播過程，這一過程比實際熱源施的時刻早開始了t0時間，瞬時高斯熱源在半無限體內(nèi)的熱傳播過程是線性熱傳播過程達式和平面徑向熱傳播過程表達式的乘積。 第二節(jié) 整體溫度場高斯分布熱源)(4exp)(444)4exp()4(2),(0200223maxttarttaatatatzatcdtqtzrTmax00max44/1,/qatqatkqkq)(4 )(4exp)4()4exp(2),(002212ttattaratatzcqdttzrT運動高斯

52、熱源加熱半無限體 按照迭加原理，可將運動的連續(xù)作用高斯熱源的熱量在半無限體內(nèi)的傳播過程視為相應的瞬時熱源微元的熱傳播過程的總和。有效功率為q，集中系數(shù)為k的熱源在半無限體表面上移動，半無限體的表面與周圍空氣不換熱。第二節(jié) 整體溫度場高斯分布熱源運動高斯熱源加熱半無限體第二節(jié) 整體溫度場高斯分布熱源)(4)(4exp()4() 4exp(2), (2212ttattaratatzcqdttzrdT202022)() (yvtxACr 開始時刻t=0，熱源中心同固定坐標系x0o0y0的原點重合，運動速度為v，沿o0 x0軸移動，熱源在全部時間保持不變，時間間隔微元dt在t時刻施的 瞬時熱源dQ=q

53、dt的中心點C點，這時由熱源加進的熱量在物體內(nèi)經(jīng)過t”=t-t時間的傳播，在A(x0,y0,z0)點的溫度在t時刻提高到 其中，運動高斯熱源加熱半無限體 按照迭加原理，熱源作用了t時間后，溫度等于所有微元熱源dQ(t)促成的溫度dT的總和，這些數(shù)元熱源是在熱源作用時間(t=0到t=t)內(nèi)，于其整個移動路徑o0c上劃分出的。 令t-t=t”,且對于運動作標原點o的動徑為： 第二節(jié) 整體溫度場高斯分布熱源ttttayvtxttaztttattacqdttzyxT0020202021000) (4) () (4exp)(4)(42),()(4) (44exp) ( )2exp()4(2),(0020

54、22023222ttavttaratztttdtavxacqtzyxTyxrt 運動高斯熱源加熱半無限體 我們來考察一下固定熱源中心的溫度此時v=0，x=y=z=0, 令 當t=0時，T(0,0,0,0)=0; 當t 0時， 溫度與時間的平方根成比例升高； 當t時， 因而 即，高斯熱源中心的點的極限溫度Tc同熱源功率成正比，同熱源的集中系數(shù)k的平方根成正比，同導熱系數(shù)成反比。 第二節(jié) 整體溫度場高斯分布熱源ttttdtacqtT0023)( )4(2), 0 , 0 , 0(0000000223020arctan242arctan44421)4(2), 0 , 0 , 0(2,ttttatqt

55、tatacqtdacqtTdtdttt2arctanarctan000ttttttkqatqT242), 0 , 0 , 0(0 作用于無限大板上的高斯熱源板原為h，瞬間功率密度為qdt的線熱源造成的溫度場為：t0虛擬提前時間。當熱源以勻速v移動時, 式中， 為積分指數(shù)函數(shù)； 為傳熱系數(shù)。 第二節(jié) 整體溫度場高斯分布熱源)(4exp)(4020ttarttahcqdtdT)4()exp(4020tavbEbthqTihcbrc)(20,)()(uduueuEuui作用于無限板上的固定帶狀熱源第二節(jié) 整體溫度場高斯分布熱源 帶狀高斯熱源，在帶條方向的單位長度上的熱功率為q，假定帶狀熱源在板后方向

56、上勻均分布，帶條位于X軸，比時傳熱發(fā)生于Y軸，在帶狀熱源中心線上(Y=0),長時間加熱達極限狀態(tài)時可得到一個簡單解： 其中)(1 )(2 221021max0btehqTbtrc,2)(02uudueu為高斯概率積分。焊接循環(huán)及其主要參數(shù) 在焊接過程中，工件的溫度隨著瞬時熱源或移動熱源的作用而發(fā)生變化，溫度隨時間由低而高，達到最大值后，又由高而低的變化被稱為焊接熱循環(huán)。簡單地說，焊接熱源循環(huán)就是焊件上溫度隨時間的變化，它描述了焊接過程中熱源對母材金屬的熱作用。 第三節(jié) 焊接熱循環(huán)焊接循環(huán)及其主要參數(shù)025507510001002003004005006001-x=6mm 2-x=10mm3-x

57、=15mm4-x=20mm5-x=30mm6-x=40mm7-x=60mm8-x=80mm87654321temperature/time/s在焊縫兩側距焊接遠近不同的點所經(jīng)歷的熱循環(huán)是不同的（見右圖），距焊縫越近的各點加熱最高溫度越高，越遠的點，加熱最高溫度越低。 鋁合金跨焊縫不同位置的焊接熱循環(huán)1、加熱速度（H） 焊接加熱速度要比熱處理時的加熱速度快得多，這種快速加熱使體系處于非平衡狀態(tài)，因而在其冷卻過程中必然影響熱影響區(qū)的組織和性能； 如：H(加熱速度)TP(相變溫度)，會導致奧氏體化程度 和碳化物溶解程度。第三節(jié) 焊接熱循環(huán)主要參數(shù)2、加熱最高溫度(Tmax ) Tmax指工件上某一點

58、在焊接過程中所經(jīng)歷的最高溫度，即該點熱循環(huán)曲線上的峰值溫度。 考察位置不同最高溫度不同冷卻速度不同焊接組織不同性能不同。 例如：熔合線附近（對一般低碳鋼和低合金鋼來說，其Tmax可達13001350），由于溫度高，其母材晶粒發(fā)生嚴重長大，導致塑性降低。 第三節(jié) 焊接熱循環(huán)主要參數(shù)3、在相變溫度以上停留時間(tH) 在相變溫度以上停留的時間越長，就會有利于奧氏體的均勻化過程。如果溫度很高時（如1100 以上），即使時間不長，對某些金屬來說，也會造成嚴重的晶粒長大。 為了研究問題方便，一般將tH分成兩部分。即 t加熱過程停留時間： t”冷卻過程停留時間： 第三節(jié) 焊接熱循環(huán)主要參數(shù)4、冷卻速度(或

59、冷卻時間)(c) 冷卻速度是決定熱影響區(qū)組織和性能的最重要參數(shù)之一，是研究熱過程的重要內(nèi)容。通常我們說冷卻速度，可以是指一定溫度范圍內(nèi)的平均冷卻速度（或冷卻時間）也可以是指某一瞬時的冷卻速度。 對于低碳鋼和低合金鋼來說，我們比較關心的熔合線附近在冷卻過程中經(jīng)過540時的瞬時速度，或者是從800降溫到500的冷卻時間t8-5,因為這個溫度范圍是相變最激烈的溫度范圍。 第三節(jié) 焊接熱循環(huán)主要參數(shù)下圖給出了幾個焊接熱循環(huán)的主要參數(shù)第三節(jié) 焊接熱循環(huán)主要參數(shù)第三節(jié)第三節(jié) 焊接熱循環(huán)焊接熱循環(huán)主要參數(shù)主要參數(shù)板厚板厚( () )焊接焊接方法方法焊接線能焊接線能量量(J/CM)(J/CM)900900以上

60、停留以上停留時間時間冷卻速度冷卻速度900900時的加時的加熱速度熱速度(/S)(/S)備注備注加熱加熱時間時間冷冷卻卻時時間間9009005505501 12 23 35 51010151525255050100100100100220220TIGTIG焊焊TIGTIG焊焊埋弧焊埋弧焊埋弧焊埋弧焊埋弧焊埋弧焊埋弧焊埋弧焊埋弧焊埋弧焊電渣焊電渣焊電渣焊電渣焊電渣焊電渣焊電渣焊電渣焊940940168016803780378071407140193201932042000420001050001050005040005040006720006720001176001176000 09660009