化工原理課程設(shè)計(jì)單國(guó)慶

1、合 肥 學(xué) 院Hefei University化工原理課程設(shè)計(jì)題 目:甲醇水精餾分離板式塔設(shè)計(jì)系 別: 化學(xué)與材料工程系 專(zhuān) 業(yè):_ 化學(xué)工程與工藝 學(xué) 號(hào): 0903022038 姓 名: 單國(guó)慶 指導(dǎo)教師: 朱德春 2012年 2月 14日 化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)一、設(shè)計(jì)題目甲醇-水精餾分離板式塔設(shè)計(jì)二、設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件1.設(shè)計(jì)任務(wù)生產(chǎn)能力（進(jìn)料量） 30000 噸/年操作周期 7200 小時(shí)/年進(jìn)料組成 10% （質(zhì)量分率，下同）塔頂產(chǎn)品組成 42% 塔底產(chǎn)品組成 0.9% 2.操作條件操作壓力 塔頂為常壓 進(jìn)料熱狀態(tài) 泡點(diǎn)進(jìn)料(q=1) 加熱蒸汽 低壓蒸汽 3.設(shè)備型式 篩板塔板 4

2、.廠址 安 徽 地 區(qū) 三、設(shè)計(jì)內(nèi)容1.設(shè)計(jì)方案的選擇及流程說(shuō)明2.塔的工藝計(jì)算3.主要設(shè)備工藝尺寸設(shè)計(jì)（1）塔徑、塔高及塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定（2）塔板的流體力學(xué)校核（3）塔板的負(fù)荷性能圖（4）總塔高、總壓降及接管尺寸的確定4.輔助設(shè)備選型與計(jì)算5.設(shè)計(jì)結(jié)果匯總6.設(shè)計(jì)評(píng)述7.工藝流程圖及精餾工藝條件圖主要符號(hào)說(shuō)明：31 / 33文檔可自由編輯打印英文字母塔板開(kāi)孔區(qū)面積，m2；降液管截面積，m2；篩孔總面積，m2；塔截面積，m2；計(jì)算時(shí)的負(fù)荷系數(shù),；負(fù)荷因子, ；篩孔直徑,m；塔徑,m；液沫夾帶量，kg液/kg氣；全塔效率；氣相動(dòng)能因子,； 重力加速度,9.81；降液管底隙高度,m；干板阻力，m

3、；氣體通過(guò)每層塔板的液柱高m；塔板上鼓泡層高度,m；液體表面張力的阻力，m；氣體通過(guò)液層的阻力，m；溢流堰高度,m；板上液層高度,m；降液管內(nèi)的清液高度，m；板間距,m；人孔間距，m；塔底空間,m；塔頂空間,m；穩(wěn)定系數(shù)，無(wú)因次；溢流堰長(zhǎng)度,m；液體體積流量,；篩孔數(shù)目；理論塔板數(shù)；實(shí)際塔板數(shù)；操作壓力,pa； 壓力降,pa；篩孔的中心距,m；空塔氣速, ；泛點(diǎn)氣速,；通過(guò)有效傳質(zhì)區(qū)的氣速,；氣體通過(guò)篩孔的速度,；漏液點(diǎn)氣速,；氣體體積流量,；安定區(qū)寬度,m；邊緣區(qū)寬度,m；液相摩爾分?jǐn)?shù)；氣相摩爾分?jǐn)?shù)；塔高,m；希臘字母揮發(fā)度；充氣系數(shù)，無(wú)因次；篩板厚度,m；液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間,s；黏度,

4、；密度, ；表面張力,；開(kāi)孔率或孔流系數(shù)，無(wú)因次；下標(biāo)最大的；最小的；液相的；氣相的目 錄1 引言61.1 設(shè)計(jì)依據(jù)61.2 設(shè)計(jì)任務(wù)及要求62 計(jì)算過(guò)程72.1 塔型選擇72.2 操作條件的確定72.2.1 操作壓力72.2.2 進(jìn)料狀態(tài)82.2.3 加熱方式82.2.4 熱能利用82.3 有關(guān)的工藝計(jì)算82.3.1 塔頂產(chǎn)品產(chǎn)量、釜?dú)堃毫考凹訜嵴羝?02.3.2 全凝器冷凝介質(zhì)的消耗量102.3.3 熱能利用102.3.4 預(yù)熱器消耗量112.3.5 理論塔板數(shù)的確定112.3.6 操作壓力122.3.7 全塔效率的估算122.3.8 實(shí)際塔板數(shù)NP132.4 精餾塔具體尺寸132.4.

5、1 液相平均密度142.4.2 氣相的平均密度142.4.3 液相表面張力152.4.4 汽、液相負(fù)荷（體積流量）152.4.5 精餾塔塔體工藝尺寸162.5 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算172.5.1 溢流裝置172.5.2 塔板布置202.6 篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算212.6.1 塔板壓降212.6.2 液面落差222.6.3 液沫夾帶量222.6.4 漏液222.6.5 液泛232.7 塔板負(fù)荷性能圖232.7.1 漏液線(xiàn)232.7.2 液沫夾帶線(xiàn)232.7.3 液相負(fù)荷下限線(xiàn)242.7.4 液相負(fù)荷上限線(xiàn)242.7.5 液泛線(xiàn)252.8 各接管尺寸的確定262.8.1 進(jìn)料管262.8.2釜?dú)堃?/p>

6、出料管272.8.3塔頂上升蒸汽管272.8.4水蒸汽進(jìn)口管282.8.5離心泵的選擇283 設(shè)計(jì)結(jié)果匯總284 結(jié)論301 引言甲醇水工業(yè)上最常見(jiàn)的溶劑，也是非常重要的化工原料之一，是無(wú)色、無(wú)毒、無(wú)致癌性、污染性和腐蝕性小的液體混合物。因其良好的理化性能，而被廣泛地應(yīng)用于化工、日化、醫(yī)藥等行業(yè)。近些年來(lái)，由于燃料價(jià)格的上漲，甲醇燃料越來(lái)越有取代傳統(tǒng)燃料的趨勢(shì)，且已在鄭州、濟(jì)南等地的公交、出租車(chē)行業(yè)內(nèi)被采用。山東業(yè)已推出了推廣燃料甲醇的法規(guī)。長(zhǎng)期以來(lái)，甲醇多以蒸餾法生產(chǎn)，但是由于甲醇水體系有共沸現(xiàn)象，普通的精餾對(duì)于得到高純度的甲醇來(lái)說(shuō)產(chǎn)量不好。但是由于常用的多為其水溶液，因此，研究和改進(jìn)甲醇水

7、體系的精餾設(shè)備是非常重要的。塔設(shè)備是最常采用的精餾裝置，無(wú)論是填料塔還是板式塔都在化工生產(chǎn)過(guò)程中得到了廣泛的應(yīng)用，在此我們作板式塔的設(shè)計(jì)以熟悉單元操作設(shè)備的設(shè)計(jì)流程和應(yīng)注意的事項(xiàng)是非常必要的。 1.1 設(shè)計(jì)依據(jù) 本設(shè)計(jì)依據(jù)于教科書(shū)的設(shè)計(jì)實(shí)例，對(duì)所提出的題目進(jìn)行分析并做出理論計(jì)算。流程簡(jiǎn)介本設(shè)計(jì)任務(wù)為甲醇的精餾。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過(guò)預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷凝器冷卻后送至儲(chǔ)罐。該物系屬易揮發(fā)物系，最小回流比較小，塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。1

8、.2 設(shè)計(jì)任務(wù)及要求原料：甲醇水溶液，年產(chǎn)量30000噸 甲醇含量：10%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))，原料液溫度：20設(shè)計(jì)要求：塔頂?shù)募状己坎恍∮?2%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) 塔底的甲醇含量不大于0.9%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))附： 汽液平衡數(shù)據(jù)表1 甲醇-水溶液的平衡數(shù)據(jù)xyxyxy0.000.0000.150.5170.700.8700.020.1340.200.5790.800.9150.040.2340.300.6650.900.9580.060.3040.400.7290.950.9790.080.3650.500.7791.001.0000.100.4180.600.825 由上表可畫(huà)出如下圖：圖1 甲醇水相平衡圖

9、2 計(jì)算過(guò)程2.1 塔型選擇根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)，若每年按操作周期7200小時(shí)計(jì)算，處理量為由于產(chǎn)品粘度較小，流量較大，為減少造價(jià)，降低生產(chǎn)過(guò)程中壓降和塔板液面落差的影響，提高生產(chǎn)效率，選用篩板塔。篩板塔也是傳質(zhì)過(guò)程常用的塔設(shè)備，它的主要優(yōu)點(diǎn)有： 結(jié)構(gòu)比浮閥塔更簡(jiǎn)單，易于加工，造價(jià)約為泡罩塔的60，為浮閥塔的80左右。 處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加1015。 塔板效率高，比泡罩塔高15左右。 壓降較低，每板壓力比泡罩塔約低30左右。 篩板塔的缺點(diǎn)是： 塔板安裝的水平度要求較高，否則氣液接觸不勻。 操作彈性較小(約23)。 小孔篩板容易堵塞。2.2 操作條件的確定2.2.1 操作壓力 由于甲醇水體

10、系對(duì)溫度的依賴(lài)性不強(qiáng)，常壓下為液態(tài)，為降低塔的操作費(fèi)用，操作壓力選為常壓。其中塔頂壓力為塔底壓力2.2.2 進(jìn)料狀態(tài)雖然進(jìn)料方式有多種，但是飽和液體進(jìn)料時(shí)(q=1)進(jìn)料溫度不受季節(jié)、氣溫變化和前段工序波動(dòng)的影響，塔的操作比較容易控制。此外，無(wú)論是設(shè)計(jì)計(jì)算還是實(shí)際加工制造這樣的提餾塔都比較容易，為此，本次設(shè)計(jì)中采取飽和液體進(jìn)料。2.2.3 加熱方式本設(shè)計(jì)任務(wù)為甲醇的精餾。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過(guò)預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷凝器冷卻后送至儲(chǔ)罐。該物系屬易揮發(fā)物系，最小回

11、流比較小，塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。2.2.4 熱能利用精餾過(guò)程的原理是多次部分冷凝和多次部分汽化。因此熱效率較低，通常進(jìn)入再沸器的能量只有5%左右可以被有效利用。雖然塔頂蒸汽冷凝可以放出大量熱量，但是由于其位能較低，不可能直接用作為塔底的熱源。為此，我們擬采用塔釜?dú)堃簩?duì)原料液進(jìn)行加熱。2.3 有關(guān)的工藝計(jì)算由于精餾過(guò)程的計(jì)算均以摩爾分?jǐn)?shù)為準(zhǔn)，需先把設(shè)計(jì)要求中的質(zhì)量分?jǐn)?shù)轉(zhuǎn)化為摩爾分?jǐn)?shù)。甲醇的摩爾質(zhì)量為：32.04kg/kmol水的摩爾質(zhì)量為： 18.01kg/kmol原料液的摩爾組成：原料液的平均摩爾質(zhì)量：20下，原料液中表2 甲醇水體系得分汽-液平衡及沸點(diǎn)（101.3k

12、Pa壓力下）甲醇在液相中含量%甲醇在汽相中含量%沸點(diǎn)t/00.00100.01052.091.82064.886.33071.482.24074.779.05077.176.46079.474.27082.272.08085.969.79091.367.2100100.0864.6原料液溫度 餾出液溫度 釜?dú)堃簻囟?結(jié)果見(jiàn)下表：表3 原料液、餾出液與釜?dú)堃旱牧髁颗c溫度名稱(chēng)原料液餾出液釜?dú)堃?0420.9(摩爾分?jǐn)?shù))0.05880.28930.005摩爾質(zhì)量18.8422.0718.08沸點(diǎn)溫度/91.878.4899.532.3.1 塔頂產(chǎn)品產(chǎn)量、釜?dú)堃毫考凹訜嵴羝棵磕臧床僮髦芷?200小時(shí)

13、計(jì)算，進(jìn)料量為：由總物料衡算：以及: 容易得出： 2.3.2 全凝器冷凝介質(zhì)的消耗量甲醇的氣化熱r=1101kJ/kg餾出液中含42%的甲醇KJ/h平均溫度下的比熱，于是冷凝水用量可求：2.3.3 熱能利用以釜?dú)堃簩?duì)預(yù)熱原料液，則將原料加熱至泡點(diǎn)所需的熱量可記為：其中在進(jìn)出預(yù)熱器的平均溫度以及的情況下可以查得比熱，所以 釜?dú)堃悍懦龅臒崃咳魧⒏獨(dú)堃簻囟冉抵聊敲雌骄鶞囟绕浔葻釣椋虼丝芍谑抢碚撋喜豢梢杂酶獨(dú)堃杭訜嵩弦褐僚蔹c(diǎn)，于是我們可以在進(jìn)料前加一個(gè)預(yù)熱器，以供不足的能量。2.3.4 預(yù)熱器消耗量取低壓水蒸氣為加熱介質(zhì)其進(jìn)出預(yù)熱器的溫度分別為100和20則平均溫度下的比熱，于是冷凝水用量可求

14、：2.3.5 理論塔板數(shù)的確定(1)求精餾塔的氣、液相負(fù)荷采用泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料溫度為20，將摩爾分?jǐn)?shù)轉(zhuǎn)化為質(zhì)量分?jǐn)?shù)為：0.0588，查表得原料液的r=1046.4kJ/kg ，cp=4.338kJ/(kg·K)所以操作線(xiàn)方程為： (a)(2)采用逐板法求理論板層數(shù)由 得 （b）將 代入得相平衡方程 （c）聯(lián)立（a）、（b）、（c）式，可自上而下逐板計(jì)算所需理論板數(shù)。因塔頂為全凝則由（c）式求得第一塊板下降液體組成利用（a）式計(jì)算第二塊板上升蒸汽組成為交替使用式（a）和式（c）直到，然后改用提餾段操作線(xiàn)方程，直到為止，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。表3 板號(hào)組成123456y0.28930.12719

15、0.241060.19820.138480.06075x0.138130.127020.111110.088690.0595180.024834xF理論塔板數(shù)為： （不包括再沸器）2.3.6 操作壓力設(shè)每層塔壓降 =0.7Kpa塔頂壓力P0=101.3Kpa P1=101.3+0.7=102.0Kpa P2=102.7Kpa P3=103.4Kpa P4=104.1Kpa P5=104.8Kpa P6=105.5KPa 則回收塔平均壓力 2.3.7 全塔效率的估算用奧康奈爾法()對(duì)全塔效率進(jìn)行估算：由相平衡方程式可得根據(jù)甲醇水體系的相平衡數(shù)據(jù)可以查得： (塔頂?shù)谝粔K板) (加料板) (塔釜)因

16、此可以求得：由相平衡方程式可得因此可以求得： =0.98同理可求得：= 6.60 =7.19全塔的相對(duì)平均揮發(fā)度：全塔的平均溫度：在溫度下查得因?yàn)樗?，同理可求?全塔液體的平均粘度：全塔效率2.3.8 實(shí)際塔板數(shù)NP(塊)即提餾段的實(shí)際塔板數(shù)為11塊。 2.4 精餾塔具體尺寸整理精餾塔的已知數(shù)據(jù)列于表4由表中數(shù)據(jù)可知：表4 精餾塔的已知數(shù)據(jù)位置塔釜塔頂質(zhì)量分?jǐn)?shù)摩爾分?jǐn)?shù)摩爾質(zhì)量/溫度/99.5378.482.4.1 液相平均密度液相平均摩爾質(zhì)量 液相平均溫度：在平均溫度89.28下查得： 進(jìn)料：塔頂：塔底：液相平均密度為 2.4.2 氣相的平均密度A、進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量由B、塔頂平均摩爾質(zhì)量由

17、,得C、塔釜平均摩爾質(zhì)量由氣相平均摩爾質(zhì)量 氣相平均密度2.4.3 液相表面張力A、塔頂液相表面張力由查表得故B、塔底液相表面張力由 及得C、塔進(jìn)料液相表面張力由查表得故所以液相平均表面張力2.4.4 汽、液相負(fù)荷（體積流量）液相平均密度 則液相負(fù)荷為：氣相平均密度 則汽相負(fù)荷為：表5 精餾塔的汽液相負(fù)荷名稱(chēng)液相汽相平均摩爾質(zhì)量/18.4221.25平均密度/體積流量/2.4.5 精餾塔塔體工藝尺寸A、塔徑的計(jì)算塔的氣、液相體積流率為則液氣動(dòng)能參數(shù)為：取板間距HT=0.40m，板上清液層高度hL=0.05m，則HT-hL=0.35m圖3 史密斯關(guān)聯(lián)圖由史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：C20=0.052氣體負(fù)

18、荷因子= 取安全系數(shù)為0.8，則空塔氣速為 u=0.8umax=0.8×2.25=1.80m/s按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為D=1.0m塔截面積為At=3.14×1×1=0.785 m2實(shí)際空塔氣速為U實(shí)際=1.909/0.785=2.432m/s (安全系數(shù)在充許的范圍內(nèi)，符全設(shè)計(jì)要求)B、塔高的計(jì)算塔的高度可以由下式計(jì)算：已知實(shí)際塔板數(shù)為N=11塊，板間距,取一個(gè)人孔取人孔兩板之間的間距，則塔頂空間，塔底空間，那么，全塔高進(jìn)料板空間高度： 2.5 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算2.5.1 溢流裝置由于塔徑D=800mm，可選用單溢弓型降液管，采用凹型受液盤(pán)。A、堰長(zhǎng)取 B、溢流

19、堰高度由，選用平直堰，堰上液層高度由弗蘭西斯（Francis）公式計(jì)算，即 圖4 液流收縮系數(shù)計(jì)算圖由液流收縮系數(shù)計(jì)算圖，近似取E=1，則取板上清液層高度hL=0.06 m故 C、弓形降液管寬度和截面積由查弓形降液管參數(shù)圖得圖5 弓形降液管參數(shù)圖弓形溢流管寬度弓形降液管面積驗(yàn)算：液體在提餾段降液管內(nèi)的停留時(shí)間其中HT即為板間距0.60m，Ln即為每小時(shí)的液相體積流量驗(yàn)證結(jié)果為降液管設(shè)計(jì)符合要求D、降液管底隙高度取 （一般）則故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。選用凹形受液盤(pán)，深度。2.5.2 塔板布置A、塔板的分塊 因D800mm，故塔板采用分塊式。表6 塔板分塊數(shù)塔徑，mm80012001400160

20、01800200022002400塔板分塊數(shù)3456由上表查得，塔板分為3塊。B、邊緣區(qū)寬度確定取Ws=Ws= 65mm , Wc=35mmC、開(kāi)孔區(qū)面積計(jì)算開(kāi)孔區(qū)面積Aa按下面式子計(jì)算，則有其中 x=D/2(WdWs)=0.5-（0.146+0.065）=0.289mr= D/2Wc=0.5-0.035=0.465m并由Wd/D=0.146， 推出Wd=0.146m D、篩孔計(jì)算及其排列甲醇水體系無(wú)腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑。篩孔按正三角形 ，取孔中心距t為 篩孔的數(shù)目n為n=1158×103Aa/t2=9512個(gè)開(kāi)孔率為=0.907（do/t）2=10.07%氣體通過(guò)閥孔的

21、氣速為2.6 篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算2.6.1 塔板壓降A(chǔ)、干板阻力計(jì)算干板阻力 由 查干篩孔的流量系數(shù)圖得 圖6 干篩孔的流量系數(shù)圖故 B、氣體通過(guò)液層的阻力計(jì)算氣體通過(guò)液層的阻力， 氣相動(dòng)能因子 查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖得 圖7 充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖故 液柱C、液體表面張力的阻力液體表面張力所產(chǎn)生的阻力，液柱氣體通過(guò)每層塔板的液柱高度液柱氣體通過(guò)每層塔板的壓降為（設(shè)計(jì)允許值）2.6.2 液面落差對(duì)于篩板塔，落面落差很小，且本例塔徑和液流量不大，故可忽略液面落差的影響。2.6.3 液沫夾帶量液沫夾帶量 故kg液/kg氣<0.1 kg液/kg氣故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。2.6.4 漏液對(duì)篩板塔，

22、漏液點(diǎn)氣速可由計(jì)算，即實(shí)際孔速穩(wěn)定系數(shù)為 故在本設(shè)計(jì)中無(wú)明顯漏液。2.6.5 液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應(yīng)服從的關(guān)系。甲醇水物系屬一般物系，取，則而 板上不設(shè)進(jìn)口堰，可由式計(jì)故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。2.7 塔板負(fù)荷性能圖2.7.1 漏液線(xiàn)由 整理得 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于表7表70.00050.00100.00250.00400.3610.3720.3950.413由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線(xiàn)1.2.7.2 液沫夾帶線(xiàn)以為限，求關(guān)系如下：由 故 整理得 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于表8。表80.00050.00100.00

23、200.002251.0851.0470.986970.9608由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線(xiàn)2.2.7.3 液相負(fù)荷下限線(xiàn)對(duì)于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。由m取E=1，則據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線(xiàn)3.2.7.4 液相負(fù)荷上限線(xiàn)以作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，由式故 據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線(xiàn)4.2.7.5 液泛線(xiàn) 式中 將有關(guān)的數(shù)據(jù)代入，得在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于表9。表90.00050.00050.00250.00400.00050.00600.00711.2141.1811.0941.0011.2140.

24、8500.746由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線(xiàn)5.根據(jù)以上各方程，可作出篩板塔的負(fù)荷性能圖，如下圖所示。054231CB圖8 塔板的負(fù)荷性能圖A在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A，連接OA,即作出操作線(xiàn)并相交于B、C。由圖可看出，該篩板的操作上限為霧沫夾帶控制，下限為漏液控制。由上圖查得 故操作彈性為2.8 各接管尺寸的確定2.8.1 進(jìn)料管 在原料溫度下查得則原料液密度為：進(jìn)料體積流量取適宜的輸送速度，故經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管(YB231-64)，規(guī)格：實(shí)際管內(nèi)流速：2.8.2釜?dú)堃撼隽瞎茉谙虏榈?則釜?dú)堃好芏葹?釜?dú)堃旱捏w積流量：取適宜的輸送速度，則經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管(YB231-64)，規(guī)格：實(shí)

25、際管內(nèi)流速： 2.8.3塔頂上升蒸汽管塔頂上升蒸汽塔頂上升蒸汽的體積流量：取適宜速度，那么經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管(YB231-64)，規(guī)格：實(shí)際管內(nèi)流速： 2.8.4水蒸汽進(jìn)口管通入塔的水蒸氣密度通入塔的水蒸氣體積流量：取適宜速度，那么經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管(YB231-64)，規(guī)格：實(shí)際管內(nèi)流速：2.8.5離心泵的選擇根據(jù)年處理量及塔高，選用IS125-100-200型號(hào)的離心泵，其性能如下表所示表10 離心泵性能表型號(hào)轉(zhuǎn)速 （轉(zhuǎn)/分鐘）流量(m3/h）揚(yáng)程(m)效率(%)軸功率(kW)必需的汽蝕余量(m3)質(zhì)量比(泵/底座)(kg)IS125-100-20014506014.7623.832.5108/663 設(shè)計(jì)結(jié)果匯總表11 設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目數(shù)值與