浮法厚玻璃的退火

1、浮法厚玻璃的退火摘要：浮法厚玻璃退火質(zhì)量的好壞將直接影響其切裁率和成品率。本文回顧了退火窯理論的發(fā)展和我國退火技術(shù)的現(xiàn)狀，結(jié)合實(shí)踐闡述了厚玻璃退火的基本思路和我國浮法玻璃退火存在的一些問題。關(guān)鍵詞： 退火窯 退火理論 厚玻璃退火應(yīng)力退火曲線abstract： the thick glass in method that float the quality backs the fire quantity will affect directly its slice to cut the rate with the finished product rate. this text looks ba

2、ck to back the theoretical development in kiln in fire to back the present condition of the fire technique with the our country， joining together to practice to expatiate the thick glass back the fiery and basic way of thinking to float with the our country the method glass backs the some problem th

3、at fire exsits.keywords： back the fire kiln back the fire theories thick glass back the fire should dint back the fire curve引言：退火工藝是浮法玻璃生產(chǎn)工藝的重要組成部分，退火質(zhì)量的優(yōu)劣直接影響玻璃生產(chǎn)的成品率及最終產(chǎn)品的使用效果。目前，有關(guān)浮法玻璃退火理論的研究尚處于探索階段，相關(guān)環(huán)節(jié)對(duì)玻璃退火質(zhì)量的影響也還處于研究探討之中，因此，浮法玻璃退火過程的控制仍是目前浮法工藝中一個(gè)相對(duì)薄弱的環(huán)節(jié)，需要我們?cè)趥鹘y(tǒng)退火理論的基礎(chǔ)上，不斷進(jìn)行分析、總結(jié)，以期找出提高浮法玻璃退火質(zhì)量

4、的恰當(dāng)方法和步驟。 浮法玻璃退火理論的發(fā)展自從英國人發(fā)明了浮法工藝生產(chǎn)平板玻璃后，浮法玻璃的退火也成為廣大玻璃科技工作者的研究課題，在這方面研究開發(fā)較早的國外公司主要以比利時(shí)公司為代表，其它公司如法國安東尼公司等也進(jìn)行這方面的研究工作。1.1 6070年代浮法玻璃退火理論浮法工藝的特點(diǎn)是拉引速度快，厚度變化范圍大，玻璃技術(shù)工作者提出了適應(yīng)浮法工藝的退火理論，其主要思想為： 1.1.1 玻璃在錫槽成型后離開錫槽的溫度約為，玻璃板能被冷端操作者接受的溫度約為左右，在這個(gè)溫度區(qū)間，玻璃經(jīng)歷了從塑性體到彈性體的變化過程，大約在的溫度是這種變化的轉(zhuǎn)折點(diǎn)。1.1.2 玻璃退火主要解決兩個(gè)問題。()殘余應(yīng)力

5、值要合適 太小易碎，太大不易切裁；（）暫時(shí)應(yīng)力分布均勻 否則，在冷卻過程中玻璃板面易出現(xiàn)物理缺陷，甚至炸裂。在高于溫度時(shí)玻璃通過變形吸收溫度差形成永久應(yīng)力，在低于時(shí)，玻璃溫度達(dá)到室溫時(shí)，暫時(shí)應(yīng)力也隨之消失。1.1.3 玻璃板在一定的溫度范圍內(nèi)可以快速冷卻，特別是以下，可以最大限度地冷卻玻璃板。1.1.4 考慮到玻璃板平整度對(duì)溫度差的敏感性，在高溫區(qū)用間接換熱方式對(duì)其降溫，低溫區(qū)用冷風(fēng)直接冷卻，且這些冷卻強(qiáng)度能夠控制。1.2 80年代浮法玻璃退火理論通過若干年的實(shí)踐，解決浮法玻璃的退火已不成問題，但降低退火窯的成本，提高其運(yùn)行效率已成為該技術(shù)領(lǐng)域的目標(biāo)，年公司宣布該公司已成功地對(duì)退火窯的冷卻系統(tǒng)

6、進(jìn)行了有效的改造。其內(nèi)容為：將玻璃板在的溫度區(qū)間內(nèi)的冷卻方式由原來的間接冷卻改為由熱風(fēng)循環(huán)直接冷卻，這種工藝的最大優(yōu)點(diǎn)就是可以將退火窯縮短，增加操作靈活性，而熱風(fēng)并不另外增加熱源，而是用玻璃散發(fā)的熱量。該公司將這種區(qū)域起名為()區(qū)。年代末，法國公司開始生產(chǎn)浮法玻璃退火窯設(shè)備，從此打破了幾乎是公司獨(dú)霸的市場(chǎng)。公司主要以生產(chǎn)鋼鐵行業(yè)熱處理成套設(shè)備為主，具有一定的實(shí)力。該公司研究玻璃退火窯考慮了玻璃退火特性的同時(shí)，較明顯的結(jié)合有鋼鐵熱處理設(shè)備及工藝技術(shù)的特點(diǎn)。主要表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：1.2.1 在玻璃的退火區(qū)玻璃板上部用熱風(fēng)循環(huán)間接冷卻玻璃板。玻璃板的溫差由風(fēng)溫來調(diào)節(jié)，玻璃板下部的溫差由管道的風(fēng)量來

7、調(diào)節(jié)。1.2.2 冷卻器全部為圓管，而且在退火后區(qū)玻璃板上下的冷卻器都為一層。1.2.3 在熱風(fēng)循環(huán)直板冷卻區(qū)后端設(shè)有個(gè)熱風(fēng)排泄煙囪，前端裝有一個(gè)隧道壓力控制系統(tǒng)，以調(diào)控烤窯及生產(chǎn)時(shí)退火窯的熱工狀態(tài)。1.2.4 保溫殼體采用外死內(nèi)活的結(jié)構(gòu)形式，裝拆靈活、易維修。1.2.5 電加熱器放在殼體外部、易于維修。玻璃板下沒有任何加熱設(shè)備。年代初期，、公司產(chǎn)品均打入我國玻璃行業(yè)，兩家產(chǎn)品均滿足了洛陽浮法的工藝要求。由于兩家產(chǎn)品工藝技術(shù)措施不完全相同，在我國浮法玻璃行業(yè)實(shí)際上也形成了兩種對(duì)操作習(xí)慣的不同認(rèn)識(shí)。1.3 90年代浮法玻璃退火理論進(jìn)入年代，玻璃制造商更加注重新技術(shù)的開發(fā)，而新技術(shù)新裝備的開發(fā)首先

8、取決于新的理論的產(chǎn)生。過去，人們普遍認(rèn)為玻璃退火點(diǎn)到應(yīng)變點(diǎn)的溫度區(qū)間內(nèi)是退火的重要區(qū)域，這一點(diǎn)已被實(shí)踐證明，作為兩種工藝的代表和公司只是做法上不同，前者用冷風(fēng)逆流間接冷卻玻璃，后者用熱風(fēng)逆流循環(huán)冷卻玻璃。而在退火前區(qū)，玻璃溫度在范圍內(nèi)，兩種工藝在認(rèn)識(shí)與裝備上幾乎達(dá)到一致。即：在這個(gè)溫度區(qū)間內(nèi)，由于玻璃的塑性性能較好，可以用冷風(fēng)順流間接換熱方式冷卻玻璃板（如圖）。在這個(gè)區(qū)域內(nèi)，如果采用逆風(fēng)方式冷卻玻璃板，則開始由于的風(fēng)溫與玻璃溫度差較大，換熱效率較高，玻璃本身感到的降溫速度是由大到小。結(jié)束時(shí)，由于兩者溫差較小(-)換熱效率就較低，而從玻璃本身產(chǎn)生殘余應(yīng)力的機(jī)理上看，的玻璃粘度比的大，也就是玻璃在

9、高溫時(shí)吸收溫差的能力比低溫時(shí)的大，相對(duì)更容易產(chǎn)生殘余應(yīng)力，因而更需要緩慢冷卻玻璃板。如果在這個(gè)區(qū)域，采用順風(fēng)間接冷卻玻璃板，剛開始冷卻時(shí)，由于玻璃板與風(fēng)溫差較大( )，換熱速度較大。冷卻結(jié)束時(shí)，由于玻璃與風(fēng)溫差( )較小，換熱速度較小，玻璃本身感到的降溫速率是由大到小，這樣就滿足了玻璃退火合理控制殘余應(yīng)力的要求（圖所示），另外公司在縱向退火工藝上有新的調(diào)整，年代，/退火窯，區(qū)長度設(shè)計(jì)或，區(qū)設(shè)計(jì)成和，共長.×.，而年代則把區(qū)設(shè)計(jì)成長，區(qū)不分和，共長。與公司的/退火窯產(chǎn)品性能見表，幾種縱向退火工藝布置見表22 我國浮法玻璃退火技術(shù)狀況：我國洛陽浮法退火技術(shù)經(jīng)歷了幾個(gè)發(fā)展階段2.1 全電磚

10、結(jié)構(gòu)退火窯采用國外年代的退火理論，將退火窯設(shè)計(jì)成磚結(jié)構(gòu)隧道式，窯內(nèi)裝有電加熱器和風(fēng)冷卻器，這種形式的退火窯最大特點(diǎn)是造價(jià)較低，但存在窯密封保溫不好，操作不靈活，維修不方便，玻璃板不能太寬等缺點(diǎn)。2.2全鋼全電退火窯（傳統(tǒng)冷風(fēng)工藝）退火窯采用年代國外浮法玻璃退火理論，全鋼結(jié)構(gòu)，窯內(nèi)裝有電加熱器和風(fēng)冷卻器，其特點(diǎn)為：造價(jià)相對(duì)較高，但窯密封性能好。易操作、易維修。2.3全鋼全電退火窯（新型冷風(fēng)工藝）年代初期，通過生產(chǎn)實(shí)踐和引進(jìn)產(chǎn)品。我國自行設(shè)計(jì)出了全鋼全電浮法退火窯，其原理與結(jié)構(gòu)基本上與公司年代末及年代初的產(chǎn)品相同，直到年代初期，我國浮法玻璃行業(yè)幾乎都是這種產(chǎn)品。2.4全電全鋼退火窯（熱風(fēng)工藝）19

11、96年11月我國第臺(tái)熱風(fēng)工藝全鋼全電退火窯投入運(yùn)行，這臺(tái)設(shè)備吸收了公司的工藝特點(diǎn)，兼顧了我國工廠的操作習(xí)慣及制造行業(yè)的條件，其技術(shù)性能水平基本接近公司年代初產(chǎn)品性能。綜上所述，到目前為止，我國浮法玻璃制造行業(yè)全電磚結(jié)構(gòu)退火窯，全電全鋼傳統(tǒng)冷風(fēng)工藝退火窯，全鋼全電新型冷風(fēng)工藝退火窯，全電全鋼熱風(fēng)工藝退火窯共存，各個(gè)工廠也都總結(jié)摸索出一套適應(yīng)這些設(shè)備的操作運(yùn)行辦法，從而促進(jìn)了行業(yè)的技術(shù)進(jìn)步。3.厚玻璃退火的基本思路隨著浮法工藝在我國的迅速發(fā)展，國內(nèi)浮法企業(yè)已從5mm、6mm的常規(guī)生產(chǎn)，向多品種厚玻璃的規(guī)模生產(chǎn)邁進(jìn)。在摸索厚玻璃成形工藝的同時(shí)，退火工藝也日益顯現(xiàn)出不容忽視的作用。到目前為止，不少廠家

12、均生產(chǎn)過10mm、12mm的厚玻璃，成形已不是突出問題，而退火質(zhì)量則成為制約產(chǎn)品切裁率及持續(xù)規(guī)模生產(chǎn)的一個(gè)重要的、甚至是決定性的因素。用拉邊機(jī)成形的厚玻璃，板邊比齒印內(nèi)的玻璃薄，邊部散熱比板中部多。因此，板邊比中部溫度低。在退火區(qū)，這種溫差的存在，將使溫度均衡后的玻璃邊部受壓應(yīng)力，中部受張應(yīng)力，切割掰斷時(shí)，切口出現(xiàn)多角或少角，也就是說橫切邊部不走刀線。在冷卻區(qū)，這種溫差的存在，邊部將受張應(yīng)力，中部將受壓應(yīng)力，厚度越厚，溫差越大，邊部極易發(fā)生縱炸。在生產(chǎn)10mm、12mm時(shí)，常出現(xiàn)沿齒痕附近的縱炸條，損失嚴(yán)重。玻璃的退火是一種消除或減小玻璃中的殘余應(yīng)力至允許值的熱處理過程。這個(gè)過程是在退火窯內(nèi)完

13、成的。對(duì)浮法工藝，玻璃帶溫度經(jīng)此由600冷卻至70左右。退火中所需控制的熱應(yīng)力分為兩類：一是由縱向溫降梯度所引起的厚度應(yīng)力(或稱為端面應(yīng)力)，二是由玻璃帶的橫向溫度所引起的表層應(yīng)力。兩者又均有永久應(yīng)力和暫時(shí)應(yīng)力之分。以下主要就永久應(yīng)力的控制進(jìn)行論述。3.1厚度應(yīng)力的控制現(xiàn)今，不同厚度浮法玻璃的殘余應(yīng)力是以板芯應(yīng)力(即殘余中心張應(yīng)力)的大小來衡量的。即：=4.457·2·g式中：板芯應(yīng)力(nm/cm)玻璃厚度(cm)gb區(qū)冷卻速度(/min)由此，很容易得到板芯應(yīng)力與拉引量q(t/d)、原板寬w(m)及b區(qū)長度l(m)的關(guān)系：=8.66·q·/(l

14、3;w)(取玻璃帶在b區(qū)進(jìn)出口溫差為70)從上式可以看出，板芯應(yīng)力的大小與拉引量、生產(chǎn)厚度成正比，與b區(qū)長度及原板寬度成反比。比利時(shí)cund公司例舉了不同厚度永久應(yīng)力的允許和使用值：倘以5mm、21.5nm/cm的應(yīng)力值為基準(zhǔn)，若假定在不同厚度的玻璃生產(chǎn)中拉引量等均不變，則相應(yīng)的板芯應(yīng)力值如下：從中可以比較出，在拉引量等均不作調(diào)整的情況下，6mm生產(chǎn)能滿足使用應(yīng)力要求，而10mm及其以上的玻璃生產(chǎn)時(shí)，其板芯的永久應(yīng)力將超過其使用值，甚至在19mm生產(chǎn)時(shí)，超過其允許的極大值。所以，對(duì)于10mm以上厚玻璃的生產(chǎn)，欲取得理想的板芯應(yīng)力，須降低拉引量或延長退火區(qū)的長度。3.1.1降低拉引量降低拉引量是

15、滿足不同厚度的厚玻璃生產(chǎn)要求的一種手段，參照上面數(shù)據(jù)，以5mm的拉引量作為基準(zhǔn)，在生產(chǎn)12.7mm、19mm時(shí)欲達(dá)到其永久應(yīng)力的使用值，若其它條件不變，則拉引量需依次降低17.7%和39%。即隨著生產(chǎn)厚度的增大，拉引量的降低幅度增大。現(xiàn)有退火窯，一般在設(shè)計(jì)說明上大都標(biāo)注有219mm的生產(chǎn)能力，但實(shí)際運(yùn)作起來，15mm及其以上厚玻璃的生產(chǎn)難度極大。由于12mm以上厚玻璃生產(chǎn)時(shí)，單純大幅度降低拉引量，勢(shì)必出現(xiàn)拉引量同錫槽固有設(shè)計(jì)能力的懸殊差別，此時(shí)，低噸位的玻璃液帶進(jìn)的熱量較少，欲滿足成形的溫度要求，即使提高些流道溫度，仍需要很大的電加熱進(jìn)行必要的補(bǔ)償。當(dāng)然，這里提到的使用值是較小的，且沒有標(biāo)注對(duì)

16、測(cè)試樣品的具體取樣要求和規(guī)格(畢竟切裁后板芯應(yīng)力會(huì)部分釋放，樣品規(guī)格越小，應(yīng)力釋放越多)，實(shí)際生產(chǎn)中我們雖無須將此作為一種絕對(duì)的數(shù)字依據(jù)，但生產(chǎn)中應(yīng)絕對(duì)把握這種方向和趨勢(shì)。3.1.2延長退火b區(qū)長度現(xiàn)有退火窯在設(shè)計(jì)上，一般地對(duì)400t/d的窯來說，其b區(qū)長度在21m左右，500t/d的窯其b區(qū)長度為24m。相應(yīng)地，其5mm板芯應(yīng)力值約為21nm/cm，以5mm、500t/d的窯為基準(zhǔn)，12.7mm及19mm生產(chǎn)時(shí)，若拉引量不變，僅單純從b區(qū)長度考慮，欲滿足其使用板芯應(yīng)力值的b區(qū)長度分別為29.1m和39m。因此，厚玻璃生產(chǎn)中，拉引量維持不變時(shí)，b區(qū)長度應(yīng)相應(yīng)延長。延長b區(qū)長度的途徑有兩種：(1

17、)對(duì)于一個(gè)確定的退火窯，可以通過減小玻璃帶在b區(qū)的冷卻速度，達(dá)到相對(duì)延長該溫度區(qū)段長度的目的。但這樣無疑會(huì)增加退火后區(qū)冷卻負(fù)擔(dān)，易使玻璃帶出敞開區(qū)的溫度偏高，而快速直接急冷又有害，從而對(duì)裝箱造成影響。(2)在新窯設(shè)計(jì)上，有意識(shí)地增加b區(qū)的長度。由于以上值畢竟是可以放寬的，況且在實(shí)際生產(chǎn)中再通過對(duì)拉引量進(jìn)行一些必要的調(diào)整，設(shè)計(jì)整體投入并不大，這樣能夠?qū)崿F(xiàn)退火窯真正意義的滿足15mm以上的生產(chǎn)。這一點(diǎn)供大家探討。綜上，在厚玻璃生產(chǎn)中，欲取得較理想的板芯應(yīng)力，應(yīng)對(duì)拉引量和退火b區(qū)長度統(tǒng)籌兼顧，綜合考慮，作出適當(dāng)調(diào)整，并根據(jù)自身實(shí)際，力爭(zhēng)找出一個(gè)在拉引量作小幅調(diào)整的情況下，取得滿意退火質(zhì)量的上佳方案。

18、自然，通過現(xiàn)場(chǎng)對(duì)厚度允許公差的控制及板寬的調(diào)整，也能對(duì)減少板芯應(yīng)力值起到一定的輔助作用。3.1.3實(shí)際生產(chǎn)中，錫槽出口溫度應(yīng)以穩(wěn)定的低溫控制為宜在玻璃板逐漸冷卻過程中，其厚度上的溫度分布呈拋物線形，即中心比表面熱，其差值：t=a2.r/8k式中：a厚度r冷卻速度k導(dǎo)熱系數(shù)玻璃越厚，其溫差就越大，出口處的低溫控制，可使其在a區(qū)的冷卻速度相對(duì)慢些，進(jìn)而縮小其厚度上的溫差，對(duì)消除或減小板芯應(yīng)力有利，同時(shí)也為b區(qū)的退火創(chuàng)造了良好的條件。3.2表層應(yīng)力的控制由玻璃帶的橫向溫差所引起的表層應(yīng)力是退火中又一個(gè)至關(guān)重要的控制環(huán)節(jié)。表層應(yīng)力控制的好壞直接影響玻璃的退火和切裁。在玻璃生產(chǎn)過程中，由于各部位升溫、散

19、熱條件的差異，玻璃板產(chǎn)生一定的橫向溫差是必然的，而且總是存在著玻璃板邊部溫度比中部溫度稍低的情況。鑒于這種情況，其控制思路是設(shè)法提高邊部溫度，降低中部溫度，盡可能減小橫向溫差，以使產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力不影響成品率。以我公司浮法一線采用的法國斯泰因熱風(fēng)循環(huán)退火窯為例，在退火區(qū)之前，邊部風(fēng)溫設(shè)定比中部風(fēng)溫高1020；在退火區(qū)后，則通過控制閥門的開度大小，使玻璃板整體實(shí)現(xiàn)較為均勻的降溫。對(duì)玻璃板橫向溫差的有效控制，能明顯提高玻璃的切裁成品率，這是退火工藝的重要控制內(nèi)容之一。按傳統(tǒng)的劃分，a區(qū)為預(yù)退火區(qū)，b區(qū)是重要退火區(qū)。但在生產(chǎn)的實(shí)際操作中，從錫槽出口到b區(qū)出口，均應(yīng)視為減小表層應(yīng)力的重要退火區(qū)段。畢竟，b

20、區(qū)以前過大的橫向溫差所形成的過大應(yīng)力在b區(qū)是無法松弛的。所以，僅注重b區(qū)的溫度控制是片面的和不可取的，這難免會(huì)出現(xiàn)此種疑問：生產(chǎn)同樣厚度的玻璃時(shí)，b區(qū)溫度基本無變化，有時(shí)生產(chǎn)情況挺好，而再生產(chǎn)時(shí)，退火卻很糟，原因就與此有直接關(guān)系。應(yīng)該說，玻璃板在錫槽出口的溫度控制，是玻璃退火的第一步。這里包括兩方面的內(nèi)容：首先，穩(wěn)定錫槽的出口溫度，波動(dòng)力爭(zhēng)控制在±1。這將在很大程度上減小退火溫度的相應(yīng)波動(dòng)，極大地穩(wěn)定退火的溫度制度。與此同時(shí)，控制縮小玻璃板的橫向溫差，必要時(shí)，開啟錫槽出口兩側(cè)的電加熱。在此基礎(chǔ)上，將a區(qū)的橫向溫差控制在12(中部略高)，這在生產(chǎn)中是完全能夠做到的，進(jìn)而有效控制b區(qū)的橫

21、向溫差，使從錫槽出口到b區(qū)出口的一整個(gè)重要退火區(qū)段處于良好的溫度制度下，從而取得滿意的退火質(zhì)量。當(dāng)然，退火后區(qū)所產(chǎn)生的暫時(shí)應(yīng)力，也會(huì)對(duì)切裁產(chǎn)生不容忽視的影響，這里不再贅述。在采用拉邊機(jī)法進(jìn)行厚玻璃的生產(chǎn)時(shí)，玻璃板橫向會(huì)出現(xiàn)自由邊比拉邊機(jī)齒內(nèi)偏薄的問題。基地生產(chǎn)10mm，當(dāng)靠近齒印的內(nèi)側(cè)厚度為9.65mm時(shí)，自由邊厚為8mm，相差17%。12mm生產(chǎn)時(shí)的對(duì)應(yīng)數(shù)據(jù)分別為11.65mm和9.62mm，其最邊部為8.95mm，我們自由邊寬度兩邊均為50mm左右。這種厚度差勢(shì)必造成原板橫向上的溫差，使邊部過冷。為此，從成形操作上，應(yīng)力爭(zhēng)縮小自由邊的寬度，從退火方面，或臨時(shí)加設(shè)自由邊部的加熱器，或適當(dāng)加強(qiáng)

22、中部的冷卻。從實(shí)踐看，通過加強(qiáng)成形的操作控制，能使問題得以解決。目前，國內(nèi)廠家對(duì)各種厚度的允許板芯應(yīng)力值尚缺乏自己的實(shí)踐積累數(shù)據(jù)，生產(chǎn)線上為數(shù)不多的在線應(yīng)力測(cè)試儀有待真正充分發(fā)揮作用，實(shí)際操作上多以經(jīng)驗(yàn)為主，遇到某些具體問題，調(diào)節(jié)帶有一定的盲目性。這就急待通過同仁的努力，使國內(nèi)浮法玻璃的退火從感官上的行與不行，到依據(jù)數(shù)據(jù)、曲線，向科學(xué)化方向邁進(jìn)出一套適應(yīng)這些設(shè)備的操作運(yùn)行辦法，從而促進(jìn)了行業(yè)的技術(shù)進(jìn)步。3.3 暫時(shí)應(yīng)力對(duì)超厚浮法玻璃退火的影響 暫時(shí)應(yīng)力是退火下限溫度以下，由于快速冷卻造成玻璃板的內(nèi)外溫差引起的應(yīng)力。在此溫度下，玻璃完全變成彈性體，當(dāng)玻璃冷卻到常溫時(shí)，內(nèi)外溫差消失，暫時(shí)應(yīng)力也就消

23、失了，由于快速冷卻造成過大的暫時(shí)應(yīng)力，往往會(huì)引起玻璃板的炸裂。處理暫時(shí)應(yīng)力的方法與處理永久應(yīng)力的方法是不同的，不熟練的操作人員往往采取不適當(dāng)?shù)姆椒ǘ觿×苏?，越調(diào)越糟，最后被迫放棄快速冷卻的手段，甚至停止了f區(qū)的冷卻風(fēng)，使得玻璃板到切割區(qū)還處于較高的溫度，影響了切割的質(zhì)量。3.4縱向溫度梯度的控制玻璃板上下表面溫差的影響一般情況下，在分析退火問題時(shí)，對(duì)玻璃板橫向溫差考慮得較多，而對(duì)玻璃板上下表面溫差考慮得較少。玻璃板上下表面降溫速度的差異，同樣會(huì)對(duì)退火質(zhì)量產(chǎn)生一定程度的影響。因此，在退火窯的下部設(shè)置測(cè)溫儀器(如熱電偶)是十分必要的。根據(jù)致密性原理，在對(duì)玻璃上下表面溫差的控制方面，應(yīng)該遵循下表

24、面比上表面溫度稍高的原則。(1)錫槽出口溫度進(jìn)行穩(wěn)定的低溫控制，如果5mm生產(chǎn)時(shí)出口溫度為600，厚玻璃生產(chǎn)時(shí)該處溫度范圍大致在585600之間，且出口玻璃帶橫向溫差不超過3。(2)嚴(yán)格控制a區(qū)的出口溫度。從縱向考慮，a區(qū)的目的只有一個(gè)，使玻璃板的溫度在該區(qū)出口時(shí)，達(dá)到退火上限。對(duì)于冷風(fēng)逆流工藝來說，該點(diǎn)溫度若偏低，或換句話說，使玻璃板的退火上限溫度前移，是十分有害的，這勢(shì)必造成玻璃板在退火最敏感的上限區(qū)域內(nèi)的冷卻速率增大，不利于板芯應(yīng)力的消除。實(shí)際生產(chǎn)中，a區(qū)出口溫度是我們嚴(yán)格控制的溫度點(diǎn)，尤其對(duì)10mm以上的玻璃，當(dāng)偏離理想值5，退火明顯惡化。眾所周知，浮法玻璃的退火上限溫度550左右，但

25、生產(chǎn)中的退火溫度以鎳鉻鎳硅熱電偶監(jiān)控為主，熱電偶距玻璃板的距離一般在2080mm，其顯示的空間溫度與玻璃板的實(shí)際溫度畢竟是有差異的。所以，摸索該溫度的理想值是厚玻璃退火的又一個(gè)關(guān)鍵所在。(3)由于退火窯結(jié)構(gòu)的特殊性，b區(qū)以自然冷卻為主，強(qiáng)制輻射冷卻由c1區(qū)承擔(dān)，使退火下限向c1區(qū)延伸。正由于此，15mm較5mm常規(guī)生產(chǎn)時(shí)的拉引量?jī)H需小幅調(diào)整。這種退火窯結(jié)構(gòu)的特殊性和在實(shí)踐中顯現(xiàn)出的對(duì)各種厚度的良好適應(yīng)性，對(duì)今后退火窯設(shè)計(jì)改進(jìn)具有啟發(fā)的意義。3.5 退火曲線的控制退火曲線的控制對(duì)厚玻璃退火溫度的控制比對(duì)薄玻璃的要求要高。因?yàn)椴ＡС尚瓦^程產(chǎn)生的應(yīng)力與玻璃制品的成型厚度成正比關(guān)系，玻璃越厚，其產(chǎn)生的

26、內(nèi)應(yīng)力越大。對(duì)厚玻璃退火過程的控制，除了要考慮成形等影響因素外，對(duì)退火曲線的調(diào)整是需要考慮的又一重要因素。根據(jù)我們生產(chǎn)10以上厚玻璃的實(shí)踐，在適當(dāng)降低拉引速度的前提下，退火區(qū)及退火區(qū)之前的溫度可以保持基本不變(實(shí)際上冷卻速度已經(jīng)降低)；退火區(qū)以后應(yīng)較大幅度地調(diào)整閥門開度，以降低冷卻速度。根據(jù)法國斯泰因公司提供的數(shù)據(jù)，生產(chǎn)12厚的玻璃時(shí)，在退火區(qū)溫度保持不變的情況下，只要降低拉引量5%以上，就可以使玻璃中殘余的永久應(yīng)力符合要求。由于厚玻璃比薄玻璃的退火控制更為全面、嚴(yán)格，因而將其作為判斷退火窯綜合控制能力的標(biāo)準(zhǔn)。實(shí)際生產(chǎn)中，對(duì)退火曲線的控制除了運(yùn)用在線應(yīng)力分析儀分析退火質(zhì)量的優(yōu)劣外，還可以用玻璃橫切后的切割質(zhì)量來判斷。如果玻璃裁切的橫斷面光滑明亮，就可以初步判斷退火曲線的控制較為合適。4 浮法玻璃退火存在的問題從設(shè)計(jì)與生產(chǎn)實(shí)踐看，我國浮法退火技術(shù)領(lǐng)域尚存在一些值得重視的問題：(1)設(shè)計(jì)基本上是參照、兩大公司年代初的工藝技術(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)的，但只做到了宏觀方面的相似，微觀環(huán)節(jié)并沒有達(dá)到技術(shù)要求，如：玻璃板平面輻射傳熱性能、保溫材料的熱性能與安裝的關(guān)系，環(huán)境溫度對(duì)玻璃板熱交換的影響等。(2)國內(nèi)的情況是設(shè)計(jì)部門將設(shè)計(jì)圖交給建設(shè)單位，由