2013年零散工藝簡介

1、孤東工藝所 2013 年零散工藝匯編孤東采油廠工藝研究所2014 年 1 月目錄稠油改良劑采油工藝孤東稠油區(qū)塊， 經(jīng)過多輪次開發(fā)， 油藏由于地層虧空加大， 地層能量下降較 多，產(chǎn)能大幅度降低， 導(dǎo)致吞吐井排液期變長， 目前吞吐井注汽后見油時間基本 都在 10 天以上，最長時間的達到 46天，造成大量無效注汽。 通過向注汽低壓井 地層擠大劑量油層改良劑， 從而補充地層能量， 提高注汽壓力， 進而提高注入蒸 汽的溫度，提高注汽質(zhì)量。 同時油層改良劑能夠降低原油的表面張力， 將油包水 轉(zhuǎn)變?yōu)樗?，改善蒸汽吞吐的?qū)替效果。一、稠油改良劑驅(qū)油原理 油層改良劑輔助蒸汽吞吐工藝技術(shù)的基本原理是先將藥劑與當

2、地油田熱污 水按照一定比例混合， 然后再用水泥車將混合好后的藥劑溶液擠入井內(nèi)。 該藥劑 溶液進入地層后， 首先使油濕地層轉(zhuǎn)變?yōu)樗疂瘢?抑制注汽及回采過程油水強烈油 包水乳化， 可以使地層原態(tài)原油在溫度降粘后高溫高速流動采出， 從而大大提高 了巖層中油相相對滲透率， 進而提高了洗油效率； 同時它還具有解除近井地帶堵 塞，擴大原油滲流通道； 該產(chǎn)品的高發(fā)泡性使其具有泡沫調(diào)剖驅(qū)油作用， 在配合 蒸汽驅(qū)過程中， 如果地層擠藥后注蒸汽前注入部分氮氣等非冷凝氣體， 將會起到 泡沫驅(qū)氣驅(qū)蒸汽驅(qū)綜合作用， 使注汽后采油效果事半功倍， 極大提高原油回采量。1、油層潤濕性改良由油濕地層轉(zhuǎn)變?yōu)樗疂竦貙?，吸附原油容?/p>

3、脫落。親油表面;|親水表面圖1藥劑加入后巖石表面由親油改變?yōu)橛H水的改變機理圖2巖石不同潤濕性對原油的吸附表觀圖圖3藥劑加入后原油脫落過程示意圖圖1是在注水、注汽開采后，在孔隙空間中的油滴狀況，它的大部分表面和 巖石表面相接觸，處于油潤濕狀態(tài)，圖3是在水中加入GDH-稠油高效驅(qū)替增油劑 后，水可以優(yōu)先潤濕固體表面，亦即水中的表面活性物質(zhì)的極性基團吸附在固體 表面，致使油脫離固體表面而被藥水所代替，表面形成吸附水膜。圖3則表明油滴脫離固體表面、且油水界面張力降低，在重力和微驅(qū)動力作用下而沿敞開的孔 隙流出到井口而被采到地表。藥劑水溶液的注入，降低了油水界面張力和選擇性接觸角，增強了水對巖砂 的潤濕

4、能力。在低界面張力條件下，油滴容易變形，從而降低了原油流經(jīng)孔隙喉 道排出所有的功，增加了原油在地層中的移動速度。這一點可以根據(jù)原油在巖石 表面上的附著功關(guān)系式 W= (1-cos 9 )來解釋。其中S為界面張力，9為接觸角， S、9的降低總起來導(dǎo)致了附著功 W勺降低。這樣原油在相同動力作用下便更容 易地向井口運移。2、巖石由原來油濕變成水潤濕，提高巖層中油相相對滲透率由于油濕地層中原油流動過程中更容易被地層吸附， 殘余油飽和度提高，而 水濕地層不容易被吸附，藥劑擠入地層后巖石潤濕性發(fā)生改變， 在相同驅(qū)動力的 作用下，更多原油可流向井口。下圖為油層物理學(xué)資料顯示油濕地層轉(zhuǎn)變?yōu)樗疂窈笥拖酀B透率大幅

5、度提高 的示意圖 圖4不同潤濕性巖石的相對滲透率曲線3、原油分散于水中形成水包油乳狀液分散體系，極大降低油水粘度比，避 免驅(qū)替液粘指指進。二、適用條件及技術(shù)指標三、施工工藝1、檢查、緊固井口各連接處，檢查井口各閘門能夠靈活開關(guān)，如有損壞、開關(guān) 澀滯、關(guān)閉不嚴，嚴重影響施工的閘門，及時整修更換閘門。在確認井口各 處連接緊固、井口各閘門完好靈活后，方可進行施工。2、井口接出正擠硬管線各一道，管線與井口用高壓彎頭連接。施工硬管線應(yīng)與 井口用鐵鏈固定。3、在現(xiàn)場合理擺放各種施工車輛，連接泵車與正擠管線，正擠管線與泵車出水 口應(yīng)用鐵鏈固定。施工管線各連接處由井口至水泥車出水口處順序用大錘砸 緊。4、擠注

6、藥劑前必須用清水對施工管線進行試壓 25MPa 15min不刺不漏，如有 刺漏，進行整改并重新試壓，試壓合格后方可施工。5、開井口注藥閘門，試注，觀察注入壓力及排量，并記錄。6 正注稠油改良劑，用70C熱水配制稠油改良劑溶液 50用，頂替熱水10用，壓 力控制在25MPa7、擠注藥時要嚴格按照設(shè)計施工，藥劑要求全部注入井內(nèi)，施工過程要注意泵 車壓力的變化，并做好施工記錄。8、擠注完藥后，停泵、關(guān)好井口注藥閘門后，泵工進行泄壓。在確認施工管線 內(nèi)壓力全泄掉后，方可進行管線拆卸工作。9、施工結(jié)束后，關(guān)井待注汽。四、現(xiàn)場應(yīng)用情況該工藝2013年孤東油田共實施2 口井，上輪平均日液18.3m3，日油2

7、.2t， 本輪平均日液40.1m3，日油0噸，由于年底施工，到目前2 口井剛開井，正處于 排水期，效果待觀察。表1措施前后生產(chǎn)情況統(tǒng)計表井號原油粘度上周期平均本周期平均有效期累增油日液日油含水日液日油含水KD52P2486422.22.489.248.90100KD642-3343714.51.986.931.30100平均18.32.288.040.10100合計36.74.388.080.20100高溫生物酶解堵驅(qū)油工藝孤東油田稠油區(qū)塊開采方式以蒸汽吞吐和蒸汽驅(qū)為主，隨著開發(fā)時間的延 長，孤東油田的稠油吞吐井已進入多輪次吞吐階段，開發(fā)過程中，隨著吞吐周期的增加，暴露出地層能量下降快，吞吐周

8、期遞減大，采收率低的問題。從目前孤 東吞吐注汽井油汽比情況看，稠油單元平均單井周期油汽比、周期產(chǎn)油逐周期下 降，平均單井周期產(chǎn)油下降8.5%，其中第五周期和第八周期產(chǎn)油下降幅度較大， 分別是13%、16%，注汽效益日益變差，急需采取有效的措施提高多輪次井注汽 開發(fā)效果。表1稠油單元周期吞吐效果表周期井次周期時 間周期產(chǎn)油平均單 井生產(chǎn) 周期平均單 井周期 產(chǎn)油單井峰 值產(chǎn)量周期注汽平均單井 周期注汽周期油 汽比回采水率1298112474657356377220611.349869816731.32226.5221274819441869353208410.537927517891.17271

9、.431654768032724628919839.230897018731.06261.241193467222467129118888.423048019370.97322.75812396013836729617086.416566920450.84245.96571527510046226817626.210965519240.92196.5743101576293023614635.97553017570.83274.583180723698926011933.45157016640.72329.7、高溫生物酶解堵驅(qū)油原理高溫生物酶解堵驅(qū)油技術(shù)所研制的生物酶解堵劑是一種新型的稠油開采

10、劑, 在實際應(yīng)用中可發(fā)揮多重功效，特別是配合蒸汽吞吐使用，開采效果尤其明顯。 其主要作用機理如下：1、高溫生物酶的解離和滲透特點可以彌補蒸汽采油的不足。高溫生物酶在地層中可耐溫50-380 °C。在蒸汽的高溫、高壓作用下，生物酶可以迅速高效的 滲透稠油膠質(zhì)組成的屏障， 在地層中打開一條條通道， 使蒸汽能迅速大面積擴散， 注汽效率大大提高。 其次解堵劑在蒸汽推動下， 可以高效率對超稠油的瀝青質(zhì)網(wǎng) 架進行解離，使降粘后稠油粘度不反彈，提高原油流動性。另外，溶解劑中的芳 香份和稠油中的膠質(zhì)作用后形成的稠環(huán)又對后面稠油中膠質(zhì)和瀝青質(zhì)形成分散， 使藥劑實現(xiàn)二次降粘。2、解除地層有機物堵塞。稠油

11、開采需要稠油在地層中流動，而隨著原油脫 氣稠油粘度會增大， 并在近井地帶形成堵塞， 造成開采困難。 這種有機質(zhì)引起的 堵塞，用一般酸化作業(yè)是無法有效解除的。 而高溫生物酶注入油層后， 對粘附在 巖石壁上的有機垢進行滲透的同時還具有快速剝離和分散作用， 是解除有機堵塞 最有效的產(chǎn)品。3、配伍性強。 高溫生物酶產(chǎn)品對水質(zhì)要求不高， 對不同水質(zhì)的適應(yīng)性較強。 能與高礦化度的水相溶混合。也能在一定酸堿度溶液中作用。4、降低磨阻。通過對巖石和石油輸送管道內(nèi)壁表面的成膜作用，具有對油 層孔隙或石油輸送管道內(nèi)壁表面性能的潤濕性回轉(zhuǎn)功能， 可以降低原油在地層和 管道中的磨阻，并對防止管道內(nèi)壁結(jié)垢和保護輸油管線

12、非常有利。二、適用條件及技術(shù)指標：1、適用條件： 高溫生物酶解堵劑在孤東現(xiàn)場應(yīng)用過程中，根據(jù)堵劑自身和孤東稠油特點， 選擇稠油粘度5000500000 mPa.S （50C ）的井進行實施。2、技術(shù)指標：1、外觀：混勻后呈乳色液體，靜止后略分層；2、PH值（1%水溶液）：79;3、密度（25E g/cm3 ） :0.9 1.10 ;4、超稠油高溫溶解效果（,80 C） : 100；5、靜態(tài)滲透剝離率，（%, 70C,） ： 85。三、施工參數(shù)1 、對于蒸汽吞吐采油井,高溫生物酶解堵劑作為前置液,用水稀釋一倍后 先注入油層,然后按原設(shè)計蒸汽量的 50%注蒸汽。2、對于蒸汽驅(qū)井,高溫生物酶解堵劑也

13、可用水先稀釋一倍,再伴隨蒸汽一同注入。四、現(xiàn)場應(yīng)用情況該工藝2012-2013年在孤東稠油區(qū)塊共實施5 口井，見效5 口井，措施成功 率100% 5 口井中新井實施了 3 口，老井2 口，措施前單井平均日液8.4噸，日 油2.8噸，含水66.7%,措施后平均日液22.6噸，日油4.8噸，含水78.7%,較 措施前單井日增油2.0噸。5 口井累計有效生產(chǎn)1033天，累計增油4389噸，平 均單井增油877噸，取得了明顯的增油效果。表2措施前后生產(chǎn)情況統(tǒng)計表序號井號開井日期措施前生產(chǎn)情況措施后生產(chǎn)情況累計有效天數(shù)累增油日液日油含水日液日油含水1GOGD822X202013-6-25新投39.53.

14、291.9164526.12HLKD53X92013-9-168.83.461.426.76.276.860168.03GOGDR3X215 2012-6-6新投28.15.779.73431960.04XTKD32P202012-12-8新投74.141.43251340.15HLKD642X102012-9-2682.173.711.84.960.2141394.8平均58.42.866.722.64.878.7207877.8合計4516.85.566.7113.124.178.710334389.0典型井例:KD642X10該井為2012年新投井，由于油稠，導(dǎo)致注汽壓力高，注汽投產(chǎn) 后

15、僅生產(chǎn)了 56天,由于供液差關(guān)，周期平均日液8.0噸，日油2.1噸，含水75.6%, 周期產(chǎn)油122.4噸。本輪針對該井油稠造成注汽高壓的情況，注汽前擠入高溫生 物酶解堵劑，注汽壓力較上輪下降1.7MPa,干度提高36.5%,注汽后生產(chǎn)141天，平均日液11.8噸，日油4.9噸，含水60.2%,周期產(chǎn)油691噸，生產(chǎn)情況 較上輪得到明顯改善。聲波解堵助排采油技術(shù)孤東采油廠在新井投產(chǎn)時，由于存在鉆井過程中的泥漿慮失、 漏失和沉淀的 等因，造成油層近井地帶堵塞，結(jié)果使得油井投產(chǎn)后產(chǎn)能較低，為了解決該問題， 從而提出應(yīng)用聲波混氣水復(fù)合解堵技術(shù)， 對該類油井在投產(chǎn)前進行解堵措施，達 到有效提高進井地帶

16、滲透率，疏通地層滲流通道的作用。、聲波助排技術(shù)原理聲波解堵助排技術(shù)觸合了聲波解堵和混氣排兩者的共同優(yōu)點， 不僅充分發(fā)揮 和增強了解堵效果， 同時又能較好地將排入井筒中的固體物質(zhì)徹底地攜帶并排出 井口。因此必將大大提高對油井的處理效果， 是一項具有廣闊應(yīng)用前景的新技術(shù)。 此外聲波解堵技術(shù)與混氣排工藝相結(jié)合還會進一步產(chǎn)生一些新的作用機理和新 特點。同時也為從理論上深入研究和完善該技術(shù)提出了一些新的問題和新的增長 點。有待于今后進一步研究， 就目前所研究的程度認為兩種工藝技術(shù)的結(jié)合主要 有以下幾個方面相互作用。1、加強了聲波的機械振動作用流體動力式聲波發(fā)生器的振動頻率和振幅與發(fā)生器的類型、 結(jié)構(gòu)形式

17、及參數(shù) 尺寸有關(guān)，此外還與激發(fā)流體的性質(zhì)有很大關(guān)系。 就環(huán)形腔室式聲波發(fā)生器來說， 利用壓縮性較小的水作為激發(fā)流體其產(chǎn)生聲波就要弱些， 而用壓縮性大的氣體作 為激發(fā)流體則容易產(chǎn)生高強度的聲波。 因此當其與混氣排相結(jié)合時， 由于流體中 混入了一定量的氣體， 必定會提高聲波發(fā)生器的激發(fā)效果， 而產(chǎn)生更大強度的聲 波振動。當然由于混入了氣體會使單相流體變?yōu)閮上嗔黧w的混合流動， 其阻力也 將會隨之產(chǎn)生一定變化， 同時所激發(fā)產(chǎn)生的聲波頻率也會產(chǎn)生一定的變化。 其變 化關(guān)系和規(guī)律有待于進一步地深入研究。2、改善了空化條件增強了空化作用 聲波解堵的第二個主要作用就是空化作用。 由于氣液兩相流體在泵壓的作用

18、下從聲波發(fā)生器噴嘴出高速噴出， 會形成高速的流體射流。 因此， 聲波解堵助排 作用不僅包括超聲空化作用，還包括空化射流作用。3、加強了聲波的熱作用 當單純的水作介質(zhì)進行聲波處理時，由聲波振動產(chǎn)生的熱作用是微乎其微 的。但當聲波振動與混氣排相結(jié)合時空化現(xiàn)象更加強烈以及由于空化而產(chǎn)生的激 波作用更大，由此而導(dǎo)致的局部熱作用也會進一步提高。4、氣炮或氣爆炸作用 混氣液體在多孔介質(zhì)中流動時所產(chǎn)生的賈敏效應(yīng)是我們熟悉的一種物理現(xiàn) 象。由于表面張力的作用當氣泡進入流道變窄的喉道時阻礙了后續(xù)流體的通過， 整體反映出流體阻力增加。 這種現(xiàn)象在變徑的流道中也會產(chǎn)生。 然而我們更加關(guān) 注的是后續(xù)發(fā)生的事情。這就類

19、似于流動管道閘門突然關(guān)閉而產(chǎn)生的水擊現(xiàn)象， 后續(xù)流體受壓縮而壓力劇增， 當壓力增加到一定程度時將前面的阻流閘板憋開而 產(chǎn)生一個突然的壓力爆炸， 這種現(xiàn)象就稱為氣炮或氣爆炸。 該現(xiàn)象在均質(zhì)水流中 不易產(chǎn)生， 而在混氣水流中則較容易產(chǎn)生， 這是由于氣體和液體的壓縮性的差異 所造成。由此而產(chǎn)生的壓力的急劇變化對周圍介質(zhì)具有較大的破壞力。 因此它的 解堵作用是不可忽視的。 當聲波解堵器和混氣排配合應(yīng)用時， 在聲波發(fā)生器部位 流道突然變小， 因此在該部位就容易產(chǎn)生氣炮， 這也就是造成聲波發(fā)生器壽命短 的主要原因之一。二、適用條件(1) 以泥質(zhì)膠結(jié)為主的砂巖油層的油水井；(2) 因泥粉砂、泥漿、機雜等無機

20、物造成堵塞的油水井；(3) 因其它作業(yè)而污染油層需要反排的油水井。三、施工參數(shù)(1) 下聲波混氣水解堵工藝管柱至1427.0m (見附圖);(2) 將12m解堵液擠入地層，頂替清水 5.0m3;反應(yīng)4小時候進入解堵工 序;( 3)地面連接(硬連接)好 700 型水泥車、 400 型水泥車、水罐車、排水池管線后，試壓20MPa合格；( 4)酸液反應(yīng)后，投球，連接壓風(fēng)車，進行解堵施工：正注水，排量0.4-0.5m 3/min，工作壓力v 20MPa同時按1： 1排量注氣，保持時間 40 分鐘;(觀察排出水情況確定是否延長時間) 。( 5)施工完畢后，提出解堵管柱，執(zhí)行后續(xù)工序。四、現(xiàn)場應(yīng)用情況該工

21、藝 20 1 3年在孤東稠油區(qū)塊共實施 32口井，見效 32口井，措施成功率 100%措施后平均日液29.7m3，日油3.4t，含水88.6%, 32 口井累計有效生產(chǎn) 4025天，累增油13742t，平均單井增油429t，取得了明顯的增油效果。表1 措施前后生產(chǎn)情況統(tǒng)計表五、結(jié)論 1、利用聲波與混氣水的協(xié)同作用可以較大幅度提高處理效果，改善油層產(chǎn)液狀況。2、聲波助排工藝施工簡單，建議近一步利用該工藝加強新投井、補孔井的 先期油層處理力度，減少油層污染對后期生產(chǎn)影響。振動解堵采油技術(shù)注蒸汽是我國大多數(shù)稠油油田開發(fā)的基本措施，但對于一些超稠油和超高凝 油地層，以及因近井地帶的瀝青質(zhì)、膠質(zhì)、無機結(jié)

22、垢、粘土礦物、各種機械雜質(zhì) 等堵塞而注入壓力高、注汽困難的地層，常規(guī)的注蒸汽方法效果非常差。 為此開 發(fā)了大功率井下振源振動解堵注汽降壓技術(shù)，利用井下可控振源進行振動預(yù)處理 油層，具有解除地層堵塞，提高地層的滲流能力，降低注汽壓力的作用。一、振動解堵原理振動波在地層中的傳播，實際上是能量在地層中的傳播。由聲波衰減現(xiàn)象可 知，聲波頻率越高，其能量衰減越大。一般的地層對20KHZ的超聲波的衰減系數(shù) 高達6.85，而對100Hz的低頻波的衰減系數(shù)為0.0246。當頻率在15Hz以內(nèi)時， 地層對它的衰減系數(shù)僅為0.00268。這時低頻波對地層的有效影響范圍可達 200m 以上。根據(jù)實驗結(jié)果做出的聲波頻

23、率與衰減系數(shù)的關(guān)系如圖1所示。從圖中我們可以清楚地看出，地層對聲波的衰減系數(shù)與聲波頻率成直線關(guān)系。高壓注汽井使用的井下雙重振源主要由主軸、滑動塊、套筒及彈簧四部分組1 -出水口 2 -防沙禍 3-活尋 Q-卸水孑L 5供鷲通扎卸沙孔騾絲圖2 設(shè)計低頻水力振動井下振源振動器成。除此為其正常工作還配有轉(zhuǎn)換接頭和堵頭等附件。設(shè)計的振源結(jié)構(gòu)如圖2所示。該工藝是把水力振動器對準油層，靠地面泵入裝置把液體傳入井下后， 對振 動器活塞面產(chǎn)生高壓作用力，當振動器內(nèi)部受高壓時，由于柱塞左端受壓面積大于右端受壓面積，導(dǎo)致活塞受到自左向右的推力，此推力的大小為活塞面積與壓 強的乘積，在此過程中，推力壓縮彈簧。當管壓

24、力達到工作壓力時，活塞向右移 動到下死點。同時出水孔被打開，管內(nèi)的高壓水瞬間排出，作用于油層段。這時 由于管內(nèi)的高壓水以瞬間排出，壓力大幅度下降，導(dǎo)致管內(nèi)外壓力平衡，活塞在 高壓彈簧壓縮力的作用下被推復(fù)原位， 待振動器內(nèi)部壓力又升至工作壓力時， 活 塞又重復(fù)上述動作，這樣，振動器在井下周而復(fù)始地工作，就產(chǎn)生了一種具有低 頻，高幅的水力沖擊波。、適用條件及技術(shù)指標1、適用條件(1)套管井身完整，無變形，無嚴重破損。(2)因油稠或機械雜質(zhì)堵塞，預(yù)測注汽壓力超過 15MPa的丿活塞r1注汽井。(3)也可用于同類堵塞的常規(guī)油井或水井的增產(chǎn)、增注。2、技術(shù)指標(1)輸出功率:單個最大功率 18kw(2)

25、工作頻率:6 15Hz(3)振動行程:100 300mm(4)工作方式:液壓推動連續(xù)工作(5)注入壓力:最大為40MPa(6)環(huán)境影響:套管橫縱受力(注入 25MPa 380kg/cm2最大外徑:114 mm(8)最小內(nèi)徑:42 mm(9)儀器長度:8401340mm(10)儀器自重:100Kg三、施工工藝(1) 振動動力采用700或400型的水泥車，能穩(wěn)定地提供 25MPa以上的的泵壓。(2) 振動工作液在現(xiàn)場施工過程中，根據(jù)不同的井況可采用如下幾種工作液。 針對油層因稠油堵塞的井，采用1-5%的降粘劑溶液作為振動液。 針對地層因粘土礦物堵塞的井，采用5-10%防膨劑溶液作為振動液，避免粘土

26、膨脹。 對油層深部堵塞較嚴重的井，采用酸液劑、高效振動劑作為動力液。(3) 施工工序先下振動管柱到設(shè)計位置，然后連接地面管線及設(shè)備，再開泵加壓、沖洗井 底，直至上返水無污物為止，然后泄壓，打開井口投球后，開泵進行正常振動作 業(yè)，每振動1小時，停振10分鐘，累計振動作業(yè)6小時，接著停振、關(guān)泵泄壓、 起全井管柱及振源，再下入混排管柱，按要求混排，將堵塞物排出井外，最后完 成正常注汽其他工序。四、振動解堵現(xiàn)場應(yīng)用情況該工藝2013年孤東油田共實施3 口井，采用振動解堵后，試擠壓力由16.5 Mpa下降到13.9 MPa，平均下降了 2.6MPa,吸水指數(shù)由15.4 L/(min.MPa)上升 到25

27、.3 L/(min.MPa)，上升了 9.9L/(min.MPa)，說明振動解堵后，地層的滲透 性大大提高；從KD5NB1井注汽情況看，平均注汽壓力由16.1 MPa下降到 14.7MPa,平均下降了 1.4MPa,平均注汽干度由1.8%上升到46.2%。3 口井措施后平均單井周期產(chǎn)油 401t，生產(chǎn)周期89天，累計增油1204t， 取得了良好的解堵增效效果。其中2-18-254、2-18X261井為二區(qū)非均相區(qū)井，2 口井措施后產(chǎn)液基本達到設(shè)計要求。表1措施前后生產(chǎn)情況統(tǒng)計表序號井號開井日期措施前生產(chǎn)情況措施后生產(chǎn)情況累計有效天數(shù)累增油日液日油含水日液日油含水1KD5NB182013-6-1

28、2新投17.15.468.32091138.722-18-2542013-12-11新投51.20.399.4288.932-18X2612013-12-9新投75.41.997.53056.4平均47.92.594.789401合計143.77.694.72671204泛溫涂料砂防砂工藝一、工藝技術(shù)原理涂料砂防砂是基于在石英砂表面涂敷一層可以在油層條件下固結(jié)的酚醛樹 脂膠粘劑的特性。以涂料砂作為膠結(jié)劑，又是支撐劑，采用水溶液攜帶到油層， 涂料砂表面涂層軟化固結(jié)， 將涂料砂相互牢固地固結(jié)起來， 在井壁附近形成具有 一定強度和滲透性的人工井壁，防止油層出砂。泛溫涂料砂是通過將兩 種涂料砂利用混砂

29、車在現(xiàn)場攪拌，按照 1:1比例混合， 最后通過熱污水送入地層形成擋砂屏障的一種新型涂料砂工藝。二、適用條件及技術(shù)指標1、適用條件 泛溫涂防工藝主要應(yīng)用于注聚區(qū)及水驅(qū)單元機械防砂易堵塞的油井。2、技術(shù)指標（1）敷膜率：98%;（ 2 ）粒度： 0.4-1.0mm；（3）抗折強度：3.0MPa；（4）抗壓強度：6.0MPa；（5）空氣滲透率：30卩m2。三、施工過程泛溫砂涂防工藝采用特種壓裂車組， 將兩種砂加入混砂車， 經(jīng)泵車打入地層。排量在1000-2000L/min，泵壓在14-25MPS之間，攜砂比7%-608之間。四、現(xiàn)場實施效果及分析2013年實施泛溫砂涂防工藝 25井次， 成功 22井

30、次，成功率 88%。目前可對 比12井次，措后單井平均日產(chǎn)液 31.7m3,日油1.5t，動液面737m目前，措后 較措前液量增加3.4m3，動液面提升14m累增油1296t，該工藝在水驅(qū)及注聚油 藏實施無明顯提液效果。表 1 泛溫涂料砂防砂工藝效果統(tǒng)計效果分析泛溫砂工藝效果一般的主要原因如下：1、泛溫砂防砂工藝對油層參數(shù)（泥質(zhì)含量、射孔厚度、 生產(chǎn)層數(shù)）、井筒狀況（套管情況）、施工參數(shù)（排量、砂量、 砂比）、生產(chǎn)管理（參數(shù)優(yōu)化、管柱配套、地面管理）等要求較高；2、因泛溫砂的特點，現(xiàn)場施工時需要人工拆袋混合加入混砂車， 影響了加砂效率， 也無法保 證涂料砂按照 1:1 比例混合的要求，在一定程

31、度上影響了該工藝的后期效果。以GO6-26-1423為例，該井原油粘度380mPa.s,泥質(zhì)含量14.592%,滲透率 iii6*io-3um其原油粘度低，泥質(zhì)含量高，滲透率好，地層發(fā)育較好。該井實施 泛溫砂工藝后于 2013年7月 24日開井，開井后生產(chǎn)情況較措前變化不大， 增液 增油效果不明顯。圖1 GO6-26-1423 生產(chǎn)曲線圖水平井含砂在線檢測卡封采油技術(shù)與直井相比，水平井具有單井產(chǎn)量高、 回收投資快、 開發(fā)效果好的明顯優(yōu)勢。 但是水平井生產(chǎn)也面臨諸多問題，目前采油廠裸眼篩管防砂完井 98 口，二次防 砂處理 34口，篩管完好 45口，篩管損壞待處理 16口，而且這一數(shù)字隨著注汽、

32、 酸化等措施施工后會呈上升趨勢， 統(tǒng)計顯示篩管水平井一般在 2-3 個注汽周期后 出現(xiàn)地層出砂。 但是針對所有防砂篩管一旦出現(xiàn)損壞出砂就進行二次防砂， 不但 會造成作業(yè)成本的急劇上升， 還有可能在二次防砂后出現(xiàn)油井供液能力差、 甚至 不供液的問題。 因此針對篩管損壞井采取不同治理措施， 在線找砂卡封采油技術(shù) 能有效解決這一些列問題。一、工藝原理水平井含砂在線檢測技術(shù)是將兩級皮碗封隔器間隔下入井內(nèi)篩管段， 使用地 面泵車作為動力源， 分段反循環(huán)沖洗篩管。 同時在地面流程彎管安裝聲波信號采 集儀器，利用循環(huán)液攜帶地層砂至井口在流程彎管處發(fā)生碰撞時產(chǎn)生聲波， 通過 數(shù)據(jù)處理器將聲波轉(zhuǎn)換為電信號記錄下

33、來， 結(jié)合深度資料和聲波強度曲線綜合對 比確定出砂段定量數(shù)據(jù)， 確定出砂井段后通過卡封、 丟封實施漏點機械堵塞恢復(fù) 生產(chǎn)。二、適用條件水平井含砂在線檢測技術(shù)實施對油井套管條件要求較高， 對套管變形錯斷井 難以實施。該工藝只能在套管完好的情況下才能實施， 配合使用地面沖砂水泥車、 流程彎管、 數(shù)據(jù)記錄分析儀， 結(jié)合后續(xù)的卡封實現(xiàn)油井產(chǎn)能恢復(fù)。 同時存在嚴重 出砂井無法實施在線找砂檢測卡漏生產(chǎn)技術(shù)，只能在不出砂、輕微出砂井實施。三、施工工藝第一部分就是找漏施工，在進行找漏施工前對井史做詳細了解， 分析改井套 管條件是否符合工藝要求，只有在 1200mm以上長度的標準通井規(guī)能夠通過的井 才能實現(xiàn)在線

34、找漏出砂檢測。找漏施工有地面水泥車將油田污水泵入井筒循環(huán)帶 出地層砂，通過不同井段地層出砂量判斷套管漏失點。 對于存在嚴重漏失井因為 不能建立循環(huán)，難以實現(xiàn)在線砂量檢測，無法判斷漏點。第二部分是實現(xiàn)卡封恢復(fù)生產(chǎn)，卡封前對井筒清潔處理至關(guān)重要，井下封隔 器在長時間坐封情況下封隔器工作情況，注汽生產(chǎn)井下高溫等惡劣環(huán)境下封隔器 工作情況，以及坐封后封隔器密閉性能都是這一工藝能否實施的制約因素。四、現(xiàn)場實施效果2013年選擇實施在線找砂卡漏技術(shù)實施 2 口，完井方式均為篩管完井，實 施的2 口井目前均正常生產(chǎn)，對于出現(xiàn)篩管破損造成出砂水平井治理取得理想效 果。表1水平井在線找砂卡封生產(chǎn)統(tǒng)計井號開井時間

35、參數(shù)初期產(chǎn)量目前產(chǎn)量生產(chǎn)周期累產(chǎn)油日液日油含水日液日油含水GOGD828P4 2013-8-2357*6*217.62.784.713.82.581.9137288.8GOGD9P72013-9-16 57*4.2*332.07.576.626.03.088.539106.5平均24.85.180.619.92.885.288395.3實施井例:GOGD828P在2013年06月生產(chǎn)發(fā)現(xiàn)生產(chǎn)液量由正常時期的25用下降至3.2m3,同時液面急劇下降，由正常時候的 552m下降至泵筒以下，2013年07月 搬上作業(yè)時發(fā)現(xiàn)油層砂埋，出砂12用，沖出砂為粉細地層砂，為油井篩管破損， 經(jīng)研究決定使用在線

36、找砂工藝技術(shù)尋找篩管出砂點。圖1 GOGD828P4在線找砂施工管柱圖(1) 第一階段監(jiān)測結(jié)果及解釋第一階段(1740.56m-1762.19m),出砂時段13時03分-13時17分，排量 4001/min，階段液量5.6m3,最大出砂速率為2.71g/s,監(jiān)測沖出砂總量為0.665kg。(2) 第二階段監(jiān)測結(jié)果及解釋第二階段(1749.63m-1771.26m)，出砂時段14時01分-14時17分，排量 4501/min，階段液量7.2m3,最大出砂速率為10.76g/s,監(jiān)測沖出砂總量為5.512kg。(3) 第三階段監(jiān)測結(jié)果及解釋第三階段(1758.93m-1780.56m),出砂時段1

37、5時14分-15時19分，排量 6001/min，階段液量3.0m3,最大出砂速率為6.83g/s,監(jiān)測沖出砂總量為0.992kg<(4) 第四階段監(jiān)測結(jié)果及解釋第四階段(1768.62m-1790.25m)，出砂時段16時00分-16時15分，排量 6001/min，階段液量9m3，最大出砂速率為68.5g/s，監(jiān)測沖出砂總量為24.71kg<(5) 第五階段監(jiān)測結(jié)果及解釋第五階段(1777.73m-1799.36m)，出砂時段17時04分-17時54分，排量 6001/min，階段液量30m3，始終出砂，最大出砂速率為 88.8g/s,監(jiān)測沖出砂總 量為 59.75kg。圖2

38、GOGD828P4水平井含砂檢測數(shù)據(jù)記錄圖通過分析，得出篩管漏點井段的位置在1768-1799m,可以確定出砂漏點在1768-1799m,卡封后生產(chǎn)日產(chǎn)液量17.7m3,日產(chǎn)油2.5t。圖3 GOGD828P4卡封生產(chǎn)管柱圖水平井沖砂充填一體化采油工藝水平井實施充填防砂理論上可以建立高滲透密實的礫石充填層， 有效減緩或 避免生產(chǎn)過程中防砂篩管被堵塞， 有助于提高油井產(chǎn)量； 炮眼及篩套環(huán)空形成高 密實的礫石充填層， 改善近井流動條件， 降低炮眼壓降， 有助于生產(chǎn)流體在水平 段均勻產(chǎn)出；油藏適應(yīng)性強，防砂有效期長。孤東油田是疏松砂巖油藏，出砂嚴 重，特別是對于出砂嚴重的水平井， 常常由于出砂影響，

39、 造成防砂工具下步到位， 從而影響防砂時效， 而水平井沖砂充填礫石充填一體化技術(shù)就解決了出砂水平井 防砂工具下步到位的問題， 一項非常適合易出砂油藏水平井提高采收率的防砂技 術(shù)。一、工藝技術(shù)原理底部逆向充填較好實現(xiàn)了礫石砂漿從防砂管的底部進入篩套環(huán)空， 對地層進 行礫石充填；同時對篩套環(huán)空進行礫石循環(huán)充填的目的，既經(jīng)濟、安全、可靠， 又提高了水平井充填效率， 提高水平井產(chǎn)量。 滿足水平井充填施工管柱一次下到 位，對于出砂嚴重水平井進行正沖砂確保在防砂管柱難以下到位情況下進行沖砂處理，適應(yīng)不同井況二次防砂施工二、施工工藝處理完成井筒后下入逆向充填工具、沉砂短接、7ZT1轉(zhuǎn)換工具、防砂管、安接、油

40、管、信篩油管、封隔器、油管連接至井口。依據(jù)水平射孔井段長度配好篩管長度后，按照規(guī)定下入速度將防砂管柱下到 設(shè)計位置；從油管內(nèi)分臺階打壓 5Mpa-17MPa坐封封隔器，打開循環(huán)充填通道， 并建立循環(huán)通道；從油管內(nèi)泵入攜砂液砂漿，實現(xiàn)均勻充填；待壓力上升后倒扣 上提滑道井口，進行反循環(huán)洗井，至出口無砂時施工結(jié)束。三、效果分析及前景預(yù)測采用沖砂充填一體化防砂工藝可以滿足流砂地層水平井多次下入困難，并且較常規(guī)充填防砂可以提高井筒充填效率，降低施工風(fēng)險，減少無效重復(fù)工序。2013年采用一體化逆向充填防砂施工 4 口井均正常生產(chǎn)，措施后單井平均 日液27.5m3,日油9.8t，含水62.8%,階段累計產(chǎn)

41、油1395t。其中老井GDOGD9P5 實施逆向充填后單井日液達到 57斥，日油14t，含水75.4%，較措施前日增液17斥， 日增油9.6t，增油提液效果顯著。對于類似于KD32 KD521區(qū)塊，地層膠結(jié)能力弱，輕微壓力波動即引起井筒 出砂，為典型的流砂地層。該區(qū)域的水平井在下防砂管柱時經(jīng)常因為地層出砂而 下不到位，因此流砂地層水平井常規(guī)防砂充填效率得不到保證且增加的工序費用 和勞動強度。水平井防砂管柱已經(jīng)損壞、堵塞，只能采取二次防砂處理的井，采 用復(fù)合繞絲逆向充填防砂工藝，有效解決水平井出砂后防砂管柱下不到位的問 題，節(jié)約作業(yè)成本。二次機械防砂保證水平井的正常生產(chǎn)，逆向充填工藝解決了 充填

42、施工中砂子在水平井段前段沉積的問題，提高充填質(zhì)量、填補地層虧空。采油廠2014年防砂失效井16 口，具備治理條件11 口 ： GOGD9P1XTKD192P2 XTKD192P3HLKD52P2GO7-30CP2454GO7-2P6GO7-30CP2475GO7-3P1GOGD4P4 GOGD828P1GOGD7P14稠油井一次防砂多次注汽采油工藝2孤東稠油單元含油面積27.02km，動用地質(zhì)儲量5112萬噸，目前稠油單元 油井總井587 口，開井471 口，日產(chǎn)液15803斥，日產(chǎn)油1337t，單井日產(chǎn)油2.8t， 綜合含水 91.5%。總采出程度 13.6，采油速度 0 . 96 。注汽作

43、為稠油區(qū)塊有 效的開發(fā)手段， 如何兼顧稠油區(qū)塊防砂及注汽， 實現(xiàn)在不更換繞絲管柱的情況下 進行注汽， 在注汽過程中有效保護形成的擋砂屏障， 同時能實時注汽達到三輪次 以上，將是開發(fā)的關(guān)鍵。一、一次防砂多次注汽工藝原理 熱采一次防砂多次注汽工藝原理是首先在油層近井地帶充填高溫防砂材料， 形成第一道擋砂屏障， 然后在油層部位下入機械防砂工具進行礫石環(huán)空充填， 形 成完整的擋砂屏障， 生產(chǎn)時阻擋地層砂進入井筒形成擋砂屏障。 注汽時高溫防砂 材料行成的高強度擋砂屏障阻擋地層砂進入環(huán)空， 同時阻擋環(huán)空充填砂進入地層 造成環(huán)空砂缺失，保證注汽正常運行。一次防砂多次注汽工藝實施方式， 孤東采油廠目前采用的防

44、砂注汽方式是采 用直接下入機械防砂柱， 進行礫石充填后進行注汽生產(chǎn)。 采用機械防砂方式包括 復(fù)合精密濾砂管、 復(fù)合繞絲、割縫管，礫石充填方式采用以循環(huán)充填、 高充為主。對于滲透率較高、 泥質(zhì)含量低的地層采用循環(huán)充填防砂， 循環(huán)充填排量保持 在 400L/min-800L/min 之間。攜砂液攜帶充填礫石由油管泵入， 通過充填工具轉(zhuǎn) 換到油、套管環(huán)空，礫石堆積在篩管外，攜砂液由篩縫進入中心管，通過工具轉(zhuǎn) 換至油、套環(huán)空，返至地面。當充填礫石埋掉信號篩管，地面泵壓升至12MPa時，立即倒管線反洗井，將充填工具以上的多余礫石洗至地面，然后丟手，丟手 方式分機械丟手和水力丟手兩種該工藝的優(yōu)點是攜砂液用

45、量少， 對油層保護有好 處，丟手較可靠，施工成功率高。對于注汽壓力高，地層滲透率差的井，采用壓裂造縫，提高滲透率，達到降 低注汽壓力， 有利于提高防砂后生產(chǎn)滲透率。 對于地層泥質(zhì)含量高， 采取大排量 充填方式，改善地層滲透率，在地層附近形成人工井壁，有效提高防砂有效期。高壓充填排量在1500L/min-2500L/min，壓力18.0MPa以上施工完成。二、適用條件開展一次防砂多次注汽區(qū)塊油層具有單層發(fā)育薄， 儲層單一特點， 且油砂體 分布零散，稠油儲量規(guī)模小。平均單層厚度 6.8m,最厚的8.7m,最薄的3.1m； 滲透率1409*10-3um同時開采層數(shù)為1-2個，以單層開發(fā)為主。油藏類型

46、巖性 構(gòu)造、巖性油藏為主，具有埋藏深、易出砂、高粘度，平均泥質(zhì)含量8.4%。表 1 一次防砂多次注汽井基礎(chǔ)資料三、施工工序稠油井一次防砂多次注汽采用防砂管柱下井后進行二次注汽， 在注汽前使用 補砂工具對地層進行補砂施工。將防砂管柱下到位后進行反洗井， 反洗井壓力正常進行座封， 座封后打壓或 者提放進行驗圭寸；座圭寸后繼續(xù)打壓至 16-20MPa壓力突降后充填通道打開，進 行正轉(zhuǎn)倒扣，倒扣后加壓 6-8KN 進行循環(huán)充填施工。生產(chǎn)一段時間后上修進行補砂注汽施工， 先下探?jīng)_管柱進行探?jīng)_， 井筒處理 干凈后下入密插進行驗圭。 若驗圭成功則下入二次補砂工具， 快下到位時邊循環(huán) 洗井邊緩慢下放， 若壓力

47、上升出口不返則證明補砂工具已經(jīng)下到位可以進行補砂 施工。補砂工具到位后關(guān)閉套管閘門進行補砂施工，控制壓力低于 25.0MPa,填砂 完成后打開套管閘門進行反洗井， 反洗至出口不見砂， 完成二次補砂施工， 進行 一次防砂后可進行 3-4 輪次補砂注汽生產(chǎn)。四、效果及適應(yīng)性分析G0GD81、G0GD81、HLKD55X14C為新井投產(chǎn)，考慮到一次防砂多次注汽工藝成熟性，采用投產(chǎn)注汽后進行防砂生產(chǎn)，防砂后未進行二次注汽生產(chǎn)；GOGD827X19OGOGDR為老井生產(chǎn)，防砂后進行注汽，目前正常生產(chǎn)。表 2 一次防砂多次注汽井注汽后生產(chǎn)情況注汽生產(chǎn)的 2 口井均取得較好效果，注汽后單井產(chǎn)能回復(fù)至措施前正

48、常生 產(chǎn)，平均增液1.4m3，注汽量達到預(yù)期設(shè)計量。注汽過程中壓力平穩(wěn)，單井注汽達到設(shè)計注汽要求，注汽后生產(chǎn)未出現(xiàn)砂卡現(xiàn)象，防砂后首輪注汽成功。整體分析目前5 口井均正產(chǎn)生產(chǎn)，3 口新井實現(xiàn)增液81.0m3,累計增油22.5t， 目前處于產(chǎn)能高峰期。進行了首次注汽的 2 口老井來，單層生產(chǎn)的GOGD827X19C 防砂注汽效果好于雙層合采的 GOGDRN仔昔施后產(chǎn)能恢復(fù)較快，穩(wěn)產(chǎn)時間長。稠油井多輪次吞吐后地層出砂，虧空嚴重，常規(guī)的地層填砂規(guī)模不能夠建 立均勻、密實、連續(xù)的近井充填砂帶，在后期回采過程中，游離地層砂快速在篩 管附近堆積，引起近井滲透率大幅降低，出現(xiàn)供液差現(xiàn)象；部分稠油井水平井出

49、砂量大，難以采取先期機械防砂措施；對多層合采油井，采取籠統(tǒng)機械防砂受層 間差異影響較大，相對低滲層得不到高質(zhì)量充填改造。一次防砂多次注汽關(guān)鍵在與建立高強度擋砂屏障，形成高滲高導(dǎo)流能力機械 防砂通道有效阻擋地層砂進入環(huán)空同時阻擋環(huán)空充填砂流入地層。在選層時優(yōu)選單層生產(chǎn)井，生產(chǎn)厚度三5m,避免層間干擾的同時保證高滲濾及地層能量。實 施形成高強度擋砂屏障優(yōu)選高強度化學(xué)防砂，而不是單一的機械充填防砂后進行 一次防砂多次注汽。一次防砂多次注汽在稠油區(qū)塊應(yīng)用能有效縮短稠油井防砂占 井周期，降低作業(yè)防砂次數(shù)及作業(yè)成本， 提高產(chǎn)油能力，在稠油區(qū)塊將會有廣大 應(yīng)用前景。五、可能面臨的問題目前一次防砂多次注汽面臨

50、著的主要問題是該工藝井下工具適應(yīng)性及現(xiàn)場 施工配套工藝技術(shù)、防砂注汽后期管理問題、注汽實施輪次判別。1、工具配套方面：目前常規(guī)擋砂篩管不具備較咼的耐咼溫、耐沖刷性能，在咼溫下?lián)跎敖Y(jié)構(gòu) 易發(fā)生微量形變，在回采過程中耐沖刷性能降低，不利于第二輪注汽。高溫充填 工具在冷熱交變環(huán)境下密封可靠性得不到保證， 易在第二輪注汽后密封失效。 井 下防砂管柱綜合考慮井下溫度變化對工具的影響， 合理設(shè)計補償工具， 避免出現(xiàn) 應(yīng)力破壞。管柱設(shè)計可以考慮采取機械開關(guān)結(jié)構(gòu)， 增加沉砂口袋， 有利于二次補 砂注汽。2、施工工藝配套及后期管理判別： 充填施工質(zhì)量受施工排量、最終砂比、填砂強度制約嚴重，常規(guī)施工排量在1.0m

51、3/min，最高砂比在30%，填砂強度在3-5m3/m，相對于虧空嚴重，非均 質(zhì)嚴重的地層來說難以滿足需求。 針對地層泥質(zhì)含量高、 物性差井采用深部處理 解除油層傷害， 使用粘土穩(wěn)定劑、 解堵劑解除地層堵塞， 使用粘土穩(wěn)定劑或抑砂 劑在地層溫度條件寫包裹、固結(jié)、粘結(jié)砂粒，自身形成穩(wěn)定砂橋。在后期注汽過 程中，需要在地面配套注汽過濾器， 避免地面注汽流程內(nèi)機械雜質(zhì)進入井內(nèi)堵塞 防砂篩管。熱采停產(chǎn)前進行原因分析及對轉(zhuǎn)注井進行判別，先期防砂工藝技術(shù)、現(xiàn)場 施工水平提高及綜合配套措施， 形成耐高溫性能好、 強度高、 穩(wěn)定性強的擋砂屏 障為多輪次注汽和防砂生產(chǎn)創(chuàng)造了條件， 制定一整套的管理辦法及實施注汽

52、的判 別辦法。3、注汽及生產(chǎn)參數(shù)： 優(yōu)化注汽參數(shù)，選擇合適的注汽量、注汽強度、注汽速度?？刂谱⑵俣仍?-10t/h,注汽干度盡可能高，注汽量設(shè)計在 1500-200t/輪次?？刂粕a(chǎn)參數(shù)保 護形成的擋砂井壁， 參數(shù)過大形成的高流速破壞擋砂井壁， 導(dǎo)致地層砂進入環(huán)空 沖擊機械防砂管柱， 縮短機械防砂管柱使用壽命。 參數(shù)過小， 地層能量得不到充 分發(fā)揮，降低熱采效果， 影響產(chǎn)出效益。根據(jù)效益實踐得出產(chǎn)液控制在 40-60m3/D 采用44/56mm泵，選擇開井參數(shù)沖程4.2m，沖次小于4次，能夠有效平衡二者 的關(guān)系。溫和型解聚劑復(fù)合解堵工藝三次采油是孤東油田的重要開發(fā)方式， 采油廠先后對三百余口

53、注水井開展了 注聚工作，取得了良好的開發(fā)效果。 但是注水井在注聚過程中及后續(xù)水驅(qū)過程中， 由于聚合物本身的高粘度及注入過程中的油層污染等多方面的因素影響， 普遍出 現(xiàn)了注入壓力升高、 注入困難的現(xiàn)象， 難以達到配注量的情況， 現(xiàn)場后續(xù)轉(zhuǎn)水驅(qū) 井多輪次出砂、 防砂后還會有聚合物吐出儲層， 這說明聚合物對于儲層的堵塞是 深部堵塞， 處于儲層深部的儲層巖石表面吸附一定量的聚合物， 一方面堵塞了孔 喉孔道，另一方面在壓力差的作用下在泥砂的攜帶下回吐。 聚合物的深部堵塞是 造成注聚后續(xù)水驅(qū)井高壓欠注的重要原因。 溫和型解聚劑復(fù)合解堵技術(shù)工藝一方 面可通過解聚作業(yè)解除近井地帶的聚合物堵塞， 是一種適應(yīng)性強

54、、 廣譜使用的工 藝技術(shù)。一、工藝簡介 溫和型解聚劑復(fù)合解堵技術(shù)通過惰性過氧化物及抑制劑的合理配比， 降低氧 化劑反應(yīng)性， 將反應(yīng)過程中具有爆炸性危險的氧氣、 氯氣等強氧化性氣體轉(zhuǎn)換成 氧化性能更強但無爆炸性危險的自由基以確保解聚反應(yīng)的順利進行， 同時利用溫 和型解聚劑的較低反應(yīng)速度可對儲層達到深層解堵的目的。其技術(shù)特點為：1. 安全可靠、綠色環(huán)保相比于傳統(tǒng)的強氧化劑型解聚劑， 溫和型解聚劑在儲運及施工過程中可保證 100%的安全性，其對人體無害，對設(shè)別、管柱無腐蝕性，是一種綠色環(huán)保的解 堵工藝措施。2. 深部解除聚合物堵塞，解堵率高 由于溫和型解聚劑反應(yīng)速度可控，相比傳統(tǒng)氧化劑速度慢，其反應(yīng)

55、作用的距 離遠，以反應(yīng)速度計算其反應(yīng)處理半徑， 其有效處理半徑是傳統(tǒng)強氧化劑型解聚 劑的十倍以上。同時，室內(nèi)實驗表明，其對聚合物的降解率高，無論對于新鮮母 液、聚合物團聚物、老化聚合物、鉻交聯(lián)聚合物均具有良好的降解性，對于各種 不同井況的注聚后續(xù)轉(zhuǎn)水驅(qū)欠注井均可達到較好的增注效果。3. 施工費用低以一口井設(shè)計使用 100-200m3 解聚劑計，使用濃度按照 1%計，配套前置清 洗劑，每口井作業(yè)費用在 3 萬-5萬元之間，施工費用低。二、適用條件孤東注聚轉(zhuǎn)水驅(qū)井的欠注井原因復(fù)雜多樣， 聚合物堵塞是引起欠注的重要原 因之一。在選井過程中首先排除地質(zhì)因素， 即選擇聯(lián)通性好、 油水對應(yīng)性強的注 水井，其次要分析欠注前后生產(chǎn)狀況， 選擇在注聚前注入較好而在注聚后壓力明 顯上升且注入量大幅度下降，或者是在注聚期間產(chǎn)生大幅度欠注的水井開展工 作，對于多次防砂無效， 有明顯聚合物回吐的水井也可以實施溫和型氧化劑解堵。 在多層統(tǒng)注的水井要開展層間分析， 對于單層吸水差的井， 要針對單層開展針對 性解除，而不能統(tǒng)一處理。三、施工過程1、 段塞優(yōu)化 溫和型解堵工藝共設(shè)計三個段塞，第一個段塞是清洗劑段塞，其主要作用