壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)

1、哈爾濱工程大學(xué)本科生課程設(shè)計(jì)（二）壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)說(shuō)明書2013 年6 月目錄摘要.21 設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求.22 熱力系統(tǒng)原則方案確定.32.1 熱力系統(tǒng)原則方案.32.2 主要熱力參數(shù)選擇.43 熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算.53.1 熱平衡計(jì)算方法.53.2 熱平衡計(jì)算流程.63.3 計(jì)算結(jié)果及分析.84 結(jié)論.8附錄.8附表1 已知條件和給定參數(shù).8附表2 選定的主要熱力參數(shù)匯總表.9附表3 熱平衡計(jì)算結(jié)果匯總表.13 附圖1 原則性熱力系統(tǒng)圖.15摘要二回路系統(tǒng)是壓水堆核電廠的重要組成部分，其主要功能是將反應(yīng)堆一回路系統(tǒng)產(chǎn)生并傳遞過(guò)來(lái)的熱量轉(zhuǎn)化為汽輪機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)的機(jī)械能，并帶動(dòng)發(fā)電機(jī)組

2、的轉(zhuǎn)動(dòng)，最終產(chǎn)生電能。該說(shuō)明書介紹了一個(gè)1000MWe核電廠二回路熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)及其設(shè)計(jì)過(guò)程。該設(shè)計(jì)以大亞灣900MWe核電站為母型，選擇了一個(gè)高壓缸，三個(gè)低壓缸，設(shè)有兩級(jí)再熱器的汽水分離器，四個(gè)低壓給水加熱器，一個(gè)除氧器，兩個(gè)高壓給水加熱器。蒸汽發(fā)生器的運(yùn)行壓力為6.5MPa，高壓缸排氣壓力為0.78MPa，一級(jí)再熱器抽汽壓力2.8MPa，低壓缸進(jìn)口過(guò)熱蒸汽壓力為0.7045MPa,溫度為265.9，冷凝器的運(yùn)行壓力為5.9kPa，給水溫度為224.69。高壓給水加熱器疏水逐級(jí)回流送入除氧器，低壓給水加熱器疏水逐級(jí)回流送入冷凝器。排污水經(jīng)凈化后排進(jìn)冷凝器。各級(jí)回?zé)崞骱驮贌崞鞯恼羝峙浜侠恚?jīng)過(guò)

3、加熱器后，蒸汽全部冷凝成疏水，整個(gè)系統(tǒng)電廠效率為30.04%。1、設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求本課程設(shè)計(jì)的主要任務(wù)，是根據(jù)設(shè)計(jì)的要求，擬定壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)原則方案，并完成該方案在滿功率工況下的熱平衡計(jì)算。本課程設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容包括：（1）確定二回路熱力系統(tǒng)的形式和配置方式；（2）根據(jù)總體需求和熱工約束條件確定熱力系統(tǒng)的主要熱工參數(shù)；（3）依據(jù)計(jì)算原始資料，進(jìn)行原則性熱力系統(tǒng)的熱平衡計(jì)算，確定計(jì)算負(fù)荷工況下各部分汽水流量及其參數(shù)、供熱量及全廠性的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；（4）編制課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖。通過(guò)課程設(shè)計(jì)應(yīng)達(dá)到以下要求：（1） 了解、學(xué)習(xí)核電廠熱力系統(tǒng)規(guī)劃、設(shè)計(jì)的一般途徑和方案論證、優(yōu)選的

4、原則；（2） 掌握核電廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算和核電廠熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算的內(nèi)容和方法；（3） 提高計(jì)算機(jī)繪圖、制表、數(shù)據(jù)處理的能力；（4） 培養(yǎng)學(xué)生查閱資料、合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，掌握工程設(shè)計(jì)說(shuō)明書撰寫的基本原則。2、熱力系統(tǒng)原則方案確定 該設(shè)計(jì)設(shè)有一個(gè)高壓缸，三個(gè)低壓缸，兩級(jí)再熱，七級(jí)回?zé)?，汽?dòng)給水泵。蒸汽發(fā)生器的運(yùn)行壓力為6.5MPa，冷凝器的運(yùn)行壓力為5.9kPa。2.1熱力系統(tǒng)原則方案1、汽輪機(jī)組壓水堆核電廠汽輪機(jī)一般使用低參數(shù)的飽和蒸汽，汽輪機(jī)由一個(gè)高壓缸、3個(gè)低壓缸組成，高壓缸、低壓缸之間設(shè)置外置式汽水分離器。最佳分缸壓力（即高壓缸排汽壓力）約為高壓缸進(jìn)汽壓力的12%。2、蒸汽再熱系

5、統(tǒng) 壓水堆核電廠通常在主汽輪機(jī)的高、低壓缸之間設(shè)置汽水分離-再熱器，對(duì)高壓缸排汽進(jìn)行除濕和加熱，使得進(jìn)入低壓缸的蒸汽達(dá)到過(guò)熱狀態(tài)，從而提高低壓汽輪機(jī)運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性。汽水分離-再熱器由一級(jí)分離器、兩級(jí)再熱器組成，第一級(jí)再熱器使用高壓缸抽汽加熱，第二級(jí)再熱器使用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽加熱。中間分離器的疏水排放到除氧器，第一級(jí)、第二級(jí)再熱器的疏水分別排放到不同的高壓給水加熱器。3、給水回?zé)嵯到y(tǒng) 給水回?zé)嵯到y(tǒng)由回?zé)峒訜崞鳌⒒責(zé)岢槠艿?、凝給水管道、疏水管道等組成?；?zé)峒訜崞靼凑掌橘|(zhì)傳熱方式不同分為混合式加熱器和表面式加熱器，在本設(shè)計(jì)中高壓、低壓給水加熱器采用表面式換熱器，除氧器采用混合式加熱器。

6、 高壓給水加熱器采用主汽輪機(jī)高壓缸的抽汽進(jìn)行加熱，除氧器采用高壓缸的排汽進(jìn)行加熱，低壓給水加熱器采用主汽輪機(jī)低壓缸的抽汽進(jìn)行加熱。高壓給水加熱器的疏水采用逐級(jí)回流的方式，最終送入除氧器；低壓給水加熱器的疏水全部采用逐級(jí)回流的方式，最終送入冷凝器。在選擇給水回?zé)峒?jí)數(shù)時(shí)，均衡了每增加一級(jí)加熱器所增加設(shè)備投資費(fèi)用和熱效率的提高程度，所以最終選擇回?zé)峒?jí)數(shù)為7級(jí)（其中除氧器也算一級(jí)回?zé)峒?jí)數(shù)）。 為了很好地適應(yīng)機(jī)組變負(fù)荷運(yùn)行，給水泵采取汽動(dòng)方式，可以利用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)，因而具有較好的經(jīng)濟(jì)性。給水泵汽輪機(jī)排出的廢汽被送到冷凝器中。本設(shè)計(jì)中使用熱力除氧器對(duì)給水進(jìn)行除氧，從其運(yùn)行原理來(lái)看，除

7、氧器就是一混合式加熱器。來(lái)自低壓給水加熱器的給水以及高壓給水加熱器的疏水在除氧器中被來(lái)自汽輪機(jī)高壓缸排汽加熱到除氧器運(yùn)行壓力下的飽和溫度，其中高壓缸排汽的壓力高于除氧器的運(yùn)行壓力，所以高壓缸排汽在排入冷凝器之前需經(jīng)過(guò)減壓裝置進(jìn)行減壓。除過(guò)氧的飽和水再由給水泵輸送到高壓給水加熱器，被加熱到規(guī)定的給水溫度后再送入蒸汽發(fā)生器。2.2 主要熱力參數(shù)選擇1、一回路冷卻劑的參數(shù)選擇 設(shè)計(jì)時(shí)壓水堆核電廠主回路系統(tǒng)的工作壓力為15.2MPa，對(duì)應(yīng)的飽和溫度為343.26。為了確保壓水堆的安全，反應(yīng)堆在運(yùn)行過(guò)程中必須滿足熱工安全準(zhǔn)則，其中之一是堆芯不能發(fā)生水力不穩(wěn)定性，所以反應(yīng)堆出口冷卻劑的欠飽和度選為18。2

8、、二回路工質(zhì)的參數(shù)選擇 二回路系統(tǒng)的參數(shù)包括蒸汽發(fā)生器出口蒸汽的溫度與壓力（蒸汽初參數(shù)）、冷凝器運(yùn)行壓力（蒸汽終參數(shù)）、蒸汽再熱溫度、給水溫度和焓升分配等。3、蒸汽初參數(shù)的選擇 壓水堆核電廠的二回路系統(tǒng)一般采用飽和蒸汽，蒸汽初溫與蒸汽初壓為一一對(duì)應(yīng)關(guān)系。根據(jù)朗肯循環(huán)的基本原理，在其它條件相同的情況下，提高蒸汽初溫可以提高循環(huán)熱效率，為了提高核電廠經(jīng)濟(jì)性，二回路蒸汽參數(shù)選為6.5MPa。4、蒸汽終參數(shù)的選擇 在熱力循環(huán)及蒸汽初參數(shù)確定的情況下，降低汽輪機(jī)組排汽壓力有利于提高循環(huán)熱效率。但是，降低蒸汽終參數(shù)受到循環(huán)冷卻水溫度Tsw,1、循環(huán)冷卻水溫升Tsw以及冷凝器端差t 的限制。 凝結(jié)水的溫度選

9、為36，忽略了凝結(jié)水的過(guò)冷度，則冷凝器的運(yùn)行壓力等于凝結(jié)水溫度對(duì)應(yīng)的飽和壓力。5、蒸汽中間再熱參數(shù)的選擇 蒸汽再熱器使用高壓缸抽汽和蒸汽發(fā)生器新蒸汽加熱，所以汽水分離再熱器出口的熱再熱蒸汽（過(guò)熱蒸汽）要比用于加熱的新蒸汽溫度要低15，既265.9，這樣保證具有適當(dāng)?shù)膫鳠釡夭睢?計(jì)算中取再熱蒸汽在第一、二級(jí)再熱器中的焓升、流動(dòng)壓降相等。6、給水回?zé)釁?shù)的選擇 當(dāng)除氧器的工作壓力選定以后，再分別對(duì)高壓給水加熱器和低壓給水加熱器進(jìn)行第二次焓升分配。對(duì)于高壓給水加熱器，每一級(jí)的給水焓升129.365kJ/kg對(duì)于低壓給水加熱器（包括除氧器），每一級(jí)的給水焓升為109.346kJ/kg。具體參數(shù)看附表2

10、3、 熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算3.1、熱平衡計(jì)算方法 3.2、熱平衡計(jì)算流程 一、核蒸汽供應(yīng)系統(tǒng)熱功率計(jì)算： 已知核電廠輸出功率為Ne，Ne=1000MW=1000000kW，假設(shè)電廠效率為e,NPP，則反應(yīng)堆熱功率為：Qr=Ne/e,NPP。蒸汽發(fā)生器的蒸汽產(chǎn)量為： Ds=Qr1/【(hfh-hs,)+(1+d)(hs,-hfw)】其中： 1為一回路能量利用系數(shù)，給定為0.995；hfh為蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽比焓，利用其出口溫度280.9（飽和蒸汽），干度99.75%，算得該值為2774.19kJ/kg；hs,為蒸汽發(fā)生器運(yùn)行壓力（6.5MPa）下的飽和水焓，1240.7kJ/kg；hfw為蒸汽發(fā)

11、生器給水比焓（6.5MPa，224.69），966.37kJ/kg；d為蒸汽發(fā)生器排污率，取為1.05%另外，Gfw=Ds×（1+1.05%）。 二、二回路系統(tǒng)各設(shè)備耗汽量計(jì)算： （1）、給水回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡計(jì)算，確定汽輪機(jī)各級(jí)抽汽點(diǎn)的抽汽量及冷凝器出口凝給水流量Gcd: 首先，假定凝給水量Gcd ； 其次，計(jì)算低壓加熱器抽氣量：Gles,4=Gcd *hfw，l/（hles,4-hlew,4）*h;Gles,3=Gcd *hfw，l-Gles,4*(hlew,4-hlew,3)*h/（hles,3-hlew,3）*h;Gles,2=Gcd *hfw，l-（Gles,3+Gles,4)

12、*(hlew,3-hlew,2)*h/（hles,2-hlew,2）*h;Gles,2=Gcd *hfw，l-（Gles,2+Gles,3+Gles,4)*(hlew,2-hlew,1)*h/（hles,1-hlew,1）*h; 其中:hles,j，hlew,j-第j級(jí)給水加熱器加熱蒸汽、疏水的比焓，kJ/kg；h-給水加熱器的熱效率；hfw，l-除氧器及低加給水焓升； （2）給水泵計(jì)算，確定給水泵汽輪機(jī)的耗汽量；給水泵汽輪機(jī)進(jìn)汽為新蒸汽，排汽參數(shù)等于高壓缸排汽：給水泵有效輸出功率：Nfwp=Gfw×1000×Hfwp/ kW耗汽量Gs,fwp=Nfwp/（fwp,pfwp

13、,tifwp,tmfwp,tgHa）； 其中： fwp,p汽輪給水泵組的泵效率； fwp,ti，fwp,tm，fwp,tg分別給水泵組汽輪機(jī)的內(nèi)效率、機(jī)械效率和減速器效率； Ha為高壓缸進(jìn)出口焓降，kJ/kg； Hfwp為給水泵的壓升，MPa。 （3）、汽輪發(fā)電機(jī)組耗汽量計(jì)算，確定計(jì)算工況下汽輪機(jī)高壓缸、低壓缸以及汽水分離再熱器以及除氧器的耗汽量: 、低壓缸耗汽量Gs，lp，根據(jù)質(zhì)量平衡，有： Gs,lp=Gcd-Gs,fwp-d×Ds； 低壓缸的功率Nl： Nl= Gs,lp×(hl,i-hl,z)-Gles,4×(hles,4-hl,z)-Gles,3

14、5;(hles,3-hl,z)- Gles,2×(hles,2-hl,z)- Gles,1×(hles,1-hl,z)； 其中： hl,i、hl,z 低壓缸進(jìn)、出口蒸汽焓值，kJ/kg； 、汽水分離再熱器： 第二級(jí)再熱器用新蒸汽加熱，其耗汽量： Gs,rh2=Gs,lp×(hrh2, z-hrh2,i)/(hzes，2-hzew，2)； 第一級(jí)再熱器用高壓缸抽汽加熱，其耗汽量為： Gs,rh1=Gs,lp×(hrh1, z-hrh1,i)/(hzes，1-hzew，1)；其中： hrhj, z，hrhj,i 第J級(jí)再熱器出、進(jìn)口蒸汽焓值，kJ/kg； h

15、zes，j，hzew，j第J級(jí)再熱器抽汽、疏水焓值，kJ/kg；、高壓加熱器抽氣量： Ghes,2=Gfw*hfw，h- Gs,rh2*(hzew，2-hhew,2)*h/(hhes,2-hhew,2)*h； Ghes,1=Gfw*hfw，h- Gs,rh1*(hzew，1-hhew,1)*h-Ghes,2*(hhew,2-hhew,1)*h/(hhes,1-hhew,1)*h； 其中： hfw，h高壓加熱器給水焓升，kJ/kg； hhes,j，hhew,j第J級(jí)高壓加熱器抽氣、疏水焓值，kJ/kg； 、高壓缸耗汽量Gs，hp，根據(jù)能量平衡，有： Nh=Ne/mge-Nl； Gs,hp=Nh+

16、Ghes,2×(hhes,2-hh,z)+Gs,rh1×(hzes，1-hh,z)+Ghes,1×(hhes,1-hh,z)/(hh,i-hh,z)； 分離器疏水: G0=Gs,lp×（1-Xsp,i）/Xsp,i; 其中： m、ge 汽輪機(jī)組機(jī)械效率和發(fā)電機(jī)效率； hh,i，hh,z高壓缸進(jìn)出口焓值，kJ/kg； Xsp,i汽水分離器進(jìn)口蒸汽干度 、除氧器：利用高壓缸排汽進(jìn)行加熱，其耗汽量： Gs,dea=Gfw×hdea,z-(Ghes,2+Ghes,1+Gs,rh1+Gs,rh2)×hhew,1-Gcd×hdea,i-

17、G0×h0/hh,z; 其中： hdea,z，hdea,i 除氧器進(jìn)出口的焓值，kJ/kg； h0 汽水分離器疏水焓值，kJ/kg； （4）確定對(duì)應(yīng)的新蒸汽耗量Gs，進(jìn)一步求出對(duì)應(yīng)的給水量Gfw，由Gfw和各級(jí)加熱器的疏水量，求出Gcd2，Gcd2=Gfw-（Gs,dea+G0+Ghes,6） （5）比較Gcd與Gcd2，若相對(duì)誤差大于1%，返回步驟（1）進(jìn)行迭代計(jì)算，直到滿足精度要求為止。 （6）確定二回路系統(tǒng)總的新蒸汽耗量Ds2=Gs,fwp+Gs,rh2+Gs,hp 三，核電廠熱效率計(jì)算：根據(jù)以上步驟計(jì)算得到的新蒸汽耗量，計(jì)算反應(yīng)堆的熱功率： Qr2=Ds2×(hfh

18、-hs,)+(1+0.0105)×(hs,-hfw)/1 進(jìn)而可以計(jì)算出核電廠效率為： e,NPP2=Ne/Qr2=1000000/Qr2 四,計(jì)算精度判斷:將計(jì)算得到的核電廠效率e,NPP2與初始假設(shè)的e,NPP比較,若絕對(duì)誤差小于0.1%,即完成計(jì)算,否則以e,NPP2為初始值，返回進(jìn)行迭代計(jì)算。3.3、計(jì)算結(jié)果及分析計(jì)算結(jié)果：見附表3； 分析：首先，計(jì)算書中未考慮部分管道的壓損（主要包括加熱器之間管道壓損、加熱器內(nèi)抽氣壓損、再熱器到低壓缸壓損等），這對(duì)計(jì)算結(jié)果會(huì)有一定的影響，但是影響不大；其次，各再熱器、加熱器疏水都是相應(yīng)壓力下的飽和水；最后，蒸汽發(fā)生器的排污水經(jīng)過(guò)降溫降壓凈化

19、處理后排入冷凝器中。4.結(jié)論此次對(duì)壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)進(jìn)行擬定與熱平衡計(jì)算，最終初步確定了二回路熱力系統(tǒng)的形式和配置方式，并得到了主要參數(shù)。本次設(shè)計(jì)中的參數(shù)選擇接近于壓水堆核電廠的真實(shí)參數(shù)，所設(shè)計(jì)的壓水堆核電廠二回路的熱效率為30.04%，與在役核電廠的效率相接近，可以說(shuō)本設(shè)計(jì)符合實(shí)際生產(chǎn)的需要，因此本設(shè)計(jì)是個(gè)較為成功的設(shè)計(jì)。參考文獻(xiàn)： 1彭敏俊核動(dòng)力裝置熱力分析哈爾濱：哈爾濱工程大學(xué)，2003 2廣東核電培訓(xùn)中心900MW壓水堆核電廠系統(tǒng)與設(shè)備北京：原子能出版社，2000 3彭敏俊船舶核動(dòng)力裝置.北京：原子能出版社，2009.附錄： 附表一已知條件和給定參數(shù)序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)值1核電廠

20、輸出電功率NeMW10002一回路能量利用系數(shù)1%99.53蒸汽發(fā)生器出口蒸汽干度Xfh%99.754蒸汽發(fā)生器排污率d%1.055壓高缸內(nèi)效率l，i%82.076低壓缸內(nèi)效率h，i%83.597汽輪機(jī)組機(jī)械效率m%98.58發(fā)電機(jī)效率ge%98.59新蒸汽壓損pfhMPa3%pfh10再熱蒸汽壓損prhMPa2%phz11回?zé)岢槠麎簱ppe，jMPa4%pe，j12低壓缸排汽壓損pcdMka5%13高壓給水加熱器出口端差h，u314低壓給水加熱器出口端差l，u215加熱器效率h0.9816給水泵效率fwp，p0.5817給水泵汽輪機(jī)內(nèi)效率fwp，ti0.818給水泵汽輪機(jī)機(jī)械效率fwp，tm0

21、.919給水泵汽輪機(jī)減速器效率fwp，tg0.9820循環(huán)冷卻水進(jìn)口溫度Tsm，124 附表二 確定的主要熱力參數(shù)匯總表序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位計(jì)算公式或來(lái)源數(shù)值1反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)運(yùn)行壓力pcMPa選定，151615.22反應(yīng)堆冷卻劑的飽和溫度Tc,s查水和水蒸汽表確定343.263反應(yīng)堆出口冷卻劑過(guò)冷度Tsub選定，1520184反應(yīng)堆出口冷卻劑溫度TcoTco =Tc,s Tsub325.265反應(yīng)堆進(jìn)出口冷卻劑溫升Tc選定，3040326反應(yīng)堆進(jìn)口冷卻劑溫度TciTci=Tco Tc293.267二回路蒸汽壓力psMPa選定，576.58蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽溫度Tfhps對(duì)應(yīng)的飽和溫度280.9

22、9一、二次側(cè)對(duì)數(shù)平均溫差DT 25.0410蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽干度xfh%蒸汽發(fā)生器運(yùn)行參數(shù)給定干度99.7511蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽焓值hfhkJ/kg根據(jù)（ps、xfh）查水蒸汽表2774.1912循環(huán)冷卻水溫升Tsw選定，68713冷凝器傳熱端差T選定，310514冷凝器凝結(jié)水飽和溫度TcdTcd=TSW,1+Tsw+T3615冷凝器的運(yùn)行壓力PcdkpaTcd對(duì)應(yīng)的飽和壓力5.916高壓缸進(jìn)口蒸汽壓力ph，iMPa新蒸汽壓損3%Pfh6.30517高壓缸進(jìn)口蒸汽干度xh,i%近似焓相等過(guò)程，根據(jù)（ph，i、hfh）查表99.618高壓缸排汽壓力ph, zMPa選定分壓比12% ph，

23、i0.756619高壓缸排汽干度xh,z%由（ph，z，Sh,i）查出理論值，由h,i求出86.0720汽水分離器進(jìn)口蒸汽壓力psp,iMPapsp,i= ph, z0.756621汽水分離器進(jìn)口蒸汽干度xsp,i%xsp,i = xh,z86.0722第一級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽壓力prh1,iMPa選定分離器壓損3% psp,i0.733923第一級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽干度xrh1,i%分離后濕度0. 51%，選定0.5%99.524第1級(jí)再熱器抽汽壓力pzes，1MPa選定大亞灣參數(shù)2.825第1級(jí)再熱器抽汽焓值hzes，1kJ/kg由（pzes，1，Sh,i）查出理論值，由h,i求出2649.652

24、6第1級(jí)再熱器抽汽干度xzes，1由（pzes，1，hzes，1）查水蒸汽表91.5427第二級(jí)再熱器出口蒸汽壓力prh2, zMPa再熱器壓損選定2% psp,i0.704528第二級(jí)再熱器出口蒸汽溫度Trh2,z比新蒸汽低1015，選定端差15265.929第二級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽壓力prh2,iMPa兩級(jí)再熱器等壓損0.719230第二級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽焓值hrh1,2kJ/kg蒸汽經(jīng)過(guò)兩級(jí)再熱器焓升相等2870.6631第二級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽溫度Trh2,i根據(jù)（prh2,i、hrh1,2）查水蒸汽表212.532第2級(jí)再熱器抽汽壓力pzes，2MPa新蒸汽壓損3%Pfh6.30533第1級(jí)再

25、熱器抽汽干度xzes，2由（pzes，2，hzes，2）查水蒸汽表99.634低壓缸進(jìn)口蒸汽壓力pl,iMPapl,i= prh2, z0.704535低壓缸進(jìn)口蒸汽溫度Tl,iTl,i = Trh2,z265.936低壓缸排汽壓力pl,zMPa根據(jù)排汽壓損，pl,z= pcd /0.950.0062137低壓缸排汽干度Xl,z%根據(jù)（pl, z、hl,z）查水蒸汽表xl,z90.7738回?zé)峒?jí)數(shù)Z參照大亞灣核電站選定739低壓給水加熱器級(jí)數(shù)ZL參照大亞灣核電站選定440高壓給水加熱器級(jí)數(shù)ZH參照大亞灣核電站選定241最佳給水焓升hfw，opkJ/kghfw，op =(hs-hcd)/(Z+1

26、)136.2442最佳給水焓值hfw，opkJ/kghfw，op= hcd +Zhfw，op1104.4543最佳給水溫度Tfw，op根據(jù)（psg、hfw，op）查水蒸汽表253.744理論給水溫度Tfw選定，Tfw =0.88Tfw，op223.25645理論給水焓值hfwkJ/kg根據(jù)Tfw對(duì)應(yīng)飽和水焓值958.5346 除氧器運(yùn)行壓力 pdeaMPa選定，小于高壓缸排氣壓力0.7147 除氧器出口給水溫度Tdea對(duì)應(yīng)的飽和水溫度165.5548 除氧器出口給水比焓hdeakJ/kg對(duì)應(yīng)飽和水的焓699.849高壓加熱器給水焓升hfw，hkJ/kghfw，h=(hfw-hdea)/2129

27、.36550除氧器及低加給水焓升hfw，lkJ/kghfw，l=（hdea-hcd）/5109.34651凝水泵的揚(yáng)程Hm選定23052凝水泵出口壓力pcd，pMPapcd，p=H*g+pcd2.259953低壓加熱器給水參數(shù)第1級(jí)低加進(jìn)口給水比焓hlfwi,1kJ/kg凝水泵加壓為等熵過(guò)程，查水蒸汽表153.07第1級(jí)低加出口給水比焓hlfwo,1kJ/kghlfwo,1= hlfwi,1+hfw262.416第2低加級(jí)進(jìn)口給水比焓hlfwi,2kJ/kghlfwi,2= hlfwo,1262.416第2低加級(jí)出口給水比焓hlfwo,2kJ/kghlfwo,2=hlfwi,2+hfw371.

28、762第3級(jí)低加進(jìn)口給水比焓hlfwi,3kJ/kghlfwi,3=hlfwo,2371.762第3低加級(jí)出口給水比焓hlfwo,3kJ/kghlfwo,3=hlfwi,3+hfw481.108第4級(jí)低加進(jìn)口給水比焓hlfwi,4kJ/kghlfwi,4=hlfwo,3481.108第4級(jí)低加出口給水比焓hlfwo,4kJ/kghlfwo,4=hlfwi,4+hfw590.454 除氧器進(jìn)口給水比焓hdea,ikJ/kghdea,i =hlfwo,4590.454第1級(jí)低加給水側(cè)壓力plfwi，1MPaplfw，1= pcd，p2.2599第2級(jí)低加給水側(cè)壓力plfwi，2MPa等壓降1.94

29、992第3級(jí)低加給水側(cè)壓力plfwi，3MPa等壓降1.63994第4級(jí)低加給水側(cè)壓力plfwi，4MPa等壓降1.32996除氧器給水側(cè)壓力pdea,iMPa等壓降1.01998第1級(jí)低加進(jìn)口給水溫度Tlfwi,1根據(jù)（plfwi，1，hlfwi,1）查水蒸汽表36.05第1級(jí)低加出口給水溫度Tlfwo,1根據(jù)（plfwi,2，hlfwo,1）查水蒸汽表62.31第2級(jí)低加進(jìn)口給水溫度Tlfwi,2根據(jù)（plfwi，2，hlfwi,2）查水蒸汽表62.31第2級(jí)低加出口給水溫度Tlfwo,2根據(jù)（plfwi，3，hlfwo,2）查水蒸汽表88.47第3級(jí)低加進(jìn)口給水溫度Tlfwi,3根據(jù)（p

30、lfwi，3，hlfwi,3）查水蒸汽表88.47第3級(jí)低加出口給水溫度Tlfwo,3根據(jù)（plfwi，4，hlfwo,3）查水蒸汽表114.46第4級(jí)低加進(jìn)口給水溫度Tlfwi,4根據(jù)（plfwi，4，hlfwi,4）查水蒸汽表114.46第4級(jí)低加出口給水溫度Tlfwo,4根據(jù)（pdea,i，hlfwo,4）查水蒸汽表140.1954高壓加熱器給水參數(shù)給水泵壓力出口壓力Pfw，pMPaPfw，p=1.2ps 7.8第1級(jí)高加給水側(cè)壓力Phfw，1MPaPhfw，1= Pfw，p7.8第2級(jí)高加給水側(cè)壓力Phfw，2MPa壓力在每級(jí)換熱器均勻遞減7.15第1級(jí)高加進(jìn)口給水比焓hhfwi,1k

31、J/kg給水泵加壓為等熵過(guò)程，查水蒸汽表707.64第1級(jí)高加出口給水比焓hhfwo,1kJ/kghhfwo,1= hhfwi,1+hfw837.005第2級(jí)高加進(jìn)口給水比焓hhfwi,2kJ/kghhfwi,2= hhfwo,1837.005第2級(jí)高加出口給水比焓hhfwo,2kJ/kghhfwo,2=hhfwi,2+hfw966.37第1級(jí)高加進(jìn)口給水溫度Thfwi,1根據(jù)（Phfw，1，hhfwi,1）查水蒸汽表166.44第1級(jí)高加出口給水溫度Thfwo,1根據(jù)（Phfw，2，hhfwo,1）查水蒸汽表193.03第2級(jí)高加進(jìn)口給水溫度Thfwi,2根據(jù)（Phfw，2，hhfwi,2）

32、查水蒸汽表193.03第2級(jí)高加出口給水溫度Thfwo,2根據(jù)（Ps，hhfwo,2）查水蒸汽表224.6955高壓加熱器抽氣參數(shù)第1級(jí)高加蒸汽側(cè)溫度Thes，1Thes，1= Thfwo,1+3196.03高壓缸第1級(jí)抽汽壓力phes，1MPa由Thes，1求出飽和水壓力P1，壓損4%,P1/0.961.4883高壓缸第1級(jí)抽汽焓值hhes，1kJ/kg由（phes，1，Sh,i）查出理論值，由h,i求出2558.8高壓缸第1級(jí)抽汽干度xhes，1%由（phes，1，hhes，1）查水蒸汽表88.09第2級(jí)高加蒸汽側(cè)溫度Thes，2Thes，2= Thfwo,2+3227.69高壓缸第2級(jí)抽

33、汽壓力phes，2MPa由Thes，1求出飽和水壓力，并考慮壓損4%2.7903高壓缸第2級(jí)抽汽焓值hhes，2kJ/kg由（phes，2，Sh,i）查出理論值，由h,i求出2649.03高壓缸第2 級(jí)抽汽干度xhes，2%由（phes，2，hhes，2）查水蒸汽表91.5156低壓加熱器抽氣參數(shù)第1級(jí)低加蒸汽側(cè)溫度Tles，1Tles，1= Tlfwo,1+264.31低壓缸第1級(jí)抽汽壓力ples，1MPa由Tles，1求出飽和水壓力，并考慮壓損4%0.0253低壓缸第1級(jí)抽汽焓值hles，1kJ/kg由（ples，1，Sl,i）查出理論值，由h,i求出2498.91低壓缸第1級(jí)抽汽干度xl

34、es，1%由（ples，1，hles，1）查水蒸汽表94.93第2級(jí)低加蒸汽側(cè)溫度Tles，2Tles，2= Tlfwo,2+290.47低壓缸第2級(jí)抽汽壓力ples，2MPa由Tles，2求出飽和水壓力，并考慮壓損4%0.0744低壓缸第2級(jí)抽汽焓值hles，2kJ/kg由（ples，2，Sl,i）查出理論值，由h,i求出2633.89低壓缸第2級(jí)抽汽干度xles，2%由（ples，2，hles，1）查水蒸汽表98.77第3級(jí)低加蒸汽側(cè)溫度Tles，3Tles，3= Tlfwo,3+2116.46低壓缸第3級(jí)抽汽壓力ples，3MPa由Tles，3求出飽和水壓力，并考慮壓損4%0.1846低壓缸第3級(jí)抽汽焓值hles，3kJ/kg由（ples，3，Sl,i）查出理論值，由h,i求出2761.65低壓缸第3級(jí)抽汽干度xles，3%由（ples，3，hles，1）查水蒸汽表過(guò)熱第4級(jí)低加蒸汽側(cè)溫度Tles，4Tles，4= Tlfwo,4+2142.