離心泵設計實習報告

1、實習期技術報告天津市普友機電設備制造有限公司技質部 水泵設計師 李永超 2013年1月目錄(一) 公司簡介，產品分類、運用、條件(二) 轉速的確定和繪制(三) 葉輪設計程序(四) 導葉設計(五) 葉片的厚度和夾角(六) 葉片進出口安放角的選擇(七) 葉片切割(八) 汽蝕問題(九) 軸向力平衡方法(十) 水錘(十一) 進出流道的設計(十二) 取證資料(十三) 柴油機消防泵總結（一） 、基礎知識水泵分類用途優(yōu)點使用條件動力裝置QHBC立式消防泵廣泛適用于海上采油平臺、船舶、電廠、工廠、民用具有可靠性高、壽命長、耐海水腐蝕、結構緊湊、低噪音、易于自動化控制立式使用，進口應浸入動海平面1.5m以下，進

2、口到海底不少于0.5m電動機或者柴油機QWW臥式潛污水泵輸送清水、輕度污水及少量含沙可以在高泥沙含量和有腐蝕性介質中使用臥式或斜式使用，進口應浸入動水位最低點0.5m以下，露天礦坑內，水位漲落變化大，惡略工況下YQN疏浚潛沒電動機，內部充油，水位變化大時，按自動均壓裝置QSB水下吸砂泵單級離心泵，在江河、湖、海底采砂，時采砂、采礦理想、高效的設備有鉸刀和壓力平衡裝置顆粒通過能力強，最大顆粒徑120mm，最大深度150m，吸口應放置于海底，立式或傾斜使用QB潛水泵QBX潛水消防泵QHB潛海水泵QHBX潛海水消防泵在淺淡、海水下使用，水廠、水電站、火電站、鋼鐵廠、農業(yè)灌溉、消防、市政，用于提升或消

3、防泵泵的入口在機組的最下端，電動機置于泵的上部；現(xiàn)在，電機在下面，安裝進水節(jié)，調節(jié)配合距（海）底不少于0.5m，潛水不超過70m，PY（H）潛水（海水）電機，內部必須充滿清水，也可以充滿防凍液QHBC：Q2500立方米/時 QWW：Q2500立方米/時 QSB：Q15000立方米/時 QHBX：H250mH500mH50m 潛沒深度70m 潛沒深度70m 潛沒深度150m 電機功率5600kw 電機功率2000kw 葉片泵：1.可靠性才是最重要的，評比時用效率2.設計葉片泵考慮：效率、性能曲線形狀和空化3.性能曲線：揚程-流量（H-Q） 軸功率-流量（Pa-Q）效率-流量（-Q）葉輪出口寬度比

4、：b2D2=0.020.3 葉片出口安放角：2=1050 葉片數(shù)：Z=212 葉輪軸面流道轉彎半徑：RTD2=0.080.3 葉輪進、出口面積比：A0A2=0.11.5 葉輪進口輪轂比： r=DhD0=00.7 中間軸面流線相對水泵軸中心線的夾角：=090 中間流線葉片進口邊角位置：x=0 葉片空化系數(shù)：b=0.080.15（二）、轉速的確定與繪制1.泵轉速的確定考慮因素：1）.泵的轉速越高，泵的體積越小，重量輕 2）.轉速和比轉速有關，而比轉速和效率有關，所以轉速和比轉速結合起來確定 3）.考慮原動機的種類和傳動裝置 工作轉速小于第一臨界轉速（nnc）的軸，稱為剛性軸，n0.8nc 工作轉速

5、大于第一臨界轉速（nnc）的軸，稱為柔性軸，1.3ncn0.7nc2（nc2為第二臨界轉速）2.比轉速ns=3.65nQH34，H對于多級泵，取單級揚程。同一臺泵在不同工況下具有不同的ns值，作為相似準則的ns是指最高效率點工況下的值。確定比轉速：ns=120210的區(qū)域，水泵的效率最高，ns60的泵效率顯著下降。比轉速和泵的級數(shù)有關，級數(shù)越多，ns越大。臥式泵一般不超過10級，立式深井泵級數(shù)多達幾十至幾百級。3.低比轉速泵：高揚程小流量，零流量時軸功率小，應關閥啟動；高比轉速:低揚程大流量，零流量時軸功率大，應開閥啟動。（三）、葉輪設計程序（四）、導葉設計1.空間導葉設計的原則1）.葉片間流

6、道斷面的濕周應盡量的小，因而最好是圓形或方形。2）.流道形狀變化平滑。3）.各部位的角度應符合流動規(guī)律。4）.各種速度變化應均勻。5）.控制喉部流速為一定的值。6）.控制流道的擴散角為一定得值。2.確定軸面投影：空間導葉適應的比轉速范圍廣，因而軸面投影形狀的差別很大，最好選ns相近、性能良好的現(xiàn)有產品的圖形作參考。和葉輪出口及下級葉輪進口通順銜接。葉輪進口部分應有把葉輪出口液流收集起來，導入軸向的趨勢。3）.合理確定導葉進口變的形狀。3.進口變離葉片出口邊稍遠些，導葉出口邊一般是外流線向出口傾斜，可減小壓力脈沖。1）.導葉內流線進口直徑大致等于或稍大于葉輪后蓋板出口直徑。2）.導葉外流線進口直

7、徑稍大于葉輪出口輪轂直徑。3）.導葉軸向長度L=（0.50.7）D2.4）.導葉葉片數(shù)一般不要和葉輪葉片數(shù)互成倍數(shù)關系。5）.導葉葉片包角=6095。6）.導葉進口邊離葉輪出口邊的距離稍遠些好，一般為（0.40.5）b2。4.檢查軸面液流過水斷面的變化情況。5.分流線：小泵不分中間流線，用兩條流線設計；中等泵只分一條流線，按三條流線設計；大泵用五條流線設計。分流線與葉輪設計相同。6.確定導葉進出口安放角：1）.進口安放角3：、進口液流角：tan，3=m3u3；、導葉進口角3: 3=，3+。（=08）。開始計算時，葉片進口角3是未知的，可假定3計算3，最后確定的3和3應與假定的值相等，否則從新計

8、算，達到相等或相近為止，實際上進口角相差5之內。2）.導葉出口角4.考慮有限葉片數(shù)影響應大于90，以保證液流法向出口。一般取4=90，如果要求下降的特性曲線，可取4=8090之間的值。3）.旋轉方向的判定從導葉進口（后側）看，看到的是葉片凹面（工作面），工作面hi迎水面；從導葉進口看?？吹降氖侨~片凸面（背面）。水流從進口流向出口。水流的方向和葉輪旋轉方向相同。出口方向看水流是順時針方向旋轉，即從進口看葉輪是葉輪是逆時針方向旋轉；如果把凹面置于平面圖左側，葉輪旋轉方向則變?yōu)橄喾础＃ㄎ澹?、葉片厚度和夾角1.角度之間的關系：tan=tan*sin ：垂直葉片的面積與葉片的交線和圓周方向的夾角 cot

9、=cot*cos ：葉片安放角（葉片與流面的交線和圓周方向的夾角） tan平=tan*cos ：軸面流線（軸面和流面的交線）和軸面截面線（葉片和軸面的交線）：葉片的流面（蓋板表面）間的真實夾角，也就是垂直葉片和流面的面與兩者交線間的夾角平：在平面投影圖上流線和圓周方向的夾角：在軸面投影圖中的流線切線和垂直于葉輪線的平面間的夾角。如果前、后蓋板流線與軸線傾斜，盡管在平面圖上平變化很好，因變化的影響、的變化并非很好。葉片進口部分角大，然后逐漸變小，所以進口部分變大，且變化不均勻，因此，對蓋板是傾斜的葉輪，即使是圓柱形葉片，也采用畫扭曲葉片的方法繪型，否則會要產生誤會。2.求葉片表面和流面的真實夾角

10、一般希望葉片表面與蓋板（流面）的夾角接近90，以滿足大壁角的原則。2.葉片厚度葉片工作面和背面間距離AC為流面厚度-s；流面上葉片在圓周方向長度AB為圓周厚度-su；流面上葉片沿軸面流線方向的長度AD為軸面厚度-sm。圓周厚度在流面，流面展開圖開面、平面投影上其值相等。su=ssinsm=scossr=smsin流面厚度直接反應對流動的影響。在考慮最小鑄造允許厚度、強度時，采用真實厚度su=sin 垂直葉片的面和葉片交線與圓周方向的夾角sm=cos 為了得到真實厚度和流面厚度的關系，用一與葉片和蓋板交線相垂直的面去截葉片，并將其局部展開。葉片厚度2mm（六）、葉片進出口安放角的選擇1.葉片進口

11、角和進口速度三角形葉片進口角一般大于液流角：11,。正沖角=1-1，沖角范圍：=315。采用正沖角能提高抗汽蝕性能，并且對效率影響不大1）.采用正沖角，能增大葉片進口角，減小葉片的彎曲，從而增加葉片進口過流面積，減小葉片的排擠，結果減小葉片進口的v1和w1。2）.采用正沖角，在設計流量下，液體在葉片進口背面產生脫硫。3）.采用正沖角，能改善在大流量下的工作條件。2.葉片進口角的計算在計算葉片進口角之前，應先畫出葉片進口邊，畫進口邊的原則：1）.進口邊和前后蓋板流線大致成90（葉片進口邊不放在同一軸面上除外）2）.前后蓋板流線長度不要相差很大3）.進口邊適當向吸入口延伸，是液體提早受到葉片作用，

12、減小葉輪外徑，減小圓盤摩擦損失；增加葉片的重疊程度，減少流道的擴散；減小葉片進口的相對速度，減小進口的撞擊損失，提高抗汽蝕性能 減小特性曲線的駝峰。 加稍大的沖角為好，沖角的加法：1）.各流線加相同的沖角；2）.沖角從前蓋板流線到后蓋板流線遞減或遞增；3）.選擇一條流線的沖角，確定角之后，其他流線按tanR=常熟確定。2.葉片出口角的選擇和計算葉片出口角2，對泵的性能參數(shù)、水利效率和特性曲線的形狀有重要影響，2=1840?？紤]因素有：1）.低比轉速泵，選擇大的2角，增加揚程，減小D2，以減小圓盤摩擦損失、提高泵的效率；2）.增大2角，在相同流量下葉輪出口速度v2增加，壓水管的水力損失增加，并且

13、在小流量下沖擊損失增加，容易使特性曲線駝峰。為獲得下降的曲線，不宜選過大的2角；3）. 2大，葉片間相對流動擴散嚴重。4）.為獲得平坦的功率曲線，時泵在全揚程范圍運行，2可小于10。 葉輪出口邊平行軸線的葉輪，葉輪出口各流線選用相同的出口角，葉輪出口邊傾斜時，為使葉輪出口的揚程相同，2角從大直徑向小直徑遞增，而且通常按自由漩渦理論進行計算。（七）、葉輪、葉片切割1.葉輪的切割1）.切割定律：相似定律低比轉速離心泵：2）.混流式葉輪：混流泵ns大，DjD2變大，切割后的比值DjD2更大。因切割后Q，m1減小，要保證有高效率，1不應改變，于是，進口速度三角形中的u1增加，將減小泵的揚程。3）.混流

14、泵一般只許少量切割（小于5%），切割方式一般與出口平行或傾斜（外緣切割多，輪轂側少切或不切），公式中的直徑應該為平均直徑。葉輪應分為2次或幾次逐漸切割，每次切割必須進行實驗。切割后，一般的效率下降，但有的低比轉速泵切割后比轉速增加，所以效率有可能提高，切割不大時，可以認為效率相等，隨著切割量增加，效率將下降，尤其是高比轉速更為嚴重。要想有最高的效率，不一定同時滿足要求的H，Q值。4）.切割公式：2. 修削葉片的進、出口對碰性能的影響1）.修削葉片出口部分工作面、葉片出口部分背面最高效率少有提高；在相同流量下m2減小，u2增加，因而泵的揚程提高（約2%5%）；在相同的揚程u2下，泵的流量增加（約

15、5%）；修銼葉片進口背面，只改善葉片進口局部的形狀，對性能影響不大。2）.性能改善的原因：曾大了葉片出口角和相鄰葉片間出口的開口面積；由于葉片出口部分背面角度增加，改善了因有限葉片數(shù)造成的流動偏離和速度分布不均勻性。3）.葉片泵H-Q性能曲線的調整降低H-Q性能曲線平行于原來出口邊的切割，一般會引起H-Q性能曲線平行下移，BEP朝小于名義流量方向移動；效率也可能略有降低，降低程度決定于切割量和比轉速。效率降低過多將限制這種方法的采用。ns=60120 DxD2允許為80%85% ns=120200 DxD2允許為85%90%ns=200300 DxD2應小于90%提高H-Q性能曲線A.銼削葉片

16、出口背面，擴大出口面積，也改 A變葉片出口背面的角度，增高了輸出揚程。B.過渡銼削，葉片出口形成尖削，沿葉片的 壓力分布改變將引起其他水力損失，增大液流進入蝸殼或導葉的撞擊混合損失，限制揚程升高。最大揚程增值4%10%（決定于比轉速）C.將葉片尾部插銷成正方形，性能將產生：a.在所有流量下的揚程都升高，大流量處揚程升高更多，揚程可增加4%10%，揚程提高量決定于比轉速的葉片數(shù)。b.相應的軸功率消耗也增大，大流量處軸功率增大較多。c.BEP的位置朝大流量方向移動，移動大小決定于原來葉片出口的厚度、葉片數(shù)、葉片出口角和比轉速，一般約8%10%。效率維持不變，獲獎降低0.5%1.0%。d.NPSHr

17、曲線也略微朝大流量方向移動，效應原因：葉片尾部改成方形后，改變了液體出口流動角，產生了橫向流動。盡管葉片出口角面積保持不變，但液體流動產生便宜，尾流的影響明顯減小。性能變化：揚程最大可上升到8%12%，由于改變養(yǎng)成系數(shù)，在小流量區(qū)容易加劇流動的不穩(wěn)定性和NPSHr的增大。BDC改變H-Q性能曲線 有事希望有較平坦的H-Q性能曲線，或大流量區(qū)揚程不要降低很大；有事希望揚程變化時，流量變化較小。使H-Q性能曲線平坦的方法：a. 加大蝸殼喉部面積；b.增大葉輪進口面積；c.同時加大蝸殼喉部面積和增大葉輪進口面積。-都可減小泵內水力損失。對于低比轉速離心泵，將增高比轉速，提高效率。低比轉速葉片泵，采用

18、切割葉片進口邊，或者銼削進口邊背面，以減小葉片厚度，增大葉輪進口面積，而負荷較大時： 使H-Q性能曲線變陡，常采用縮窄流道犧牲效率的方法。措施：在出口法蘭處插入一個噴嘴或者在吸口處增加一個阻塞環(huán)，都使損失增大效率降低，后者還將引起NPSHr的增大。切削葉片出口正面，有略微增大斜率，效率也不會降低太多，特別是低比轉速泵，可能效果較好。 減小消除H-Q性能曲線的不穩(wěn)定部分：當不穩(wěn)定性很強（超過5%）或伸展在較寬的流量范圍時，設計者必須設法區(qū)消除它；一般不是很強（不超過4%），對葉輪或蝸殼作簡單修改，可能消除這種不穩(wěn)定性。措施;a.每隔一個葉片進行切割，在葉片數(shù)較多且為偶數(shù)時采用，切割后的性能曲線也

19、有略變陡將。b.切割蝸殼隔舌，最適合切割徑向導葉，將增大無葉擴散室的環(huán)流，增大損失。c.傾斜切割后蓋板和葉片出口，消除葉輪出口的回流區(qū)，減小水動力損失?？拷×髁繀^(qū)揚程升高，由于切割后葉輪平均直徑減小，揚程降低，因此切割角不應超過12。d.沿葉輪后蓋板在葉片出口開縫，等同于斜切葉輪出口，這種方法可能不會影響效率。e.在蝸殼隔舌或徑向導葉上開槽，在大流量時很小或沒有揚程降低，而關死點揚程適當提高。f.在葉輪前冠附近切割葉片進口，在符合較高時，不宜采用。g.在葉輪輪轂附近延伸葉片進口，能消除H-Q性能曲線不穩(wěn)定部分。但是已加工的葉輪，若采用焊接延伸葉片將難以保證軸對稱，厚度不均勻對進口產生阻塞，降

20、低效率，增大NPSHr。計算葉片延伸長度，根據(jù)關死點需要揚程的增大量計算葉片負荷。4）.移動BEP在H-Q性能曲線上的位置，改善葉片泵的效率將葉輪尾部插銷成正方形，BEP朝大流量移動；整體葉輪切割外徑，BEP朝小流量方向移動。盡可能達到既改善性能又提高效率。對于低比轉速，泄露損失和輪盤損失占總損失的40%60%，因此對于低比轉速泵，改變密封環(huán)密封間隙、減小葉輪直徑和提高葉輪前冠及后蓋板外表的光潔度，提高效率。（八）、泵的汽蝕1.泵發(fā)生汽蝕的條件是由泵本身和吸入裝置據(jù)定的。泵汽蝕的發(fā)生過程：泵在運行中，若過流部分的局部區(qū)域，液體的絕對壓力下降到所抽送液體當時溫度下的氣化壓力時，液體便在該處開始汽

21、化，形成氣泡。這些氣泡隨液流向前運動至高壓區(qū)時，氣泡周圍的高壓液體使氣泡急劇地縮小以致凝結，在氣泡消失的同時，液體質點以高速填充空穴，發(fā)生互相撞擊而形成強烈的水擊，同時在氣泡凝結時還產生點解、化學反應，故使過流部件收到剝蝕而損壞?，F(xiàn)象：1）.產生噪聲和振動 2）.泵的性能下降 3）.過流部件的汽蝕損壞Pk=Pr，NPSHa=NPSHr，泵汽蝕PkPr，NPSHaPr，NPSHaNPSHr，泵無汽蝕NPSHa 有效汽蝕 NPSHr 必須汽蝕對抗汽蝕性能高的泵 C=10001600，k0=4.55.5對兼顧效率和抗汽蝕性能C=8001000，k0=4.04.5對抗汽蝕性能不作需求主要考慮提高效率C

22、=600800，k0=3.54.02.泵的汽蝕余量的物理意義表示液體在泵進口部分壓力下降的程度。汽蝕余量與裝備無關，只與泵進口部分的運動參數(shù)（0，0，k）有關。NPSHr越小，表示壓力降小，要求裝置必須提供的NPSHa小，因而泵的抗汽蝕性能越好。3.汽蝕比轉速：C=5.62*n*Q12（NPSH）34泵流量和汽蝕比轉速關系4.提高泵抗汽蝕性能1）.葉輪進口直徑D：增大D，則u0增大、0減小，必然存在一個D，使二者平方和最小，求的D。D0=k03Qn2）.葉輪葉片進口寬度：增大葉片進口寬度b1，能增加進口過流面積，減小0和0，從而減小NPSHr。3）.葉輪蓋板進口部分曲率半徑：適當增大蓋板的曲率

23、半徑，有利于減小蓋板處的0和改善流蘇的均勻性，減小泵進口部分的壓力降，從而減小NPSHr，提高泵的抗汽蝕性能。4）.葉片進口邊的位置和葉片進口部分的形狀葉片進口輪轂側向吸入口方向延伸或葉片進口邊前伸并傾斜。5）.葉片進口沖角葉片進口角，通常都大于進口相對液流角，即1，1，正沖角=1-，。正沖角通常=310，個別情況大到15。采取正沖角能提高抗汽蝕性能，而且對效率影響不大。增大葉片進口角1，從而減小葉片的彎曲，增大葉片進口過流面積，減小葉片的排擠，都將會減小0和0，提高泵的抗汽蝕性能。采用正沖角，液體在葉片口背面產生脫流，該脫流引起的漩渦不易向高壓側擴散。在正沖角時，壓降系數(shù)在很大正沖角范圍內變

24、化不大；在負沖角，急劇上升。泵的流量增加時，增大，采用正沖角可以避免泵在大流量運轉時出現(xiàn)負沖角。6）.葉片進口厚度：葉片進口厚度越薄，越接近流線型，葉片最大厚度離進口越遠，葉片進口的壓降越小，泵的抗汽蝕性能越好。葉片進口形狀對壓降影響是十分敏感的。7）.平衡孔：泄流對進入葉輪的主流起破壞作用，平衡孔的面積不小于密封間隙面積的5倍，以減小泄露流速，從而減小對主流的影響，提高泵抗汽蝕性能8）.光滑度：葉輪進口部分越光滑，水力損失減小，會明顯提高泵的抗汽蝕性能。9）.吸入室的形狀和速度：泵吸入六道至葉輪進口面積應當逐漸減小，使流速逐漸增加，提高流動的穩(wěn)定性，可以降低汽蝕的形成。5.防止發(fā)生汽蝕的措施

25、：欲防止發(fā)生汽蝕必須提高NPSHa，使NPSHaNPSHr6.泵的運行工況點：QG為規(guī)定工況點的流量值，一般情況0.7QG1.2QG為最佳范圍。離心泵應該在關閉出口閥時啟動，因為這是啟動功率最小。軸流泵應在開閥啟動，這時啟動功率小，容易啟動。（九）、軸向力平衡方法平衡泵的軸向力方法：1.推力軸承：對于軸向力不大的小型泵，采用推力軸承承受軸向力。2.平衡孔或平衡管：由于液體流經密封環(huán)間隙的阻力損失，時密封下部的液體的壓力下降，從而減小作用在后蓋板的軸向力。減小軸向力的程度決定密封環(huán)所在直徑、密封環(huán)間隙、平衡孔的數(shù)量和孔徑的大小。平衡孔的面積=58倍密封環(huán)間隙面積，平衡孔的泄露一般為設計流量的2%

26、5%。缺點：容積損失增加，效率下降，電流增加，功率增加，還會使抗汽蝕性能下降。 口環(huán)與葉輪間隙：小泵：單面0.2mm；大泵：單面外徑的0.5mm；污水、雜質水：2mm。小流量下，由于預旋的影響，葉輪進口中心部分的壓力低于外周的壓力，平衡孔的泄露增加，盡管揚程增加，泵密封環(huán)下腔的壓力還是很低，軸向力進一步減小。大流量時揚程下降，軸向力也變小。平衡孔泄漏量和平衡程度計算： 平衡軸向力的數(shù)值大致等于影線部分ABCD壓力體的體積重量（十）、水錘：在有壓力管道中流動的液體，由于某種原因流蘇發(fā)生突然變化，由于液體的慣性，引起壓力急劇增高或降低的交替變化，即壓力波。這種現(xiàn)象稱為水錘。水錘的發(fā)生過程： 發(fā)生水

27、錘的過渡過程：1、管道上的逆止閥、閘閥、蝶閥等突然關閉2、泵的電動機電源急速切斷，3、能量急速消耗，時轉速n急速下降，相應的流量Q急速減小 防止水錘發(fā)生的措施即水錘有壓力上升和壓力下降。水錘防止裝置的構成：1、 飛輪增加水泵轉子體的轉動慣量GD2，從而防止水泵突然停機后轉速的急劇下降。有專用飛輪和兼作聯(lián)軸器的飛輪。2、 壓力波動消除器。3、 串聯(lián)逆止閥 4、壓力罐 5、單項壓力罐 6、壓力吸收裝置 7、蓄能罐 8、普通調壓水箱 9、通氣管或空氣閥（十一）、進、出流道的設計1.泵進、出水流道的作用是把水流引向泵進口，把泵出口水流引到泵站出口。對流道的要求：1）.六道的尺寸應和泵及泵站的尺寸相協(xié)調

28、2）.流道內的流速應均勻有序地變化3）.盡量減小流道的水利損失2.減小水利損失的措施（泵進、出水流道都適應）1）.減小流道的擴散，尤其要避免大角度擴散，一般擴散角08.因為水流在擴散流道內流動，速度逐漸減小、壓力逐漸增加，容易發(fā)生附面層分離。2）.大壁角流道，流道斷面盡量作成圓形，受條件限制斷面不能作成圓形時，邊界交界處應采用大圓角過渡3）.當水流流過彎管時，在彎管后半部分內壁形成脫流區(qū)，并形成一對內旋的漩渦，水力損失比較大。曲率半徑變小，水頭損失越大，因此應盡量用大曲率半徑彎曲流道，必要時在彎曲部分加導向葉片。4）.彎曲六道的斷面不要擴散，最好是收縮斷面變曲率半徑。補充：1. 葉片泵損失介質

29、粘度對泵性能曲線的影響是很大的。 容積損失：1）.葉輪密封環(huán)處的泄露；2）.級間泄露損失3）.軸向力平衡機構處的損失水頭損失h：1）.水利摩擦損失；2）.局部損失 摩擦損失D：葉輪外表面與液體之間的摩擦轉矩 機械損失m：葉片泵軸承和軸封內的機械摩擦損失填料箱或軸封和軸承機械摩擦損失：10%總功率總效率：=hvDm2. 影響軸流泵性能曲線的因素1）.葉片的安放角的改變，將直接影響流量、揚程、泵輸入功率及泵的效率，并非常明顯。2）.葉片外緣與泵體之間的間隙對流量、揚程和效率的影響很敏感。（葉輪外徑與導殼內徑間隙）3.葉片出口安放角2：液體相對速度偏離葉片方向滑移：vs=（1-h0）v24葉片進口安

30、放角1：葉輪內損失的優(yōu)化：通常用葉輪出口直徑D2，轉速n，絕對表面粗糙度，液體的動力粘滯系數(shù)5.葉片入口邊倒圓角的半徑等于葉片泵厚度一半 1）.葉輪出口流動排擠系數(shù)：2=sin2sin2-a （a=t2Z/（D2） 2）.葉片出口液流周向速度：v2=D2n/606.葉片泵的依據(jù)理想設計工況進行的設計 1）.葉輪進、出口流動和壓力分布都是均勻的 2）.泵內流動時軸對稱的 3）.液體垂直和無撞擊進入轉動葉片 4）.流動速度的大小和方向沿泵內流道緩慢逐漸變化7.回流破壞 回流引起的的破壞是從葉片進口邊的工作面向背面發(fā)展1）.它不發(fā)生在葉片的低壓面，而是發(fā)生在葉片進口邊工作面上中間流面附近2）.在葉片

31、出口的壓力面上或者葉輪后蓋板上可能產生嚴重破壞3）.在蝸殼隔舌或導葉上也可能發(fā)生破壞現(xiàn)象 NPSHa（真空度）不足引起的空蝕是從背面稍后部位向工作面發(fā)展8.泵流量控制方法比較9.全揚程泵的設計要點1）.稍大的葉輪出口外徑：因葉片出口角小，外徑和普通泵相比應適當增加，通常D2全=（1.051.08）D22）.葉片出口寬度b2：和普通泵基本相同或稍大點，不要刻意增加b2，應適當增加葉片厚度（出口處）來補償出口的過流面積3）.較小的葉片出口角，較大的包角，較少葉片數(shù)，較大沖角a.葉片出口角，通常2=815，在確定D2、b2后，可按下式驗算tan2=2vm2u2 葉輪出口軸面速度：vm2=QD2b2v

32、2 滑移系數(shù)：=1-zsin2b. 葉片包角：=135220，根據(jù)葉片間流道變化情況調整。c. 沖角：=1020，按型線變化情況調整d. 葉片數(shù)：z=35枚，可用長短葉片4）.葉片繪型：因為全揚程主要用于低比轉速，所以大多數(shù)采用圓柱葉片，也可以采用進口部分扭曲的扭曲葉片，能采用方格網(wǎng)保角變換方法或扭曲三角形法等進行葉片繪型。如果進出口變化規(guī)律，用逐點計算法，對于圓柱形葉片，可以用變角對數(shù)螺旋線：r=r1etan2-tan1k+1k+tan1 k=（tan2-tan1）ln（r1r2）-tan1-1 在選定葉片出口角2和葉片包角之后，用上式。給定不同的軸面角求出相應的半徑r。5）.壓水室和導葉的設計與普通泵相同，全揚程泵葉片出口角小，葉輪出口速度v2較小，壓水室的第8斷面和導葉喉部面積比普通泵適當增加（約1.3倍）。6）.驗算功率最大時流量：Qmax=12u2D2b22tan17）.驗算最大軸功率：Pzmax=24mu23t